ES2238224T3 - Procedimiento y sistema para controlar el caldo en una maquina de colada en cuerda. - Google Patents
Procedimiento y sistema para controlar el caldo en una maquina de colada en cuerda.Info
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Abstract
Procedimiento para controlar el caldo en una máquina de colada en cuerda, vertiéndose el caldo de una determinada aleación a una temperatura de líquidus Tliq, a través de un distribuidor (2, 102, 202, 302), en un molde de colada (4, 104, 214, 215) y extrayéndose la cuerda (314) solidificada en el interior del molde de colada, caracterizado por detección de la temperatura real del caldo en el distribuidor a una velocidad de colada real, establecimiento de la pérdida de calor real del caldo en el distribuidor y durante su tiempo de retención entre el distribuidor y el espejo de colada (9) en el molde de colada, establecimiento de una temperatura de líquidus equivalente T*liq + 0 (15) como temperatura límite para la temperatura del caldo en el distribuidor, a la que ya en el margen del espejo de colada del molde de colada se alcanza la temperatura de líquidus Tliq a una velocidad de colada dada, así como las isotermas de la temperatura de líquidus equivalente T*liq + x en dependencia de temperaturas de sobrecalentamiento x con x>0, las isotermas en cada caso en relación con las temperaturas de fusión en el distribuidor y las velocidades de colada, adaptación de la velocidad de colada real de la cuerda a una velocidad de colada nominal de la cuerda dentro de una ventana de isotermas prefijada, cuyo límite inferior está situado por encima del desarrollo de la temperatura de líquidus equivalente T*liq + 0.
Description
Procedimiento y sistema para controlar el caldo
en una máquina de colada en cuerda.
La invención se refiere a un procedimiento para
controlar el caldo en una máquina de colada en cuerda, vertiéndose
el caldo de una determinada aleación a una temperatura de líquidus
T_{liq}, a través de un distribuidor, en un molde de colada y
extrayéndose la cuerda solidificada en el interior del molde de
colada.
Los procesos de colada en cuerda según el
procedimiento de colada en cuerda usual con una coquilla oscilante
que pasan por colada de desbaste estrecho, la colada en cinta o la
colada en 2 rodillos hacen necesario, con el grosor de
solidificación que cada vez se hace más estrecho del producto de
colada con tiempos de solidificación que se acortan y velocidades de
colada crecientes, un control exacto del proceso.
En la patente
US-A-4235276 se describe un
procedimiento, en el que se controla la pérdida de calor del caldo
en la coquilla mediante la regulación de la velocidad de
evacuación.
La tarea de la presente invención es preparar un
procedimiento para el control del caldo en una máquina de colada en
cuerda, con el que sea posible un control preciso de la temperatura
y velocidad de colada para una colada con más seguridad de
funcionamiento y en especial que pueda automatizarse.
Esta tarea se consigue mediante un procedimiento
con las particularidades de la reivindicación 1. En las
reivindicaciones subordinadas se describen perfeccionamientos
ventajosos.
En detalle se propone conforme al procedimiento
que la temperatura real del caldo en el distribuidor se detecte a
una velocidad de colada real, realizándose la detección de la
temperatura de forma discontinua o continua por medio de adecuados
medios conocidos de detección de temperatura, por ejemplo
termoelementos o sensores de temperatura. Se detecta la pérdida de
calor real del caldo en el distribuidor y durante su tiempo de
retención entre el distribuidor y el espejo de colada en el molde de
colada, por ejemplo de una coquilla oscilante, mediante la
aplicación de factores que son responsables de la pérdida de calor.
Tras conocerse la temperatura de líquidus T_{liq} del caldo a
colar y de la pérdida de calor real se establece una temperatura de
líquidus T*_{liq} (+ 0ºC) equivalente como margen límite para la
temperatura del caldo en el distribuidor, dentro del cual se
producen fallos en la colada en cuerda. Esto quiere decir que se
establece la temperatura del caldo en el distribuidor o el
desarrollo de la temperatura a través de la velocidad de colada, a
la que el caldo ya se solidifica en el molde de colada en un estadio
indeseadamente temprano, es decir, en el espejo de colada o en el
margen del espejo de colada. Si precisamente se alcanza la
temperatura de líquidus ya en el espejo de colada de la coquilla,
existe el riesgo de una formación de puente en la estructura
solidificada, con una perforación de cuerda a causa de falta de
lubricación de escorias o superficies de cuerda dañadas. La
temperatura de acero que se ajusta en la coquilla debe elegirse por
tanto de tal modo, que no se produzca ninguna solidificación previa
en el espejo de colada y el polvo de colada esté suficientemente
fundido, para garantizar una buena lubricación y un buen aislamiento
de la cuerda mientras avanza por la coquilla.
Se establecen las isotermas para esto en
dependencia de esta temperatura límite o del desarrollo límite, es
decir, los desarrollos de temperatura de líquidus equivalentes
T*_{liq} + x(ºC) en dependencia de la temperatura de
sobrecalentamiento x(ºC) con x>0, en cada caso, en dependencia de
la velocidad de colada. De este modo se obtiene un sistema de
coordenadas que, con el uso de la temperatura del caldo en el
distribuidor como magnitud, permite una predicción para las
relaciones de temperatura en la coquilla, por medio de que la
relación de las temperaturas del caldo en el distribuidor y la
coquilla se aprovecha a través del sobrecalentamiento y la
respectiva velocidad de colada. A continuación viene una adaptación
de la velocidad de colada en cuerda real a una velocidad de colada
en cuerda nominal o también del margen de temperatura de colada en
cuerda nominal en el interior de una ventana de isotermas prefijada,
cuyo límite inferior discurre por encima del desarrollo de
temperatura de líquidus equivalente T*_{liq} (+ºC). De este modo
se garantiza que, en ningún momento, se trabaja en dependencia de la
temperatura del caldo en el distribuidor y de la pérdida de calor
con una velocidad de colada que podría conducir a una perforación de
la cuerda en la coquilla a causa de temperaturas más bajas.
En total se utiliza de este modo la temperatura
del caldo en el distribuidor como dimensión para la predicción de
las relaciones de temperatura en el molde de colada. De este modo
pueden predecirse las relaciones de temperatura reales en la
coquilla o detectarse indirectamente dentro de un "tiempo de
incubación" y usarse para ajustar una velocidad de colada óptima
o un margen de velocidad de colada. La velocidad de colada no se
ajusta conforme a esto directamente en dependencia de la temperatura
del caldo en la coquilla, sino indirectamente a través de la
temperatura del distribuidor.
Mediante esta posibilidad de predicción el
procedimiento ofrece la posibilidad de reaccionar a un enfriamiento
que se dibuja, por ejemplo excesivamente intenso, del caldo en el
espejo de colada de la coquilla, que se indica mediante la
determinación de la temperatura T*_{liq} en el distribuidor, que
se basa en la medición de temperatura del caldo en el distribuidor,
por medio de un aumento correspondiente de la velocidad de colada
para evitar un fallo de colada en la coquilla en forma de fallos
superficiales sobre el producto de fundición o una perforación. Esta
problemática o predicción que puede reconocerse de forma
relativamente temprana de los sucesos en el molde de colada o la
coquilla se hace especialmente clara con ayuda de una medición
constante de temperatura del caldo en el distribuidor y se basa en
el largo tiempo de retención del acero de por ejemplo 8 minutos en
el distribuidor, que ofrece tiempo suficiente para una modificación
correspondiente de la velocidad de colada.
Conforme al procedimiento se miden
"on-line" datos para alcanzar un buen control
del proceso, que garantizan el proceso de solidificación en la
coquilla a una velocidad de colada óptima para ello y, al mismo
tiempo, una producción sin averías y una buena calidad
superficial.
La invención deja claro que con la detección de
la temperatura del caldo en el distribuidor mediante medición
discontinua y/o continua, así como mediante la detección
"on-line" cualitativa de las pérdidas de calor
del caldo en el distribuidor y entre el distribuidor y el molde de
colada, puede garantizarse un control del caldo óptimo, protegido
contra perforaciones y dado el caso totalmente automático, solamente
con base en los datos de la temperatura del caldo en el distribuidor
y de la temperatura T*_{liq} del caldo en el distribuidor,
T*_{liq} + 0ºC y sus isotermas de +5 a + 20ºC, con preferencia en
un intervalo paso a paso de en cada caso 5ºC, o los desarrollos de
temperatura a través de la velocidad de colada para generar una
ventana de isotermas.
Para conseguir una colada segura se selecciona la
velocidad de colada de tal modo, que la temperatura del caldo en el
distribuidor discurra a lo largo o por encima de las isotermas del
desarrollo de temperatura de líquidus equivalente T*_{liq} + 5ºC.
Con preferencia la temperatura del caldo en el distribuidor debe
discurrir a lo largo o por debajo de las isotermas del desarrollo de
temperatura de líquidus equivalente T*_{liq} + 20ºC, en especial
preferiblemente por debajo de las isotermas del desarrollo de
temperatura de líquidus equivalente T*_{liq} + 15ºC.
En total se quieren representar estos desarrollos
de temperatura de líquidus equivalente T*_{liq} + 0ºC o xºC
establecidos de un caldo con ventana de isotermas prefijada, en un
diagrama de temperatura de distribuidor/velocidad de colada, a lo
largo del tiempo de colada de un caldo y hacerse visibles
ópticamente. De este modo es siempre posible observar el proceso. Al
mismo tiempo se propone que en este diagrama de temperatura de
distribuidor/velocidad de colada influyan magnitudes de influencia,
que desplaza el diagrama de temperatura de distribuidor/velocidad de
colada a temperaturas más altas o más bajas y, de este modo, lo
modifica dinámicamente. En la descripción de la figuras se explica
las magnitudes de influencia y sus efectos.
En la pérdida de calor del caldo en el
distribuidor influyen el tiempo de retención del caldo en el
distribuidor, dependiendo el tiempo de retención del caldo en el
distribuidor de la potencia de colada que, a su vez, está
determinada por la anchura de colada, el grosor de solidificación,
la velocidad de colada, el nivel de llenado real del distribuidor
así como de la relación entre la superficie del distribuidor y su
volumen o el tamaño del distribuidor, el descenso del peso del caldo
en el distribuidor en dependencia de su relación superficie/volumen,
el tiempo inicial de calentamiento del distribuidor para el ajuste
de la temperatura de equilibrio correspondiente a la temperatura del
caldo así como el aislamiento o el estado de aislamiento del
distribuidor y, de este modo, la radiación térmica del
distribuidor.
El sistema propuesto conforme a la invención se
aplica a una máquina de colada en cuerda con una coquilla
estacionaria oscilante o coquilla móvil, también a máquinas de
colada en cuerda con un molde de colada, que están configuradas como
coquilla de 2 rodillos (Twin Roller) o coquilla de cinta.
Precisamente en los dos últimos procedimientos el sistema propuesta
permite, a las elevadas velocidad de colada necesarias con tiempos
de solidificación en reducción y menor grosor de solidificación, un
control óptimo del proceso.
De las reivindicaciones y de la siguiente
descripción se obtienen otros detalles y ventajas de la invención:
aquí muestran:
la figura 1, esquemáticamente, una sección
transversal de un corte de una máquina de colada en cuerda con un
distribuidor y una coquilla oscilante;
la figura 1a, esquemáticamente, un corte
longitudinal de una instalación de colada en cinta con coquilla de
cinta;
la figura 1b, esquemáticamente, una sección
transversal con una instalación de 2 rodillos con coquilla de 2
rodillos;
la figura 2a un diagrama de temperatura del
distribuidor/velocidad de colada o sistema de coordenadas T/V_{C}
según la invención;
la figura 2b el diagrama de temperatura del
distribuidor/velocidad de colada o sistema de coordenadas T/V_{C}
de la figura 2a con desarrollos T*_{liq} equivalentes
registrados;
la figura 3 un diagrama de temperatura del
distribuidor/velocidad de colada (sistema de coordenadas T/V_{C})
según la invención;
la figura 3a la representación esquemática de la
influencia del aislamiento del distribuidor (E) y de la potencia de
colada (D) en el diagrama de temperatura del distribuidor/velocidad
de colada;
la figura 3b la representación esquemática de la
influencia de la fase inicial de calentamiento del distribuidor para
ajustar un estado de equilibrio de temperatura (A), de la
disminución del peso del caldo en el distribuidor (B) así como de
una Liquid-Core-Reduction (C);
la figura 4 diagrama de temperatura del
distribuidor/velocidad de colada (sistema de coordenadas T/V_{C})
con una distribución de frecuencia de caldos adecuados y una
perforación a lo largo de un margen de tiempo;
la figura 5 una representación esquemática de una
máquina de colada en cuerda con una coquilla oscilante así como una
unidad de control y representación.
La figura 1a representa esquemáticamente una
parte del desarrollo del proceso de colada de un caldo de acero en
una máquina de colada en cuerda, mientras que la figura 5 ofrece una
vista general de una máquina de colada en cuerda completa. Para el
desarrollo del proceso de colada se vierte el caldo, a través de una
cubeta 1, en un distribuidor 2, desde el cual afluye a continuación
en la coquilla 4 a través de un desagüe de inmersión (también SEN)
3. Según la forma de ejecución representada en la figura 1 del
procedimiento de colada, se trata de una coquilla estacionaria que
oscila en vertical con relación a la envuelta de cuerda 5a, b que se
solidifica (véanse las flechas en las paredes laterales de la
coquilla 6a, b), por ejemplo una coquilla de desbaste estrecho. La
velocidad de salida del caldo desde el distribuidor se regula por
medio de un tapón 7 desplazable verticalmente con dispositivo de
traslación 7a o de una corredera 8. El tubo de inmersión 3 se
sumerge en la coquilla 4. Con 9 se ha caracterizado el espejo de
colada que se ajusta, con 10 el polvo de colada o la escoria de
colada que se forma. En total se obtiene la velocidad de colada
V_{C}. Con x se designa la anchura de desbaste que se obtiene
mediante las dimensiones de la coquilla al salir de la coquilla.
El distribuidor 2 presenta en el equilibrio
térmico con el caldo una radiación térmica, caracterizada aquí con
11, que puede indicarse con una temperatura cutánea de por ejemplo
100ºC y que, de este modo, conduce a una pérdida de calor del acero
durante su tiempo de retención en el distribuidor. El distribuidor 2
se caracteriza asimismo mediante un peso máximo del caldo con una
altura de llenado máxima (h_{max}) con relación a la respectiva
altura de llenado real h_{ist}.
Conforme al procedimiento se detectan, aparte de
la medición de la temperatura del caldo en el distribuidor
(T_{distribuidor}) caracterizada aquí mediante un dispositivo de
medición 12, en el que puede tratarse de una medición discontinua o
continua, las pérdidas de calor del caldo en el tubo de inmersión
(SEN) 3 caracterizado aquí mediante 13, así como dado el caso la
altura de llenado real (h_{real}) del distribuidor, que tiene
influencia directa en la pérdida de calor del acero en el
distribuidor.
En las otras figuras 1a y 1b queda claro que el
procedimiento o sistema conforme a la invención no está limitado a
una colada en cuerda con una coquilla oscilante, sino que también
puede pensarse en procesos de colada según el procedimiento de
colada en cinta (figura 1a), en el que el caldo se cuela y extrae
desde un distribuidor 102 sobre una banda sinfín 104 refrigerada,
que circula alrededor de dos rodillos 114, 115 o por ejemplo la
colada en 2 rodillos (figura 1b), en la que el caldo se cuela desde
un distribuidor 202 entre dos rodillos 214, 215 que rotan en
sentidos opuestos y a continuación se extrae.
Partiendo del flujo de material representado
mediante la figura 1, las figuras 2 y 2a representan las relaciones
entre la temperatura del caldo en el distribuidor o el
sobrecalentamiento del caldo en el distribuidor (o de la pérdida de
calor del caldo en el distribuidor y entre el distribuidor y el
nivel del baño de la coquilla) y la velocidad de colada, así como el
aprovechamiento de estas relaciones para la predicción analítica de
la temperatura del caldo en el nivel del baño en la coquilla. La
figura 2a muestra un corte de la figura 2 en el margen de velocidad
de colada de 3,5 a 6,0 m/min. Por temperatura del distribuidor debe
entenderse en cada caso la temperatura del caldo en el
distribuidor.
En la figura 2 puede verse que, por ejemplo con
un molde de colada constante, a una temperatura cutánea constante
del distribuidor y con un volumen constante del distribuidor, la
pérdida del calor de un caldo de una determina aleación, entre el
distribuidor y la coquilla, se ha establecido a una velocidad de
colada de 4 m/min con 30ºC y a una velocidad de colada de 6 m/min
con 20ºC. Las restantes dependencias se han designado con el 14.
Aquí puede verse la relación de que, a una menor velocidad de colada
del caldo en el distribuidor o entre el distribuidor y la coquilla,
se extrae más calor y por ello el sobrecalentamiento del caldo en el
distribuidor debe ser consecuentemente mayor para evitar una
solidificación demasiado temprana en la coquilla y, de este modo, la
formación de puentes. Si resumimos, podemos afirmar
cuantitativamente que con la mitad de tiempo de retención del caldo
de acero o con el doble de velocidad de colada o de anchura de
cuerda, con un grosor de solidificación constante y con cantidad de
acero constante en el distribuidor, la pérdida de calor se reduce a
la mitad y, con un menor volumen del distribuidor, se reduce la
pérdida de calor de forma correspondiente a la relación
superficies/volumen y el tiempo de retención en total.
La temperatura equivalente T*_{liq} del caldo
en el distribuidor (15) dibujada en el diagrama o el desarrollo de
la temperatura equivalente T*_{liq} (T*_{liq} + 0ºC) indica a
qué temperatura en el distribuidor la temperatura del acero en la
coquilla alcanza la temperatura de líquidus. Si se alcanza demasiado
pronto la temperatura de líquidus (aquí unos 1.500ºC) en la
coquilla, la solidificación se produce ya en el espejo de colada y
no al hacer contacto con las paredes de coquilla para configurar la
envuelta de cuerda deseada, a lo que va ligada una formación de
puentes y con ello una penetración a causa de la falta de
lubricación de escorias o superficies de cuerda dañadas. Sólo se
obtiene una colada segura si la velocidad de colada se ajusta de tal
modo que la temperatura del caldo se desarrolla por encima de la
isoterma T*_{liq} + 0ºC, en especial por encima de las isotermas
T*_{liq} + 5ºC. Conforme al procedimiento se propone, con base en
este desarrollo de la temperatura equivalente, registrar en este
diagrama sus isotermas paso a paso para 5ºC, de tal manera que se
obtenga la ventana de isotermas representada en la figura 2a con
T*_{liq} + xºC para x = +5, +10, +15 y + 20ºC (16). De forma
ventajosa se obtiene entonces la ventana de colada con una
temperatura del distribuidor entre T*_{liq} + 5ºC y T*_{liq} +
15ºC o los desarrollo de temperatura correspondientes. La ventana de
colada preferida 17 se ha representada a rayas.
En la relación representada en la figura 2 ó 2a
entre la temperatura del caldo y la velocidad de colada puede
influirse mediante diferentes factores, que desplazan el sistema de
coordenadas T/V_{C} a temperaturas superiores o inferiores y de
este modo introducen una dinámica. La influencia de diferentes
factores se ha representado en la figura 3. De este modo aumenta la
pérdida de calor conforme disminuye el peso del distribuidor en
función de la relación superficies/volumen del distribuidor y del
tiempo de retención (influencia B), como se ha representado
esquemáticamente en la figura 3b. Igualmente aumenta la pérdida de
calor y con ello el sobrecalentamiento necesario a causa de la
llamada "Liquid Core Reduction", reduciéndose la cuerda con
baño todavía líquido de un grosor de salida de coquilla x a un
grosor menor de solidificación y (influencia C).
Por el contrario se reduce la pérdida de calor
con mayor potencia de colada, mediante un al principio creciente
proceso de calentamiento del distribuidor 2 durante la colada del
primer caldo, ajustándose la temperatura tras un determinado tiempo
a una temperatura de equilibrio (véase la figura 2b). Por ejemplo,
el tiempo t_{GG} es aprox. de 20-30 min, hasta que
se ajusta un equilibrio de temperatura entre el distribuidor y el
caldo (influencia A). Además de esto se reduce la pérdida de calor
conforme aumenta la anchura de colada (representado en la figura 3a
con la relación entre D y D1) y conforme aumenta el grosor de
solidificación (d2) y mejora el aislamiento del distribuidor de la
mampostería del distribuidor (influencia E, figura 3a) o disminuyen
la temperatura cutánea exterior del distribuidor y del derramamiento
de inmersión.
Con estas influencias A a E se hace más dinámico
el sistema de coordinadas T/V_{C} y puede actualizarse
constantemente durante la colada, con ayuda de datos de
procesamiento tomados "online".
Según la figura 4 se reproduce en un sistema
dinámico de temperatura-velocidad de colada de este
tipo el comportamiento característico de colada de un caldo con
determinada composición, adaptándose óptimamente la respectiva
velocidad de colada según el procedimiento conforme a la invención,
representada aquí por el 18. Asimismo se ha registrado en la figura
4 la distribución de frecuencia (19) de las temperaturas del caldo
en el distribuidor en el diagrama dado aquí de una producción
mensual, de caldos buenos y con ello no ostensibles, para poder
establecer estadísticamente una optimización del control de
caldo.
Además de esto se ha representado otro desarrollo
del caldo (20), en el que la cuerda se había colado con excesiva
lentitud o presentaba un sobresalentamiento demasiado reducido, y la
temperatura del caldo ya se alcanzó en el espejo de colada de la
coquilla T_{liq}. La temperatura del caldo en el distribuidor se
corresponde con la temperatura equivalente T*_{liq} o es menor que
T*_{liq} (21); se produce una perforación de la cuerda a causa de
una solidificación previa en el espejo de colada y con ello a una
destrucción de la lubricación de escorias entre la envuelta de la
cuerda y la pared de la coquilla y, de este modo, al rechazo.
La figura 5 muestra una vista general de una
máquina de colada en cuerda con una cubeta 300 así como un
dispositivo de sujeción 301 que soporta la cubeta 300 y un
distribuidor 302 con dispositivo de sujeción 303 correspondiente. La
pérdida de calor del caldo en el distribuidor se establece por medio
de dispositivos de medición 304 adecuados y los datos se llevan, a
través de líneas correspondientes 305, 306, a un ordenador 307.
También puede pensarse en medir la pérdida de calor del calor ya en
la cubeta por medio de dispositivos de medición 308 y alimentarla, a
través de la línea 309, al ordenador. También puede pensarse en
partir, en una primera aproximación, de una temperatura constante
del acero en la cubeta con una caída de temperatura de por ejemplo
0,1ºC/min. Con el conocimiento del sobrecalentamiento real en el
caldo, que puede establecerse con más seguridad cuantos más factores
se detecten, y de la temperatura de líquidus de la aleación se
calcula, conforme al procedimiento, la temperatura de líquidus
equivalente y se representa en el diagrama de temperatura/velocidad
de colada por medio de un monitor 310. Ahora se ajusta
automáticamente o semi-automáticamente o incluso a
través del personal operativo, manualmente mediante medios de
introducción 311, una velocidad de colada nominal que está dentro de
la ventana de isotermas representada y se controla, a través de una
línea 312, la corredera o tapones del distribuidor como medios de
ajuste (315) para la velocidad de colada. Tras la solidificación de
la envuelta de cuerda se extrae continuamente la cuerda 314 a través
de unidades de rodillos 313 (unidades de flexión y
enderezamiento).
El procedimiento conforme a la invención y el
sistema se utilizan con preferencia para la colada de desbaste
estrecho. Un desbaste estrecho con un grosor de solidificación de
por ejemplo 50 mm necesita un tiempo de solidificación de
aproximadamente 1 minuto. Los procesos en la coquilla a velocidades
de colada de hasta ahora como máximo 8 m/min y en un futuro próximo
10 m/min hacen necesario, para una colada con seguridad operativa,
un control preciso de temperatura y velocidad que se pone a
disposición conforme a la invención.
Claims (9)
1. Procedimiento para controlar el caldo en una
máquina de colada en cuerda, vertiéndose el caldo de una determinada
aleación a una temperatura de líquidus T_{liq}, a través de un
distribuidor (2, 102, 202, 302), en un molde de colada (4, 104, 214,
215) y extrayéndose la cuerda (314) solidificada en el interior del
molde de colada, caracterizado por
detección de la temperatura real del caldo en el
distribuidor a una velocidad de colada real,
establecimiento de la pérdida de calor real del
caldo en el distribuidor y durante su tiempo de retención entre el
distribuidor y el espejo de colada (9) en el molde de colada,
establecimiento de una temperatura de líquidus
equivalente T*_{liq} + 0 (15) como temperatura límite para la
temperatura del caldo en el distribuidor, a la que ya en el margen
del espejo de colada del molde de colada se alcanza la temperatura
de líquidus T_{liq} a una velocidad de colada dada, así como
las isotermas de la temperatura de líquidus
equivalente T*_{liq} + x en dependencia de temperaturas de
sobrecalentamiento x con x>0, las isotermas en cada caso en
relación con las temperaturas de fusión en el distribuidor y las
velocidades de colada,
adaptación de la velocidad de colada real de la
cuerda a una velocidad de colada nominal de la cuerda dentro de una
ventana de isotermas prefijada, cuyo límite inferior está situado
por encima del desarrollo de la temperatura de líquidus equivalente
T*_{liq} + 0.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque las isotermas de la temperatura de
líquidus equivalente T*_{liq} + x se establecen paso a paso en
intervalos de 5ºC.
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque se selecciona la velocidad de colada de
tal modo, que la temperatura del caldo en el distribuidor discurre a
lo largo o por encima de las isotermas del desarrollo de temperatura
de líquidus equivalente T*_{liq} + 5ºC.
4. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque se selecciona la velocidad de colada de
tal modo, que la temperatura del caldo en el distribuidor discurre a
lo largo o por encima de las isotermas del desarrollo de temperatura
de líquidus equivalente T*_{liq} + 5ºC y porque la temperatura del
caldo en el distribuidor discurre a lo largo o por debajo de las
isotermas del desarrollo de temperatura de líquidus equivalente
T*_{liq} + 20ºC, con preferencia +15ºC.
5. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque en la pérdida de
calor del caldo en el distribuidor influyen:
tiempo de retención del caldo en el distribuidor
y/o
descenso del peso del caldo en el distribuidor en
dependencia de su relación superficies/volumen y/o tiempo inicial de
calentamiento del distribuidor para ajustar la temperatura
correspondiente a la temperatura del caldo y/o aislamiento o el
estado de aislamiento del distribuidor.
6. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque en el
establecimiento de la pérdida de calor del caldo durante su tiempo
de retención entre el distribuidor y el espejo de colada en el molde
de colada influye la radiación térmica de un desagüe de inmersión
del distribuidor, que se sumerge en la coquilla como molde de
colada.
7. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque los desarrollos
de temperatura de líquidus equivalente T*_{liq} + 0ºC o T*_{liq}
+ x de un caldo con ventana de isotermas prefijada se representan
en un diagrama de temperatura de distribuidor/velocidad de colada, a
lo largo del tiempo de colada de un caldo y se hacen visibles
ópticamente.
8. Procedimiento según la reivindicación 7,
caracterizado porque en el diagrama de temperatura de
distribuidor/velocidad de colada influyen factores, que influyen en
la pérdida de calor, y se representan ópticamente.
9. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 8, caracterizado porque la velocidad de
colada en cuerda nominal se ajusta automáticamente en el interior de
la ventana de isotermas prefijada, cuyo límite inferior discurre por
encima del desarrollo de temperatura de líquidus equivalente
T*_{liq} + 0.
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