NO137565B - Fremgangsm}te og apparat for separering av luft - Google Patents
Fremgangsm}te og apparat for separering av luft Download PDFInfo
- Publication number
- NO137565B NO137565B NO741307A NO741307A NO137565B NO 137565 B NO137565 B NO 137565B NO 741307 A NO741307 A NO 741307A NO 741307 A NO741307 A NO 741307A NO 137565 B NO137565 B NO 137565B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- air
- nitrogen
- oxygen
- rectification column
- heat exchanger
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 87
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 42
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 31
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 24
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 6
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/044—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a single pressure main column system only
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04254—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using the cold stored in external cryogenic fluids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
- F25J3/04975—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines adapted for special use of the air fractionation unit, e.g. transportable devices by truck or small scale use
- F25J3/04987—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines adapted for special use of the air fractionation unit, e.g. transportable devices by truck or small scale use for offshore use
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/42—Nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
- F25J2250/20—Boiler-condenser with multiple exchanger cores in parallel or with multiple re-boiling or condensing streams
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
- F25J2250/30—External or auxiliary boiler-condenser in general, e.g. without a specified fluid or one fluid is not a primary air component or an intermediate fluid
- F25J2250/40—One fluid being air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
- F25J2250/30—External or auxiliary boiler-condenser in general, e.g. without a specified fluid or one fluid is not a primary air component or an intermediate fluid
- F25J2250/52—One fluid being oxygen enriched compared to air, e.g. "crude oxygen"
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Percussion Or Vibration Massage (AREA)
- Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for separering av luft hvor luft komprimeres, avkjøles i en varmeveksler og føres til en rektifiseringskdlonne, i hvilken trykket er i det vesentlige det samme som det trykk til hvilket den innkomne luft komprimeres, og i hvilken den innkomne luft separeres til nitrogendamp og en oksygenanriket væske, og hvor oksygenanriket væske føres gjennom en ekspansjonsventil (Joule-Thomson-ventil) og bringes i varmeutveksling med en del av nitrogendampen for å tilveiebringe en tilbakestrømning som innføres i rektifiseringskolonnen. Oppfinnelsen vedrører også et apparat for gjennomfør-ing av fremgangsmåten.
Hensikten med en slik separering av luft er å tilføre nitrogen til bruk f. eks. til reduksjon av brennbarheten av en gassblanding i slike beholdere som lasterom, rom eller andre deler av skip, særlig oljetanker eller naturgasstanker, og på land anordnede installasjoner, såsom oljetanker.
Hydrokarbondamper i slike tankskip og lagringstanker har en tendens til å blande seg med oksygen i luften og gi eksplosive blandinger. Den vanlige måte å forhindre en slik eksplosjon er å sikre at det ikke oppnås eksplosive konsentrasjoner.
En fremgangsmåte har vært å opprettholde en inert atmosfære i tankene ved dannelsen av en inert gass og innføre den i tanken når op<p>byggingen av en eksplosiv blanding enten er ventet eller vist av en registreringsinnretning.
I et skjent system fremstilles flytende nitrogen enten ombord på skip eller det oppnås fra på land anordnede forråd og fordampes ved behov. Denne metode har den. ulempe at flytende nitrogen som produseres ombord på skip krever et relativt høyt energiforbruk, og forrås på land medfører vanligvis høye tran-sportkostnader og lagringsvanskeligheter. I et annet kjent sy-stem blir inert gass fremstilt i store mengder av forbrennings-produktene til skipsmotorer eller fra spesielt utformede brenne-re. Inert gass fra slike kilder inneholder en stor andel karbondioksyd som kan reagere med visse laster og kan inneholde korrosive oksyder, f. eks. av svovel eller vanadium. Et annet potensielt problem er at en kontinuerlig krets eksisterer mellom forbrenningssonen og den del av beholderen hvor man vil hindre en eksplosjon. Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte og et apparat for dannelse av nitrogen, som er særlig egnet for anvendelse ombord på skip.
Ifølge oppfinnelsen er det tilveiebragt en fremgangsmåte for separering av luft hvor luft komprimeres, avkjøles i en varmeveksler og føres til en rektifiseringskoionne, i hvilken trykket er i det vesentlige det samme som det trykk til hvilket den■innkomne luft komprimeres, og i hvilken den innkomne luft separeres til nitrogendamp og. en oksygenanriket væske, og hvor oksygenanriket væske føres gjennom en ekspansjonsventil (Joule-Thomson-ventil)- og bringes i varmeutveksling med en del av nitrogendampen for å tilveiebringe en tilbakestrømning som innføres i rektifiseringskolonnen. Fremgangsmåten er kjennetegnet ved at flytende nitrogen fra et forråd innføres i rektifiseringskolonnen for å tilveiebringe en kjøling i denne.
Oppfinnelsen vedrører også et apparat for gjennomfør-ing av fremgangsmåtén, hvilket apparat innbefatter en luftkompressor, en varmeveksler for kjølin<q> av den komprimerte luft, en rektifiseringskoionne som drives ved i det vesentlige det samme trykk som trykket for den komprimerte luft for å separere den komprimerte luft til nitrogendamp og en oksygenanriket væske, en ekspansjonsventil som ekspanderer den oksygenanrikede væske og en varmeveksler for indirekte kontakt mellom den ekspanderte-oksygenanrikede væske , og en del av nitrogendampen for å frembringe en tilbakestrømning av nitrogen som blir gjeninnført i rektifiseringskolonnen. Apparatet er kjennetegnet ved en lagringstank for flytende nitrogen, tilknyttet rektifiseringskolonnen for inn-føring av flytende nitrogen i rektifiseringskolonnen.
Den innkomne luft er fordelaktig komprimert til et lavt trykk, typisk i området 2-4 bar. En etterkjøler, f. eks. en varmeveksler, i hvilken komprimert luft blir bragt i indirekte kontakt med kjølevann kan hvis ønsket anordnes for å fjerne var-men fra kompresjonen, men i mange tilfeller, særlig hvis kompresjonen er mindre enn 4 bar, gir dette små fordeler.
Luftkompresjonen kan utføres i en kompressor som også kan benyttes til andre formål, f. eks. til å pumpe frisk luft inn i en beholder for å blåse ut inert gass..-'fra denne. I et slikt tilfelle benyttes luftkompressoren alternativt til drift av systemet for å tilveiebringe nitrogen for å gjøre beholderen inert og ved den etterfølgende fjerning av inert gass.
Slik alternativ drift kan være nødvendig når det må utøves reparasjoner i det indre av beholderen.
Hovedvarmeveksleren for kjøling av den innkomne luft er fordelaktig en omvendt varmeveksler. Denne vil vanligvis bli avkjølt såvel av den oksygenanrikede strøm og en annen del av nitrogendampstrømmen, hvilken del ikke er returnert til rektifiseringskolonnen som tilbakestrømning, men fordeles på en ønsket måte. Den oksygenanrikede strøm som forlater hovedvarmeveksleren vil vanligvis bli kassert.
Den avkjølte luft som forlater hovedvarmeveksleren føres direkte til rektifiseringskolonnen uten å gå gjennom noe ekspansjonstrinn.
Selv om det kan benyttes en dobbelt rektifiseringskoionne, er en enkel kolonne velegnet for de fleste formål, da det vanligvis bare er nødvendig å konsentrere den oksygenanrikede væske til et oksygeninnhold i området 35 - 40 %. En enkelt kolonne kan lett drives til å gi meget ren nitrogendamp, vanligvis bedre enn 99,5 % renhet.
Hvis hovedvarmeveksleren er av den reverserende type, vil den bevirke fjerningen av vanndamp og karbondioksyd fra den innkomne luft. Hvis det benyttes en annen type varmeveksler, er det fordelaktig anordnet et adsorbsjons- eller absorbsjonssystem for å fjerne vanndamp og karbondioksyd enten før den innkomne luft når hovedvarmeveksleren eller på et sted på denne.
I noen tilfeller er det nødvendig å oppvarme en eller begge strømmer av oksygenanriket væske og nitrogendamp før de går inn i hovedvarmeveksleren for å hindre kjøling av den innkomne luft til en for lav temperatur før inngangen til rektifiseringskolonnen. Varmingen kan utøves med en varmeveksler i hvilken den oksygenanrikede strøm og nitrogendampen bringes i indirekte kontakt med relativt varm luft som tas fra den komprimerte strøm som går inn i rektifiseringskolonnen. Den således avkjølte luft blir så ført tilbake til rektifiseringskolonnen ved et nivå nær det hvor resten av den komprimerte strøm innføres.
Flytende nitrogen innføres fra forrådet til rektifiseringskolonnen og utgjør størstedelen av kuldebehovet til pro-■ sessen. Mengden av flytende nitrogen som er nødvendig avhenger av forskjellige faktorer, innbefattende effektiviteten til utsty-ret, men er vanligvis ved jevn drift mellom 5 og 10 % (målt som damp) av volumet av oppnådd nitrogengass i tidsenheten for rektifiseringskolonnen.
Det lagrede flytende nitrogen kan hvis ønsket bli fremstilt i et lite luftsepareringsanlegg som kjører over lengre perioder i forhold til driftsperioden for luftsepareringsanleg-get ifølge oppfinnelsen. For inertgjøring av en~tank med et slikt system kan det lille anlegg benyttes til å bygge opp over en lengre periode det volum av lagret flytende nitrogen-som så trekkes ut når det er nødvendig å drive det større luftsepareringsanlegg for å gi en høy hastighet"for nitrogenutlevering over en kort periode.
Oppfinnelsen er særlig . fordelaktig ved anvendelse ombord på skip. Det benyttes et lavere lufttrykk enn ved de kon-vensjonelle luftsepareringsanlegg og apparatet er betydelig enklere og således mer pålitelig enn de kjente anlegg. Det gir 15 - 20 ganger det volum av nitrogengass som ville bli utviklet ved fordampning av et volum av flytende nitrogen svarende til det som er innført i apparatet. Ved anvendelse av flytende nitrogen tillater det en meget hurtig' start og således fremstill-ingen av store mengder gass over en relativt kort periode. Dette er særlig verdifullt når beholdere skal gjøres inerte, da sikker-hetsbestemmelsene krever en stor hastighet for inert-gassforsyn-ingen. Det produserer lett nitrogen med en renhet høyere enn
99,5 %.
Oppfinnelsen skal i det følgende nærmere beskrives ved hjelp av et utførelseseksempel som skjematisk er vist på tegnin-gen i form av et strømningsdiagråm.
Luft komprimeres i en'luftkompressor 1 til ca. 3 bar og avkjøles i en reversert varmeveksler 2. Den avkjølte luft går inn i en enkel rektifiseringskoionne 3 i hvilken den separeres i nitrogendamp og en oksygenanriket væske med et oksygeninnhold i området 35 - 40 % oksygen. Oksygenanriket væske trekkes ut fra bunnen av kolonnen, ekspanderes i en ekspansjonsventil 4 og benyttes i en varmeveksler 5 for å kondensere en del av nitro-gendampproduktet som trekkes ut fra -toppen av kolonnen. Det kon-denserte nitrogen føres tilbake til toppen av kolonnen for å virke som tilbakestrømning. Resten av nitrogenproduktet og ok-.sygenanriket luft forlater varmeveksleren 5 og føres gjennom en varmeveksler 6, i hvilken det foretas en oppvarming ved indirekte kontakt med en luftstrøm som trekkes ut fra den komprimerte luft-strøm like foran hovedluftinntaket i kolonnen 3, og den således kjølte luft blir returnert til kolonnen 3 ved et nivå nær hoved-luf tinnløpet . Nitrogenstrømmen og den oksygenanrikede strøm fra varmeveksleren 6 blir så ført gjennom den reverserte varmeveksler 2 for å kjøle den innkomne luft til en temperatur nær met-ningstemperaturen.
Ved fremgangsmåten blir flytende nitrogen innført ved toppen av rektifiseringskolonnen 3 fra en lagertank 7. Dette sørger for å opprettholde de kolde driftsforhold for rektifiseringskolonnen , og graden av nitrogeninnføring innstilles for å holde systemet i likevekt. Den nitrogengass som oppnås fra en slik enhet har vanligvis et trykk på 2,5 bar, som er et særlig egnet trykk for vanlig fordeling ombord på skip.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte for separering av luft hvor luft komprimeres, avkjøles i en varmeveksler og føres til en rektifiseringskoionne, i hvilken trykket er i det vesentlige det samme som det trykk til hvilket den innkomne luft komprimeres, og i hvilken den innkomne luft separeres til nitrogendamp og en oksygenanriket væske, og hvor oksygenanriket væske føres gjennom en ekspansjonsventil (Joule-Thomson-ventil) og bringes i varmeutveksling med en del av nitrogendampen for å tilveiebringe en til-bakestrømning som innføres i rektifiseringskolonnen, karakterisert ved at flytende nitrogen fra et forråd inn-føres i rektifiseringskolonnen for å tilveiebringe en kjøling i denne.
2. Apparat for separering av luft etter fremgangsmåten ifølge krav 1, innbefattende en luftkompressor (1), en varmeveksler (2) for kjøling av den komprimerte luft, en rektifiserings-
kolonne (3) som drives ved i det vesentlige det samme trykk som trykket for den komprimerte luft for å separere den komprimerte luft til nitrogendamp og en oksygenanriket væske, en ekspansjonsventil (4) som ekspanderer den oksygenanrikede væske og en varmeveksler (5) for indirekte kontakt mellom den ekspanderte oksygenanrikede væske og en del av nitrogendampen for å frembringe en tilbakestrømning av nitrogen som blir gjeninnført i rektifiseringskolonnen (3), karakterisert ved en lagringstank (7) for flytende nitrogen, tilknyttet rektifiseringskolonnen (3) for innføring av flytende nitrogen i rektifiseringskolonnen (3) .
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB1804273A GB1463075A (en) | 1973-04-13 | 1973-04-13 | Air separation |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO741307L NO741307L (no) | 1974-10-15 |
| NO137565B true NO137565B (no) | 1977-12-05 |
| NO137565C NO137565C (no) | 1978-03-15 |
Family
ID=10105649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO741307A NO137565C (no) | 1973-04-13 | 1974-04-08 | Fremgangsmaate og apparat for separering av luft |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5047882A (no) |
| DE (1) | DE2417766A1 (no) |
| FR (1) | FR2225705A1 (no) |
| GB (1) | GB1463075A (no) |
| NO (1) | NO137565C (no) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6041587B2 (ja) * | 1979-11-27 | 1985-09-18 | 北里研究所（社団法人） | 抗生物質生産用培地 |
| JPS59129372A (ja) * | 1983-01-14 | 1984-07-25 | 大同酸素株式会社 | 窒素ガス製造装置 |
| JPS60147086A (ja) * | 1984-01-11 | 1985-08-02 | 大同酸素株式会社 | 高純度窒素ガス製造装置 |
| JPS59164874A (ja) * | 1983-03-08 | 1984-09-18 | 大同酸素株式会社 | 窒素ガス製造装置 |
| EP0144430B1 (en) * | 1983-03-08 | 1989-01-11 | Daidousanso Co., Ltd. | Apparatus for producing high-purity nitrogen gas |
| JPS59142220U (ja) * | 1983-03-15 | 1984-09-22 | 株式会社ダイフク | 負荷検出可能なチエン駆動装置 |
| JPS60232471A (ja) * | 1984-05-02 | 1985-11-19 | 大同酸素株式会社 | 高純度窒素ガス製造装置 |
| JPS60232472A (ja) * | 1984-05-02 | 1985-11-19 | 大同酸素株式会社 | 高純度窒素ガスの製法 |
| JPS6115066A (ja) * | 1984-07-02 | 1986-01-23 | 大同酸素株式会社 | 高純度窒素ガス製造装置 |
| JPS6115070A (ja) * | 1984-07-02 | 1986-01-23 | 大同酸素株式会社 | 高純度窒素ガス製造装置 |
| JPS6115068A (ja) * | 1984-07-02 | 1986-01-23 | 大同酸素株式会社 | 高純度窒素ガス製造装置 |
| JPS6124971A (ja) * | 1984-07-13 | 1986-02-03 | 大同酸素株式会社 | 高純度窒素ガス製造装置 |
| JPS6124968A (ja) * | 1984-07-13 | 1986-02-03 | 大同酸素株式会社 | 高純度窒素ガス製造装置 |
| JPS6124967A (ja) * | 1984-07-13 | 1986-02-03 | 大同酸素株式会社 | 高純度窒素ガス製造装置 |
| JPS61211688A (ja) * | 1985-12-10 | 1986-09-19 | 大同酸素株式会社 | 窒素ガス製造装置 |
| JPS61217670A (ja) * | 1985-12-10 | 1986-09-27 | 大同酸素株式会社 | 窒素ガス製造装置 |
| JPS62116887A (ja) * | 1986-08-12 | 1987-05-28 | 大同ほくさん株式会社 | 高純度窒素ガス製造装置 |
| JPS63148080A (ja) * | 1987-11-20 | 1988-06-20 | 大同酸素株式会社 | 窒素ガス製造装置 |
| JPH0587447A (ja) * | 1987-11-20 | 1993-04-06 | Daido Sanso Kk | 窒素ガス製造装置 |
| JP2755953B2 (ja) * | 1988-05-19 | 1998-05-25 | テイサン株式会社 | 窒素ガス製造方法 |
| US4966002A (en) * | 1989-08-11 | 1990-10-30 | The Boc Group, Inc. | Process and apparatus for producing nitrogen from air |
| FR2660741A1 (fr) * | 1990-04-10 | 1991-10-11 | Air Liquide | Procede et installation de production d'azote gazeux, et systeme de fourniture d'azote correspondant. |
| JPH0763476A (ja) * | 1992-01-31 | 1995-03-10 | Daido Hoxan Inc | 高純度窒素ガス製造装置 |
| JP2672250B2 (ja) * | 1993-08-10 | 1997-11-05 | 大同ほくさん 株式会社 | 高純度窒素ガス製造装置 |
| JP2672251B2 (ja) * | 1993-08-10 | 1997-11-05 | 大同ほくさん 株式会社 | 窒素ガス製造装置 |
| DE19617377A1 (de) * | 1996-04-30 | 1997-11-06 | Linde Ag | Verfahren zum Wiederanfahren einer Anlage zur Tieftemperaturzerlegung von Luft und Anlage zur Tieftemperaturzerlegung von Luft |
| US5740683A (en) * | 1997-03-27 | 1998-04-21 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification regenerator system |
| EP2916089A1 (de) | 2014-03-05 | 2015-09-09 | Linde Aktiengesellschaft | Schwimmfähige Tieftemperatur-Gaszerlegungsanlage und Verfahren zur Tieftemperatur-Gaszerlegung |
-
1973
- 1973-04-13 GB GB1804273A patent/GB1463075A/en not_active Expired
-
1974
- 1974-04-08 NO NO741307A patent/NO137565C/no unknown
- 1974-04-10 JP JP49040634A patent/JPS5047882A/ja active Pending
- 1974-04-11 DE DE2417766A patent/DE2417766A1/de not_active Withdrawn
- 1974-04-12 FR FR7413098A patent/FR2225705A1/fr not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5047882A (no) | 1975-04-28 |
| NO741307L (no) | 1974-10-15 |
| DE2417766A1 (de) | 1974-10-24 |
| FR2225705A1 (no) | 1974-11-08 |
| GB1463075A (en) | 1977-02-02 |
| NO137565C (no) | 1978-03-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO137565B (no) | Fremgangsm}te og apparat for separering av luft | |
| EP0194795B1 (en) | Purification of carbon dioxide for use in brewing | |
| KR100430925B1 (ko) | 이산화탄소의 제조 방법 및 장치 | |
| JPS6410090A (en) | Method of supercooling gaseous hydrocarbon mixture under normal condition | |
| KR930018254A (ko) | 기체 산소를 생성시키기 위한 저온 공기 분리 시스템 | |
| NO174071B (no) | Fremgangsmaate ved separasjon av karbondioksyd og andre sure gasser fra metan, samt prosessenhet for utfoerelse av fremgangsmaaten | |
| KR860006681A (ko) | 고순도 질소 및 산소 가스 제조장치 | |
| US2500118A (en) | Natural gas liquefaction | |
| NO315566B1 (no) | Fremgangsmåte for törking av en gass ved hjelp av glykol, samt rensing av de gassformige rejekter | |
| US3150495A (en) | Storage and pressure control of refrigerated liquefied gases | |
| US2783624A (en) | Method of liquefying gas | |
| KR860001329A (ko) | 고순도 질소가스 제조장치 | |
| US2217429A (en) | Separation of acetylene from gaseous mixtures containing it | |
| US3098733A (en) | Removal of water from aqueous solutions and recovery of fresh water | |
| GB1481726A (en) | Device for liquefying and/or separating gases condensing at very low temperature | |
| NL6602096A (no) | ||
| US3257813A (en) | Liquefaction of gases | |
| US1539450A (en) | Method of separating the constituents of gaseous mixtures | |
| NO752020L (no) | ||
| US1876551A (en) | Gas purification | |
| WO2022106801A9 (en) | Process for producing liquefied hydrogen | |
| US3057167A (en) | Process and apparatus for separating helium from helium-air mixtures | |
| NO742505L (no) | ||
| GB195950A (en) | Improvements in or relating to the separation of the constituents of gaseous mixtures containing hydrogen | |
| US3960519A (en) | Method and system for generating a dehydrated inert gas stream |