KR20120034068A

KR20120034068A - 라켓용 스트링과 그 제조 방법 및 이것을 장설한 라켓

Info

Publication number: KR20120034068A
Application number: KR1020117004947A
Authority: KR
Inventors: 야스시 히라타; 게이 가이에다; 요시유키 오하라
Original assignee: 가부시키가이샤 고센
Priority date: 2009-06-30
Filing date: 2010-06-09
Publication date: 2012-04-09
Also published as: JPWO2011001805A1; TW201103606A; US20110136601A1; CN102196840A; EP2377583A1; WO2011001805A1; JP4713692B2

Abstract

본 발명의 라켓용 스트링(10)은, 합성 섬유를 포함하며, 스트링 형성 후 가열 압축 변형에 의해 단면이 편평화되고, 어느 한 부분에는 압흔을 가지며, 편평화된 스트링은, 실질적으로 꼬임이 없는 상태로 감겨져 있다. 이 제조 방법은, 스트링을 구성하는 주요 합성 섬유의 유리 전이점을 Tg(℃), 융점을 Tm(℃)으로 하였을 때, Tg(℃) 이상, Tm-10(℃) 이하의 온도로 가열하여, 소정의 간격을 갖는 롤러(7a, 7b) 사이에서 스트링을 압축 변형하고, 그 후 냉각하여 권취한다. 본 발명의 상기 라켓용 스트링을 장설한 라켓은, 라켓 타구면 상에 있어서, 상기 스트링은 편평면이 주면을 형성하고, 비틀림에 의한 부분적으로 불균일한 요철부를 갖는다. 이에 의해, 편평면의 특징을 살릴 수 있는 라켓용 스트링과 그 제조 방법 및 이것을 장설한 라켓을 제공한다.

Description

라켓용 스트링과 그 제조 방법 및 이것을 장설한 라켓{RACKET STRING, METHOD FOR MANUFACTURING SAME, AND RACKET STRUNG WITH SAME}

본 발명은, 경식 테니스, 연식 테니스, 배드민턴, 스쿼시 등의 라켓에 장설(張設)되는 스트링과 그 제조 방법 및 이것을 장설한 라켓에 관한 것이다.

종래로부터 테니스, 배트민턴, 스쿼시 등의 라켓용 스트링은 폴리아미드나 폴리에스테르 등의 합성 섬유제 모노 필라멘트 및/또는 멀티 필라멘트로 이루어지는 스트링이 많이 사용되고 있다. 종래의 스트링은 환단면(丸斷面)이 주체이며, 굳이 말하자면 합성 섬유의 특징을 살려 내구성이 우수한 스트링이 많았다.

스트링의 단면을 장원, 타원, 직사각형 등으로 변형하는 제안은, 특허문헌 1?4 등에 있다. 특허문헌 1은, 용융 방사(紡絲) 시에 직사각형의 구금을 사용하여, 필라멘트 제조 시에 변형시켜 두는 것을 제안하고 있다. 특허문헌 2도 용융 방사 시에 어레이형의 이형 단면 구금을 사용하여, 필라멘트 제조 시에 변형시켜 두는 것을 제안하고 있다. 특허문헌 3은 심사(芯絲)를 미리 굵은 폭과 가는 폭으로 성형해 두고, 이 주위에 측사(側絲)를 감은 스트링이 제안되어 있다. 특허문헌 4도 심사를 미리 단면 타원으로 성형해 두고, 이 주위에 측사를 감은 스트링이 제안되어 있다.

그러나, 상기 종래 기술은 용융 방사 시에 필라멘트의 단면을 변형시키고 있으므로, 그 후의 측사를 감는 공정, 용융 코팅하는 공정 등의 후가공의 공정에서 꼬임 또는 비틀림이 생기거나, 감김이 불균일 또는 불안정해지기 쉽다는 문제가 있었다. 또, 특허문헌 2 및 3에서는 꼬임(비틀림) 가공한 스트링이 제안되어 있지만, 이들 문헌에서는 균일하게 꼬임이 부여되어 있다. 그와 같은 스트링의 경우, 라켓에 장설하면, 스트링의 편평면이 균일하게 분산되므로, 편평화한 스트링의 특징을 살릴 수 없다는 문제도 있었다.

일본국 특허공개 2009-50660호 공보 일본국 특허공개 2005-348851호 공보 일본국 특허공개 2000-210396호 공보 일본국 특허공개 소60-77776호 공보

본 발명은, 상기 종래의 문제를 해결하기 위해, 편평면의 특징을 살릴 수 있는 라켓용 스트링과 그 제조 방법 및 이것을 장설한 라켓을 제공한다.

본 발명의 라켓용 스트링은, 합성 섬유를 포함하는 라켓용 스트링으로서, 스트링 형성 후 가열 압축 변형에 의해 단면이 편평화되고, 어느 한 부분에는 압흔을 가지며, 상기 편평화된 스트링은, 실질적으로 꼬임이 없는 상태로 감겨져 있는 것을 특징으로 한다.

본 발명의 라켓용 스트링의 제조 방법은, 상기의 라켓용 스트링의 제조 방법으로서, 스트링을 구성하는 주요 합성 섬유의 유리 전이점을 Tg(℃), 융점을 Tm(℃)으로 하였을 때, Tg(℃) 이상, Tm-10(℃) 이하의 온도로 가열하여, 소정의 간격을 갖는 롤러 사이에서 스트링을 압축 변형하고, 그 후 냉각하여 권취하는 것을 특징으로 한다.

본 발명의 라켓은, 상기의 라켓용 스트링을 장설한 라켓으로서, 라켓 타구면 상에 있어서, 상기 스트링은 편평면이 주면을 형성하고, 비틀림에 의한 부분적으로 불균일한 요철부를 갖는 것을 특징으로 한다.

본 발명의 라켓용 스트링은, 합성 섬유의 스트링 형성 후 가열 압축 변형에 의해 단면이 편평화되고, 어느 한 부분에는 압흔을 가지며, 상기 편평화된 스트링은, 실질적으로 꼬임이 없는 상태로 감겨져 있음으로써, 라켓에 장설하였을 때, 스트링은 편평면이 주면을 형성하고, 비틀림에 의한 부분적으로 불균일한 요철부를 가짐으로써, 편평면의 특징을 살릴 수 있다. 즉, 볼이나 날개가 잘 날아가는 특성(반발성)과, 회전에 의해 스핀을 걸기 쉬운 특성(스핀성, Spinability)을 향상시킬 수 있다. 또, 소프트감도 향상시킬 수 있다.

본 발명의 라켓용 스트링의 제조 방법은, 스트링을 구성하는 주요 합성 섬유의 유리 전이점을 Tg(℃), 융점을 Tm(℃)으로 하였을 때, Tg(℃) 이상, Tm-10(℃) 이하의 온도로 가열하여, 소정의 간격을 갖는 롤러 사이에서 스트링을 압축 변형하고, 그 후 냉각하여 권취함으로써, 편평화된 스트링을 효율적으로 제조할 수 있다.

본 발명의 라켓은, 라켓 타구면 상에 있어서, 상기 스트링은 편평면이 주면을 형성하고, 비틀림에 의한 부분적으로 불균일한 요철부를 가짐으로써, 반발성, 소프트감과 스핀성을 향상시킬 수 있다.

도 1은, 본 발명의 한 실시예의 편평화된 스트링의 단면도이다.
도 2는, 본 발명의 한 실시예의 편평화된 스트링을 제조하기 위한 공정 설명도이다.
도 3은, 본 발명의 한 실시예의 편평화하기 전의 스트링의 단면도이다.
도 4는, 본 발명의 실시예 1(간극 간격 1.1mm인 경우)에서 작성한 편평화 스트링을 경식 라켓에 장설한 상태를 도시한 평면도이다.
도 5는, 본 발명의 실시예 1(간극 간격 1.0mm인 경우)에서 작성한 편평화 스트링을 경식 라켓에 장설한 상태를 도시한 평면도이다.
도 6은, 본 발명의 실시예 1(간극 간격 0.9mm인 경우)에서 작성한 편평화 스트링을 경식 라켓에 장설한 상태를 도시한 평면도이다.
도 7은, 본 발명의 실시예 2(간극 간격 1.1mm인 경우)에서 작성한 편평화 스트링을 경식 라켓에 장설한 상태를 도시한 평면도이다.
도 8은, 본 발명의 실시예 2(간극 간격 1.0mm인 경우)에서 작성한 편평화 스트링을 경식 라켓에 장설한 상태를 도시한 평면도이다.
도 9는, 본 발명의 실시예 3(간극 간격 1.0mm인 경우)에서 작성한 편평화 스트링을 경식 라켓에 장설한 상태를 도시한 평면도이다.
도 10은, 본 발명의 실시예 3(간극 간격 0.9mm인 경우)에서 작성한 편평화 스트링을 경식 라켓에 장설한 상태를 도시한 평면도이다.
도 11은, 본 발명의 실시예 4(간극 간격 1.0mm인 경우)에서 작성한 편평화 스트링을 연식 라켓에 장설한 상태를 도시한 평면도이다.
도 12는, 본 발명의 실시예 4(간극 간격 0.9mm인 경우)에서 작성한 편평화 스트링을 연식 라켓에 장설한 상태를 도시한 평면도이다.

본 발명은 합성 섬유를 포함하는 스트링이다. 이 합성 섬유로서는 특별히 한정되지 않지만, 나일론 6, 나일론 66, 나일론 46, 나일론 610, 나일론 612, 나일론 11, 나일론 12, 나일론 9T, 나일론 6T 등의 지방족 또는 반방향족의 열가소성 폴리아미드 또는 이들의 공중합물 ; 폴리에틸렌테레프탈레이트, 폴리부틸렌테레프탈레이트, 폴리트리메틸렌테레프탈레이트 등의 열가소성 폴리에스테르 또는 공중합체 ; 폴리유산 등의 지방족 폴리에스테르류를 들 수 있다. 그 중에서도 합성 섬유로서는, 지방족 또는 반방향족의 열가소성 폴리아미드 또는 이들의 공중합물 및 열가소성 폴리에스테르 또는 공중합체가 바람직하며, 나일론과 열가소성 폴리에스테르가 보다 바람직하다. 나일론과 열가소성 폴리에스테르는 강도, 신도(伸度), 비용의 면에서 바람직하기 때문이다.

스트링의 구성에 대해서도 특별히 한정되지 않으며, 모노 필라멘트 단체, 멀티 필라멘트, 모노 필라멘트심에 측사를 감은 것 등, 어떠한 형태여도 된다. 스트링의 구성으로서는, 심에 측사를 감은 것이 바람직하며, 또한 모노 필라멘트심에 측사(가는 모노 필라멘트사)를 감은 것이 보다 바람직하다. 이들 섬유를 일체화하기 위해서는 수지 바인더를 사용하는 것이 바람직하다. 또 피복 수지를 코팅해도 된다. 예를 들면, 모노 필라멘트심에 측사(가는 모노 필라멘트사)를 감아 접착한 것을 피복 수지에 의해 코팅한 모노 필라멘트 타입의 스트링이 바람직하다.

본 발명의 라켓용 스트링은, 스트링 형성 후 가열 압축 변형에 의해 단면을 편평화하는 것을 특징으로 한다. 가열은 오븐 또는 건조기 등을 사용할 수 있다. 바람직한 가열 온도는, 유리 전이점을 Tg(℃), 융점을 Tm(℃)으로 하였을 때, Tg(℃) 이상, Tm-10(℃) 이하의 온도이다. 이 온도는 분위기 온도여도 된다. 이 성형 온도로 한 후에 예를 들면 소정의 간격을 갖는 롤러 사이에서 스트링을 압축 변형한다. 이 처리에 의해, 스트링 중 어느 한 부분에는 압흔이 형성된다.

상기 편평화된 스트링은, 실질적으로 꼬임이 없는 상태로 권취한다. 실질적으로 꼬임이 없다는 것은, 길이 1m당 5회 이하의 꼬임수를 말한다. 바람직한 것은 0이다. 실질적으로 꼬임이 없는 상태로 권취하기 위해서는, 한 쌍의 롤러와 동일한 방향 또는 평행하게 권취축을 갖는 권취기로 권취한다. 업무용 스트링은 이 상태로 또는 실패로 사용할 수 있다. 개인용 고객을 위해서는, 약 10?13m로 절단하여, 실질적으로 꼬임이 없는 상태로 되감아 패키지에 넣어도 된다. 특허문헌 3에서는 꼬임 가공된 편평 단면 스트링이 제안되어 있지만, 편평도가 1.1 이상이면, 꼬임이 없는 스트링에서도 통상의 잡아당기는 조작으로 라켓면 상의 거트의 비틀림이 발생하는 것을 본 발명자는 발견하였다. 여기에서 비틀림이란, 라켓면에 대해 스트링의 장축부가 거의 수직인 상태로부터 약 90도 비틀려 수평이 되는 경우, 그 반대로 수평인 것이 수직이 되는 경우 등의 상태를 가리킨다. 또, 경우에 따라, 약 180도 비틀리는 경우도 있다. 본 발명에 있어서는, 라켓면에서 이러한 비틀림 개소가 10?100개 정도 포함되는 것이 바람직하다. 또한, 본 발명의 스트링을 이용하여 통상의 잡아당기는 방법으로 거트를 장설하면, 편평도가 커질수록 비틀림 개소는 많아진다. 스트링이 꼬임이 없는 상태임에도 불구하고 잡아당길 때에 비틀림이 생기는 것은, (1) 코일형상의 스트링으로부터 풀 때에 이른바 해서(解舒) 꼬임이 생기거나, (2) 실 끝을 그로밋에 삽입할 때 비틀린 상태로 삽입하여 그대로 비틀림을 되돌리지 않고 잡아당겨 고정하거나, (3) 세로, 가로의 교차부에서 실에 장력을 가할 때에 장력으로 실이 비틀리는 것 등이 이유로서 생각된다. 비틀림 개소의 개수는, 10개 이상이면 스핀성이 우수하며, 100개 이하이면 라켓면 전체에서 불균일하게 비틀림이 생기므로 바람직하다.

본 발명의 라켓용 스트링을 장설한 라켓은, 라켓 타구면 상에 있어서, 상기 스트링은 편평면이 주면을 형성하고, 비틀림에 의한 부분적으로 불균일한 요철부를 갖는다. 본 발명의 스트링은 실질적으로 꼬임이 없지만, 권취체로부터 해서할 때에 해서 꼬임이 생기거나, 라켓에 장설할 때에 불가피적으로 꼬임 및/또는 비틀림이 생긴다. 이에 의해, 스트링은 편평면이 주면을 형성하고, 비틀림에 의한 부분적으로 불균일한 요철부를 갖는다. 여기에서 주면이란, 볼이나 날개를 치는 면(타구면)의 50% 이상을 말한다.

스트링의 편평면이 주면을 형성하고 있으므로, 볼이나 날개와의 접촉 면적이 높아져, 반발성이 향상한다. 또, 비틀림에 의한 부분적으로 불균일한 요철부는, 편평화된 스트링의 장변 부분이 타구면을 향하고 있으므로, 스핀이 걸리기 쉬워진다. 상기 비틀림에 의한 요철부는, 상기와 같이, 10?100개소 존재하는 것이 바람직하다.

본 발명의 스트링은, 꼬임 가공으로 균일하게 꼬임이 발생한 스트링보다 타구감이 우수하다. 이것은, 예를 들면 본 발명의 스트링을 잡아당겼을 때, 그로밋부와 같은 절곡부에서는 굽힘 강성 때문에 장축부가 라켓면에 수직이 되는 경우가 많다. 한편, 씨실이 짜 넣어지는 부분에서는 스트링의 축이 회전하여 스트링은 세로, 가로 모두 라켓면에 거의 평행하게 잡아당겨진다. 즉, 스트링은 라켓면에 대해, 그로밋 근처에서는 수직으로, 라켓면에서는 평행하게 되는 경향이 있다. 본 발명에서는 또한, 라켓면에서 발생한 비틀림부 즉, 날실 또는 씨실이 수직으로 된 부분, 비틀림 개소를 포함한다. 이 비틀림이 생기면 스트링의 장축부는 라켓면에 수직으로 세워진 상태가 되어, 요철 구조가 형성된다. 이 요철 부분이 본 발명의 스트링을 라켓에 장설한 경우의 특징이며, 반발성, 소프트감 및 스핀성을 향상시킨다.

한편, 꼬임 가공한 스트링의 경우, 미리 주기적으로 비틀려 있으며, 비틀림수도 많으므로 그로밋부에서도 스트링이 수직이 된다고는 할 수 없다. 또, 라켓면, 날실과 씨실의 교차부도 여러 가지 상태가 혼재되어 있으므로, 전체적으로 평균화 즉 균일화되어 버려, 스트링이 편평한 것의 특징이 소거되는 경향이 있다. 그 때문에, 본 발명의 스트링과 같은 우수한 효과를 얻을 수 없다고 생각된다.

상기 편평화된 스트링의 단면은, 장축/단축의 비(편평도)가 1.1?1.8의 범위인 것이 바람직하다. 이 범위이면, 반발성과 스핀성을 보다 향상할 수 있다. 구체적으로는, 편평도가 1.1 이상이면, 라켓에 장설 후, 비틀림 개소의 개수가 많아져, 반발성의 향상이 현저해진다. 또, 편평도가 1.8 이하이면, 스트링의 편평도가 적절하므로, 라켓의 장설성에 문제가 생기지 않기 때문이다. 더욱 바람직한 편평도는 1.2?1.7이다. 본 발명에 있어서, 롤러 사이에서 압축 성형하기 전의 스트링은, 편평도가 1.1 미만인 거의 원형 단면의 스트링을 이용하는 것이 바람직하다. 이러한 편평도의 스트링을 이용하면, 어떠한 각도로부터 압축 변형되어도 동일한 형상의 스트링을 얻을 수 있기 때문이다.

상기 스트링은, 모노 필라멘트로 이루어지는 심사와, 상기 심사 주위의 측사와, 상기 심사와 상기 측사를 일체화하고 있는 코팅 수지를 포함하며, 주로 상기 심사가 편평화되어 있는 것이 바람직하다.

본 발명의 라켓용 스트링의 제조 방법은, 스트링을 구성하는 주요 합성 섬유의 유리 전이점을 Tg(℃), 융점을 Tm(℃)으로 하였을 때, Tg(℃) 이상, Tm-10(℃) 이하의 온도로 가열하며, 소정의 간격을 갖는 롤러 사이에서 스트링을 압축 변형하고, 그 후 냉각하여 권취한다. 롤러 사이의 소정의 간격이란, 예를 들면 공급 스트링의 단면이 직경 1.30?1.35mm인 경우, 0.8?1.2mm의 간격이다. 통상은 공급 스트링 단면 직경의 0.55?0.90배 정도의 간격으로 설정하고, 얻어진 스트링의 단축이 0.65?0.95배 정도로 하는 것이 바람직하다. 상기에 있어서, 스트링을 구성하는 주요 합성 섬유란, 심사가 존재하는 경우는 심사, 심사가 존재하지 않는 경우는 50질량% 이상을 갖는 합성 섬유를 말한다.

이하 도면을 이용하여 설명한다. 도 1은 본 발명의 한 실시예의 편평화된 스트링의 단면도이다. 중앙의 나일론제 심사(모노 필라멘트)(1)은 장원으로 크게 변형되고, 그 주위의 나일론제 측사(감김 실)(2)도 변형을 받고 있다. 심사에 잠식되어 있는 부분도 관찰된다. 이들 변형이나 잠식이 압흔이다. 이러한 압흔은, 롤러 사이에서 압축 성형함으로써 생긴다. 주위의 피복 수지(3)는 거의 동일한 두께를 유지하고 있다. 이 피복 수지(3)는 나일론 수지 등이 바람직하다. 도 1에 나타낸 바와 같이, 편평화된 스트링은 그 단면도에 있어서, (1) 심사의 변형, (2) 측사의 변형, (3) 심사와 측사의 접촉 부분에 있어서의 변형(주로 심사에 오목부 변형)이 나타난다. 또한, 롤러 표면에 요철 모양을 형성해도 된다. 그와 같은 요철 모양을 갖는 롤러 사이에서 압축 성형하면, 얻어진 스트링의 표면에 요철 모양을 전사할 수도 있다.

도 2는 본 발명의 한 실시예의 편평화된 스트링을 제조하기 위한 공정 설명도이며, 도 3은 편평화하기 전의 스트링의 단면도를 도시한다. 도 2에 나타낸 바와 같이, 권사체(卷絲體)(4)로부터 도 3에 나타낸 처리 전의 스트링(5)을 가열 장치(6)에 공급하고, 소정의 간격을 갖는 롤러(7a, 7b) 사이를 통과시켜 편평화 변형 처리하여, 권취체(11)에 권취한다. 이와 같이 하여 실질적으로 꼬임이 없는 편평화 스트링(10)을 얻는다. 도 3에 있어서, 12는 심사, 13은 측사, 14는 피복 수지이다.

본 발명의 (편평화된) 스트링을 제조하는 방법은, 통상의 환단면 스트링을 제조하는 방법에 비교하여, 편평화 가공 공정이 증가하므로, 공정수가 증가하는 경우가 있다. 단, 통상의 환단면 스트링을 제조하는 방법에 있어서의 수지 가공, 유제(油劑) 부여, 잉크젯 인자 등 다른 가공 공정에서 동시에 편평화 가공을 행함으로써, 공정수를 증가시키지 않도록 할 수 있다.

본 발명의 스트링을 제조하기 위한 방법은, 이하의 특징을 갖는다.

(1) 가공 안정성이 높고, 광범위하게 적용할 수 있다. 본 발명의 제조 방법에 있어서, 스트링을 가열 압축 변형에 의해 단면을 편평화함으로써 제조된다. 그 때문에, 적절한 조건 하에서 가공하면, 단면 형상, 물성, 외관 등의 면에서 안정된(편차가 없는) 가공을 행하는 것이 가능하다. 한편, 예를 들면 타원 모노 필라멘트에 측사의 모노 필라멘트를 감는 편평화한 스트링의 제조 방법은, 감을 때에, 심의 곡률이 장축부 및 단축부에서 상이하므로 감기는 상태가 안정적이지 않으며, 그 결과, 측사 사이에 간극이 생기거나, 실이 겹쳐지거나(튀어나옴) 하는 등의 결점이 생기기 쉽다는 문제가 있다. 또, 편평 스트링의 코팅 공정에서는 대부분의 경우 노즐구멍도 타원형으로 할 필요가 있다. 그러나, 스트링에 비틀림부가 발생한 경우, 노즐을 통과할 때에 코팅 수지의 긁힘이나 실의 끊어짐이 생기기 쉬운 문제가 있다. 이와 같이 편평도가 큰 심사를 종래의 방법에 의해 안정적으로 제조하는 것은 곤란하다.

(2) 타구감이 좋다. 아마추어 상급자의 실시타(實試打)의 결과, 본 발명의 스트링을 이용하여 장설한 라켓이 좋은 스트링으로서 선정되었다. 이들 상급자에 의해, 특히 반발성과 스핀성이 우수한 평가를 얻었다. 또, 얻어진 데이터에서도, 장설 후의 물체의 낙하 반발 시험에서 반발률이 높아지는 것, 및 편평화에 의해 볼과 스트링의 마찰이 증가하는 것을 확인할 수 있었다. 따라서, 실제의 스핀성은 라켓면에서의 요철 효과가 부여된 결과라고 생각하고 있다.

실시예

이하 실시예에 의해 본 발명을 더욱 구체적으로 설명한다. 또한 본 발명은 하기의 실시예에 한정되는 것은 아니다.

(실시예 1), (비교예 1)

직경 1mm의 나일론 6의 모노 필라멘트 1개(심사)와, 직경 0.115mm의 나일론 6의 모노 필라멘트 25개(측사)를 준비하고, 심사의 표면에 접착제를 부여 후, 측사를 꼬임수 80회/m로 감고, 그 주위에 피복 수지로서 나일론 66을 용융 코팅하였다. 얻어진 스트링(5)(도 3)의 직경은 1.30?1.31mm(환단면)였다. 스트링을 구성하는 주요 합성 섬유(나일론 6)의 유리 전이점(Tg)은 40℃, 융점(Tm)은 215℃였다. 얻어진 스트링(5)을 비교예 1로 한다.

다음에 도 2에 나타낸 바와 같이, 이 스트링(5)을 80℃로 0.5분간, 가열 장치(6)에 공급하여 가열하고, 다음에 간극 간격(간극 게이지라고도 한다)이 0.9mm, 1.0mm 또는 1.1mm인 롤러(7a, 7b) 사이를 통과시켜 편평하게 변형시켜, 도 1에 나타낸 단면이 편평사인 스트링(10)을 얻었다. 얻어진 편평사의 스트링의 단면은, 장축/단축의 비(편평도)가, 간극 간격 0.9mm인 경우에는 1.67, 간극 간격 1.0mm인 경우에는 1.44, 간극 간격 1.1mm인 경우에는 1.28이었다. 이들 스트링을 실시예 1로 한다.

얻어진 편평화된 스트링을 경식 라켓에 장설한 상태를, 도 4?6에 나타낸다. 도 4는, 간극 간격 1.1mm인 경우에 얻은 스트링을 이용하여 장설한 경식 라켓, 도 5는, 간극 간격 1.0mm인 경우에 얻은 스트링을 이용하여 장설한 경식 라켓, 도 6은 간극 간격 0.9mm인 경우에 얻은 스트링을 이용하여 장설한 경식 라켓이다. 도 4?6에 있어서, 검은색 마크로 표시한 곳이, 비틀림에 의한 부분적으로 불균일한 요철 부분이다. 검은색 마크가 없는 부분은, 스트링의 편평면이 주면을 형성하고 있는 영역이다. 비틀림에 의한 요철부는, 도 4에 있어서는 22개, 도 5에 있어서는 58개, 도 6에 있어서는 68개, 존재하였다.

상기에서 얻어진 편평도 1.44의 스트링을 장설한 라켓을 5명의 테니스 플레이어에게 사용시켜 본 바, 전원으로부터 환단면의 스트링(비교예 1)에 비해 반발성과 스핀성이 높다는 평가가 얻어졌다.

(실시예 2), (비교예 2)

직경 1.31mm의 폴리에틸렌을 5질량% 블렌드한 폴리에틸렌테레프탈레이트의 모노 필라멘트를 사용하였다. 스트링을 구성하는 주요 합성 섬유(폴리에틸렌테레프탈레이트)의 유리 전이점(Tg)은 70℃, 융점(Tm)은 260℃였다. 이 스트링을 비교예 2로 한다.

다음에 도 2에 나타낸 바와 같이, 이 스트링(5)을 80℃로 0.5분간, 가열 장치(6)에 공급하여 가열하고, 다음에 간극 간격(간극 게이지라고도 한다)이 1.0mm 또는 1.1mm인 롤러(7a, 7b) 사이를 통과시켜 편평하게 변형시켜, 단면이 편평사인 스트링을 얻었다. 얻어진 편평사의 스트링의 단면은, 장축/단축의 비(편평도)가, 간극 간격 1.0mm인 경우에는 1.72, 간극 간격 1.1mm인 경우에는 1.47이었다. 이들 스트링을 실시예 2로 한다.

얻어진 편평화된 스트링을 경식 라켓에 장설한 상태를, 도 7?8에 나타낸다. 도 7은, 간극 간격 1.1mm인 경우에 얻은 스트링을 이용하여 장설한 경식 라켓, 도 8은, 간극 간격 1.0mm인 경우에 얻은 스트링을 이용하여 장설한 경식 라켓이다. 도 7?8에 있어서, 검은색 마크로 표시한 곳이, 비틀림에 의한 부분적으로 불균일한 요철 부분이다. 검은색 마크가 없는 부분은, 스트링의 편평면이 주면을 형성하고 있는 영역이다. 비틀림에 의한 요철부는, 도 7에 있어서는 13개, 도 8에 있어서는 25개 존재하였다.

상기에서 얻어진 편평도 1.47의 스트링을 장설한 라켓을 5명의 테니스 플레이어에게 사용시켜 본 바, 전원으로부터 환단면의 스트링(비교예 2)의 스트링에 비해 반발성과 스핀성이 높다는 평가가 얻어졌다.

(실시예 3), (비교예 3)

모노 필라멘트 중에 3도성분(島成分)을 포함하고, 도성분은 폴리에틸렌테레프탈레이트를 10질량% 블렌드한 나일론 6, 해성분(海成分)은 나일론 6인 환단면 3도 모노 필라멘트 2종(직경 0.89mm의 심사 및 직경 0.195mm의 측사)을 준비하였다. 이 3도 모노 필라멘트 1개(심사)의 표면에, 상기 3도 모노 필라멘트 16개(측사)를 꼬임수 85회/m로 감고, 그 주위에 피복 수지로서 나일론 6을 코팅하였다. 얻어진 스트링의 단면은 직경 1.32mm였다. 스트링을 구성하는 주요 합성 섬유(나일론 6)의 유리 전이점(Tg)은 40℃, 융점(Tm)은 215℃였다. 이 스트링을 비교예 3으로 한다.

다음에 도 2에 나타낸 바와 같이, 이 스트링(5)을 80℃로 0.5분간, 가열 장치(6)에 공급하여 가열하고, 다음에 간극 간격(간극 게이지라고도 한다)이 0.9mm 또는 1.0mm인 롤러(7a, 7b) 사이를 통과시켜 편평하게 변형시켜, 단면이 편평사인 스트링을 얻었다. 얻어진 편평사의 스트링의 단면은, 장축/단축의 비(편평도)가, 간극 간격 0.9mm인 경우에는 1.42, 간극 간격 1.0mm인 경우에는 1.28이었다. 이들 스트링을 실시예 3으로 한다.

얻어진 편평화된 스트링을 경식 라켓에 장설한 상태를, 도 9?10에 나타낸다. 도 9는, 간극 간격 1.0mm인 경우에 얻은 스트링을 이용하여 장설한 경식 라켓, 도 10은, 간극 간격 0.9mm인 경우에 얻은 스트링을 이용하여 장설한 경식 라켓이다. 도 9?10에 있어서, 검은색 마크로 표시한 곳이, 비틀림에 의한 부분적으로 불균일한 요철 부분이다. 검은색 마크가 없는 부분은, 스트링의 편평면이 주면을 형성하고 있는 영역이다. 비틀림에 의한 요철 부분은, 도 9에 있어서 81개, 도 10에 있어서 91개 존재하였다.

상기에서 얻어진 편평도 1.42의 스트링을 장설한 라켓을 5명의 테니스 플레이어에게 사용시켜 본 바, 전원으로부터 환단면의 스트링(비교예 3)의 스트링에 비해 반발성과 스핀성이 높다는 평가가 얻어졌다.

(실시예 4), (비교예 4)

직경 1mm의 나일론 6의 모노 필라멘트 1개(심사)와, 직경 0.14mm의 나일론 6의 모노 필라멘트 23개(측사)를 준비하고, 심사의 표면에 접착제를 부여 후, 측사를 꼬임수 80회/m로 감고, 그 주위에 바인더 피복 수지로서 나일론 66을 코팅하였다. 얻어진 스트링(5)의 직경은 1.30?1.31mm(환단면)였다. 스트링을 구성하는 주요 합성 섬유(나일론 6)의 유리 전이점(Tg)은 40℃, 융점(Tm)은 215℃였다. 이 스트링을 비교예 4로 한다.

다음에 도 2에 나타내는 바와 같이, 이 스트링(5)을 80℃로 0.5분간, 가열 장치(6)에 공급하여 가열하고, 다음에 간극 간격(간극 게이지라고도 한다)이 0.9mm 또는 1.0mm인 롤러(7a, 7b) 사이를 통과시켜 편평하게 변형시켜, 단면이 편평사인 스트링을 얻었다. 얻어진 편평사의 스트링의 단면은, 장축/단축의 비(편평도)가, 간극 간격 0.9mm인 경우에는 1.49, 간극 간격 1.0mm인 경우에는 1.36이었다. 이들 스트링을 실시예 4로 한다.

얻어진 편평화된 스트링을 경식 라켓에 장설한 상태를, 도 11?도 12에 나타낸다. 도 11은, 간극 간격 1.0mm인 경우에 얻은 스트링을 이용하여 장설한 경식 라켓, 도 12는, 간극 간격 0.9mm인 경우에 얻은 스트링을 이용하여 장설한 경식 라켓이다. 도 11?12에 있어서, 검은색 마크로 표시한 곳이, 비틀림에 의한 부분적으로 불균일한 요철 부분이다. 검은색 마크가 없는 부분은, 스트링의 편평면이 주면을 형성하고 있는 영역이다. 비틀림에 의한 요철 부분은, 도 11에 있어서 32개, 도 12에 있어서 47개 존재하였다.

상기에서 얻어진 편평도 1.36의 스트링을 장설한 라켓을 5명의 테니스 플레이어에게 사용시켜 본 바, 전원으로부터 환단면의 스트링(비교예 4)의 스트링에 비해 반발성과 스핀성이 높다는 평가가 얻어졌다.

(비교예 5)

단면이 장축 1.23mm, 단축 0.75mm인 장원형의 나일론 6 모노 필라멘트 1개(심사)와, 직경 0.115mm의 나일론 6 모노 필라멘트 25개(측사)를 준비하고, 나일론 6을 페놀계 용제에 용해시킨 접착제를 이용하여, 심사의 표면에 측사를 꼬임수 80회/m로 감아 접착하여 건조시켰다. 얻어진 스트링의 단면은 장축 1.45mm, 단축 1.03mm(장원)였다. 얻어진 스트링의 단면은, 장축/단축의 비(편평도)가 1.45였다. 스트링을 구성하는 주요 합성 섬유(나일론 6)의 유리 전이점(Tg)은 40℃, 융점(Tm)은 215℃였다. 또한, 이 단계에서 심과 측사의 접착에 얼룩이 발생하며, 또, 편평 부분에서는 측사 사이의 간극이 컸다. 이것은, 심의 단면이 편평 장원형이므로, 접착제의 부착 상태, 심과 측사의 압착 상태, 감김 각도 등에 있어서, 불균일하고 또한 불안정하기 때문이라고 생각된다.

얻어진 스트링의 주위에, 타원형 단면의 노즐을 사용하여, 바인더 피복 수지로서 나일론 66을 코팅하였다. 얻어진 코팅 스트링의 단면은 장축 1.47mm, 단축 1.08mm(장원)였다. 얻어진 코팅 스트링의 단면은, 장축/단축의 비(편평도)가, 1.36이었다. 또한, 얻어진 코팅 스트링의 코팅은 막두께가 불균일하였다.

얻어진 코팅 스트링을 경식 라켓에 장설하였다. 코팅 스트링을 이용한 경우, 보풀이나 부분 박리가 발생하며, 3개 중 1개는 끊어졌다.

이 라켓을 5명의 테니스 플레이어에게 사용시켜 본 바, 전원으로부터 실시예 1의 스트링에 비해 반발성과 스핀성이 낮고, 보풀, 박리가 발생하기 쉽다는 평가가 얻어졌다.

실시예 1 및 비교예 1에 대해, 가공 조건(간극 간격, 가열 온도 및 시간, 감김 속도), 얻어진 스트링의 단면(치수 및 편평도), 얻어진 스트링의 물성(강력, 신도, 중간 신도, S 결절 강력), 얻어진 스트링을 거트에 장설하였을 때의 특성(장설성, 장설 후의 비틀림 개소 개수, 타구감)을 이하의 표 1에 정리하였다.

[표 1]

표 1 중, 강력은, JIS L 1013에 따라 측정하였다. 신도는, JIS L 1013에 따라 측정하였다. 중간 신도는, JIS L 1013에 따라 측정하였다. S 결절 강력은, JIS L 1013에 따라 측정하였다. 또, 장설성은, 「A」가 「문제없이 장설할 수 있다」, 「B」가 「장설할 수 있지만, 그로밋에서 통과하기 어려운 개소가 있다」, 「C」가 「그로밋에 통과하지 않으며 장설할 수 없다」를 의미한다.

반발성은, 무게 4kg의 추를 높이 200mm로부터 장설한 거트면에 낙하시키고, 그 경우의 반발 높이(H)를 측정하여, 하기의 식에 따라 산출하였다.

반발률(%)=(H/200)×100

스핀성은, 850rpm(R1)으로 회전하는 볼을 400mm로부터 장설한 거트(1개)에 낙하시키고, 거트면과 접촉 후 10ms 후의 회전수(R2)를 이용하여, 하기의 식에 따라 산출하였다. 이 스핀성이 큰 것은, 볼과 거트의 마찰이 큰 것을 의미하여, 즉, 스핀이 잘 걸리는 것을 의미한다.

스핀성(rpm)=R1-R2

표 1에 나타낸 바와 같이, 실시예 1 및 비교예 1의 결과로부터, 본 실시예의 스트링이, 반발성과 스핀성에 있어서 향상되고 있는 것을 확인할 수 있었다.

(실시예 5), (비교예 6)

심사로서 고강력 나일론 6 멀티 필라멘트(도레이사제, 상품명 "아밀란" 2100T-306f : 3개와 940T-136f : 1개)를 UV 경화 수지로 함침시킨 후, 노즐(1.1mmφ)로 조여 300T/m의 꼬임을 가해 UV 조사하고 경화시켜 심사로 하였다. 이 심사에 나일론 6을 용융 코팅하여, 멀티 필라멘트 타입의 환단면 스트링을 제작하였다. 이 스트링의 직경은 1.23mm, 강력 64kg, 신도 24%, 결절 강력 27kg이었다. 이 스트링을 비교예 6으로 한다.

이 스트링을 100℃로 가열하고, 간극 1.10mm의 롤러 사이에 통과시킴으로써 편평화하였다. 얻어진 편평화한 스트링의 장축은 1.44mm, 단축 1.12mm이고 편평도는 1.29였다. 스트링의 강력은 64kg, 신도 26%, 결절 강력 29kg이었다. 얻어진 스트링을 실시예 5로 한다.

이 스트링을 경식 라켓에 60파운드로 잡아당겼다. 라켓면에 있어서의 비틀림의 수는 25개였다. 비교로서 동일한 라켓에 편평 가공 전의 스트링을 잡아당겨, 비교 시타한 바, 5명 중 4명이 본 실시예의 편평화한 스트링 쪽이 스핀이 잘 걸린다는 평가를 얻었다. 스핀성의 평가로서 볼이 라켓에 충돌하여 되돌아올 때의 볼 회전을 고속도 카메라로 계측하였다. 즉, 입사 시의 볼 속도 100km/h, 각도 40도(수직에 대해), 회전수 거의 0rpm에 대해, 되돌아오는 볼의 회전수는 5회 측정의 평균치가, 환단면의 스트링이 2930rpm에 대해, 본 실시예의 편평 스트링은 3060rpm으로 볼의 회전수가 크며, 스핀이 잘 걸리고 있는 것을 알 수 있었다.

(실시예 6), (비교예 7)

폴리에틸렌테레프탈레이트 수지(IV=1.1)를 이용하여, 단면이 둥근 형상인 모노 필라멘트를 편평화 가공한 스트링과, 대략 직사각형의 방사 구금을 이용하여 같은 조건으로 방사 연신한, 거의 동일한 편평 단면 형상의 스트링을 제작하여, 비교하였다.

직경 1.29mm의 환단면의 모노 필라멘트를 150℃로 가열하고, 간극 1.1mm의 롤러에 통과시켜, 얻어진 편평화한 스트링의 장축은 1.45mm, 단축 1.12mm이며 편평도는 1.29, 강력 61kg, 신도 34%, 결절 강력 44kg이었다(실시예 6). 한편 직사각형 구금에서 얻어진 비교의 편평 스트링의 장축은 1.42mm, 단축은 1.13mm이며 편평도는 1.26, 강력은 66kg, 신도 31%, 결절 강력 49kg이었다(비교예 7).

상기 2종의 스트링을 동형의 라켓에 60파운드로 장설한 바 비틀림 회수는, 본 실시예품은 18개, 본 비교예품은 16개였다. 이 라켓 2종을 이용하여 5명으로 비교 시타 평가한 바 4명이 본 실시예품 쪽이 부드럽고, 잠식성이 좋다는 평가였다.

상기 실시예 1의 반발성 평가에 이용한 반발 테스트법으로 추가 라켓면에 충돌하였을 때의 침하량을 측정한 바, 최대 침하량은 비교예 6mm에 대해, 본 실시예품은 9mm로 본 실시예품 쪽이 침하량이 큰, 즉 부드럽고 잠식성이 좋은 것이 증명되었다. 또, 상기의 스핀성 평가법으로 평가한 바, 입사 시의 볼 속도 100km/h, 각도 40도, 회전수 거의 0rpm에 대해, 되돌아오는 볼의 회전수는, 환단면의 스트링이 2900rpm에 대해, 본 실시예품의 편평 스트링은 3130rpm로 볼의 회전수가 크고, 스핀이 잘 걸리고 있는 것을 알 수 있었다.

이와 같이 차이가 있는 이유는 불명확하지만, 편평 가공 시의 가온 변형에 의한 단면 두께 방향의 미세 구조 변화가 영향을 주고 있다고 생각된다.

[산업상의 이용 가능성]

본 발명의 스트링은, 경식 테니스, 연식 테니스, 배트민턴, 스쿼시 등의 라켓에 유용하다.

1, 12 : 심사(모노 필라멘트)
2, 13 : 측사(감김 실)
3, 14 : 피복 수지
4 : 권사체
5 : 처리 전의 스트링
6 : 가열 장치
7a, 7b : 롤러
10 : 편평화 스트링
11 : 권취체

Claims

합성 섬유를 포함하는 라켓용 스트링으로서,
스트링 형성 후 가열 압축 변형에 의해 단면이 편평화되고, 어느 한 부분에는 압흔을 가지며,
상기 편평화된 스트링은, 실질적으로 꼬임이 없는 상태로 감겨져 있는 것을 특징으로 하는 라켓용 스트링.
청구항 1에 있어서,
상기 편평화된 스트링의 단면은, 장축/단축의 비(편평도)가 1.1?1.8의 범위인, 라켓용 스트링.
청구항 1에 있어서,
상기 합성 섬유가 열가소성 폴리아미드, 열가소성 폴리에스테르로부터 선택된 1종 이상인, 라켓용 스트링.
청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 항에 있어서,
상기 스트링이, 모노 필라멘트로 이루어지는 심사(芯絲)와, 상기 심사 주위의 측사(側絲)와, 상기 심사와 상기 측사를 일체화하고 있는 코팅 수지를 포함하며, 주로 상기 심사가 편평화되어 있는, 라켓용 스트링.
청구항 4에 있어서,
상기 심사의 모노 필라멘트가 열가소성 폴리아미드인, 라켓용 스트링.
청구항 1에 있어서,
상기 합성 섬유가 열가소성 폴리에스테르이며, 스트링 구조가 모노 필라멘트 단체 또는 모노 필라멘트 단체에 코팅한 구조인, 라켓용 스트링.
청구항 1 내지 청구항 6 중 어느 한 항에 기재된 라켓용 스트링의 제조 방법으로서,
스트링을 구성하는 주요 합성 섬유의 유리 전이점을 Tg(℃), 융점을 Tm(℃)으로 하였을 때, Tg(℃) 이상, Tm-10(℃) 이하의 온도로 가열하여, 소정의 간격을 갖는 롤러 사이에서 스트링을 압축 변형하고, 그 후 냉각하여 권취하는 것을 특징으로 하는 라켓용 스트링의 제조 방법.
청구항 7에 있어서,
압축 변형하는 롤러 사이의 간극을 압축 전 스트링 직경의 0.55?0.90배의 간격으로 하여 압축 변형 가공하고, 얻어진 편평 스트링의 단축을 압축 전의 0.65?0.95배로 하는, 스트링의 제조 방법.
청구항 1 내지 청구항 6 중 어느 한 항에 기재된 라켓용 스트링을 장설(張設)한 라켓으로서,
라켓 타구면 상에 있어서, 상기 스트링은 편평면이 주면을 형성하고, 비틀림에 의한 부분적으로 불균일한 요철부를 갖는 것을 특징으로 하는 라켓.
청구항 9에 있어서,
상기 비틀림에 의한 요철부가, 10?100개소 존재하는, 라켓.