KR100688923B1 - 피복 절삭 공구 - Google Patents

피복 절삭 공구 Download PDF

Info

Publication number
KR100688923B1
KR100688923B1 KR1020027003214A KR20027003214A KR100688923B1 KR 100688923 B1 KR100688923 B1 KR 100688923B1 KR 1020027003214 A KR1020027003214 A KR 1020027003214A KR 20027003214 A KR20027003214 A KR 20027003214A KR 100688923 B1 KR100688923 B1 KR 100688923B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
coated cutting
layer
cutting tool
tin
ridge
Prior art date
Application number
KR1020027003214A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20020043218A (ko
Inventor
야마가타카즈오
이케가야아키히코
Original Assignee
스미토모덴키고교가부시키가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 스미토모덴키고교가부시키가이샤 filed Critical 스미토모덴키고교가부시키가이샤
Publication of KR20020043218A publication Critical patent/KR20020043218A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100688923B1 publication Critical patent/KR100688923B1/ko

Links

Images

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23BTURNING; BORING
    • B23B27/00Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
    • B23B27/14Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C23COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23CCOATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T407/00Cutters, for shaping
    • Y10T407/27Cutters, for shaping comprising tool of specific chemical composition
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24628Nonplanar uniform thickness material
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24942Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
    • Y10T428/2495Thickness [relative or absolute]
    • Y10T428/24967Absolute thicknesses specified
    • Y10T428/24975No layer or component greater than 5 mils thick
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
    • Y10T428/263Coating layer not in excess of 5 mils thick or equivalent
    • Y10T428/264Up to 3 mils
    • Y10T428/2651 mil or less

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Chemical Vapour Deposition (AREA)

Abstract

내결손성과 내마모성을 양립시켜 공구 수명을 향상시킴과 동시에 피절삭물 완성면 조도를 개선한 피복 절삭 공구를 제공한다. 기재(1) 상에 경질 피복층(2)을 구비하는 피복 절삭 공구이다. 기재(1)는 1종류 이상의 철족 금속을 포함하는 결합상과, 주기율표 IVa, Va, VIa족 원소의 탄화물, 질화물, 산화물 및 그들의 고용체로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종류 이상의 물질을 포함하는 경질상으로 이루어진다. 피복층(2) 중, 실질적으로 날 선단 능선부(3) 및 동일 능선부의 레이크면측 경계부(6)로부터 레이크면측으로 적어도 200㎛의 범위 및 동일 능선부(3)의 릴리프면 경계부(7)로부터 릴리프면측으로 적어도 50㎛의 범위에 있어서의 표면 조도(Rmax)가 0.2㎛ 이하(기준 길이 5㎛으로 한다)의 평활면으로 구성되어 있다.
피복 절삭 공구, 릴리프면, 표면 조도, 평활면, 능선부

Description

피복 절삭 공구{Coated cutting tool}
본 발명은 내마모성에 뛰어난 경질 피복층을 형성한 피복 절삭 공구에 관한 것이다.
초경합금 절삭 공구에 있어서, WC기 초경합금이나 서멧(cermet) 기재의 표면에 탄화 티타늄, 질화 티타늄, 탄질화 티타늄 또는 산화 알루미늄 등의 피복층을 증착시킴으로써 내결손성과 내마모성을 향상시켜 공구 수명을 향상시키는 것이 행해지고 있다.
이들 피복 절삭 공구를 사용하여 가공을 행한 경우, 특히 용착(溶着)하기 쉬운 피절삭재 가공에 있어서, 용착이나 응착으로부터 피복층 박리가 생기고, 부가적으로, 기재 결손이 진전되어 공구 수명 저하가 발생했었다.
이들 과제를 해결하기 위해, 특허 제2105396호나 제2825693호 등에는 공구 절단 날의 능선부에 있어서의 피복층 표면을 기계적으로 연마하여 표면 조도(surface roughness)를 개선함으로써 피절삭물의 용착이나 응착을 억제하고, 내마모성이나 인성을 개선시키는 기술이 개시되어 있다.
그러나, 이들 기술로는, 특히 연성(ductile) 주철, 스텐레스, 인코넬(inconel) 등, 용착·응착을 일으키기 쉬운 피절삭재 절삭에 있어서는, 레이크면(rake face)측의 막 박리나 릴리프(relief)면측의 막 치핑(chipping) 등으로부터 마모가 진행하는 것에 의한 공구 수명 저하를 억제하는 데에는 충분하지 않다.
또한, 피절삭물 표면의 조도가 열화하기 때문에, 가공 정밀도가 요구되는 완성 가공에 있어서는 소망하는 완성면 조도가 얻어지지 않는 등의 문제가 발생했었다. 최근, 환경 문제로부터 절삭유를 사용하지 않는 가공(건식 가공)이 증가해 오고 있지만, 이 경우 절삭유의 윤활 효과를 잃음으로써, 피절삭물의 용착·응착이 가속되어, 수명 저하, 완성면 조도의 악화 등이 문제로 되어 오고 있다.
따라서, 본 발명의 주 목적은 내결손성과 내마모성을 양립시켜 공구 수명을 향상시킴과 동시에 피절삭물 완성면 조도를 개선한 피복 절삭 공구를 제공함에 있다.
본 발명자들은 상기 문제점에 대해 검토를 거듭한 결과, 날 선단 능선부 및 동일 능선부의 레이크면 경계부로부터 레이크면측으로 적어도 200㎛의 범위 및 동일 능선부의 릴리프면측 경계부로부터 릴리프면측으로 적어도 50㎛ 범위의 경질 피복층을 평활하게 함으로써, 상기 문제점을 해결할 수 있는 것을 발견하였다.
즉, 본 발명 피복 절삭 공구는 기재 상에 경질 피복층을 구비하는 피복 절삭 공구에 있어서, 상기 기재는 1종류 이상의 철족 금속을 포함하는 결합상과, 주기율표 IVa, Va, VIa족 원소의 탄화물, 질화물, 산화물 및 그들 고용체로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종류 이상의 물질을 포함하는 경질상으로 이루어진다. 그리고, 날 선단 능선부 및 동일 능선부의 레이크면측 경계부로부터 레이크면측으로 적어도 200㎛의 범위 및 동일 능선부의 릴리프면측 경계부로부터 릴리프면측으로 적어도 50㎛ 범위의 경질 피복층이 실질적으로 표면 조도(Rmax)가 0.2㎛ 이하(기준 길이 5㎛으로 한다)의 평활면으로 구성되는 것을 특징으로 한다.
덕타일 주철, 스텐레스, 인크넬 등, 용착·응착이 일어나기 쉬운 피절삭재 절삭에 있어서는, 날 선단 능선부의 레이크면측 경계부로부터 레이크면측으로 200㎛의 범위에서는, 피복층에 부스러기의 용착·응착이 발생하고, 용착물 이탈 시에 해당 피복층도 박리하여 기재 손상이 발생한다. 또한, 동일 능선부의 릴리프면측 경계부로부터 릴리프면측으로 적어도 50㎛의 범위에 있어서도 피복층의 마이크로 치핑으로부터 부스러기의 용착이 발생하여 이상 마모가 진행하거나, 피복층의 표면 요철이나 용착물이 피절삭물에 전사되어 피절삭물의 완성면 조도를 악화시킨다.
따라서, 날 선단 능선부 및 동일 능선부의 레이크면측 경계부로부터 레이크면측으로 적어도 200㎛의 범위 및 동일 능선부의 릴리프면측 경계부로부터 릴리프면측으로 적어도 50㎛ 범위의 경질 피복층이 실질적으로 표면 조도(Rmax)가 0.2㎛ 이하(기준 길이 5㎛으로 한다)로 구성함으로써, 피절삭물의 용착·응착 및 피절삭물로의 전사를 억제하고, 내결손성과 내마모성을 양립시켜 공구 수명을 향상시킴과 동시에 피절삭물 완성면 조도를 개선할 수 있다. 특히 건식 절삭에 있어서 이 효과가 한층 더 발휘된다. 경질 피복층은 주기율표 IVa, Va, VIa족, Al 및 Si로부터 선택되는 1종 이상의 금속 원소의 탄화물, 질화물, 탄질화물, 붕화물, 산화물 및 그들 고용체로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종류 이상의 물질로 이루어지는 것이 바람직하다.
경질 피복층의 표면 조도가 실질적으로 평활면이라는 것은 상기 규정 범위의 전체가 소정의 표면 조도로 되어 있을 필요는 없으며, 약 50% 이상의 면적 비율 범위에 있어서 소정의 표면 조도로 되어 있으면 되는 것을 도시한다.
기재의 릴리프면이 소결 표면인 무연마 타입의 공구인 경우에는 본 발명 공구의 효과가 한층 더 발휘된다. 최근 제조 비용 절감으로부터, 공구 릴리프면측 표면을 소결 표면으로 한 무연마 타입의 공구가 널리 보급되고 있지만, 이 경우는 공구 표면의 요철이 피절삭재에 전사되거나, 용착·응착이 발생하여 이상 마모나 피절삭재면 조도의 악화 원인이 되는 것이 많기 때문이다.
평활면으로 하는 범위는 날 선단 능선부로부터 레이크면측에 있어서는 부스러기의 찰과에 의한 크레이터(crater) 마찰, 응착이 발생하는 범위로 한다. 날 선단 능선부의 레이크면측 경계부로부터 레이크면측으로 적어도 200㎛의 범위는 필수이지만, 피절삭재나 절삭 조건에 따라서는 날 선단 능선부의 레이크면측 경계부로부터 레이크면측으로 500㎛까지의 범위를 평활하게 하는 것이 더욱 바람직하다.
또한, 릴리프면측에 있어서는, 피복층의 마이크로 치핑으로부터 부스기 용착이 발생하여 이상 마모가 진행하거나, 피복층 표면의 요철이나 용착물이 피절삭물에 전사되어 피절삭물의 완성면 조도를 악화시킬 우려가 있는 범위로 한다. 날 선단 능선부의 릴리프면측 경계부로부터 릴리프면측으로 적어도 50㎛의 범위는 필수이다. 이 범위를 날 선단 능선부의 릴리프면측 경계부로부터 릴리프면측으로 200㎛까지 확대하는 것이 더욱 바람직하다.
평활면의 표면 조도(Rmax)를 0.2㎛ 이하(기준 길이 5㎛으로 한다)로 한 것은 이보다 크면 소망하는 효과가 얻어지지 않기 때문이다. 이것으로부터 표면 조도가 작으면 작을수록 바람직하다.
표면 조도의 측정 방법은 예를 들면 주사형 전자 현미경 사진에 의한 경질 피복층의 단면으로부터 관찰함으로써 행하면 된다. 기준 길이를 5㎛으로 한 것은 초경합금이나 서멧의 경질상 입자는 일반적으로 3 내지 5㎛의 범위에 있으며, 이것이 표면으로 돌출하여 5 내지 7㎛의 폭으로 2 내지 3㎛ 높이의 기복이 생겨 있기 때문에, 이 기복의 영향을 배제하고 표면 조도를 특정하기 위함이다.
경질 피복층은 단층이어도 되지만 적층 구조로 하여도 된다. 적층 구조로 할 경우, Ti(CwBxNy0z)(여기서 w+x+y+z=1, w, x, y, z≥0)의 적어도 1층 이상으로 이루어지는 내층과, 산화 알루미늄층으로 이루어지는 중간층 및 TiCXNy01-x-y 또는 ZrCxNy01-x-y(0≤x, y, x+y≤1)로 이루어지는 외층을 구비하는 것이 바람직하다.
내층은 경도가 높고, 마찰 마모에 강한 Ti(CwBxNy0z)(여기서 w+x+y+Z=1, w, x, y, z≥0)의 적어도 1층 이상으로 이루어짐으로써, 높은 내마모성을 얻을 수 있다. 특히, 기둥 형상 결정 조직을 갖는 2 내지 20㎛의 막 두께의 탄질화 티타늄을 내층에 배치한 경우는, 내마모성과 내치핑성을 양립할 수 있으며, 단속 절삭이나 부품 가공 등의 절삭에 있어서, 외층의 산화 알루미늄으로부터의 손상을 막을 수 있다. 게다가, 내층에 있어서의 막 파괴를 방지하면서 높은 내마모성을 얻을 수 있어, 공구 성능을 비약적으로 향상시킬 수 있다. 탄질화 티타늄의 막 두께가 2㎛ 미만이면 내마모성이 부족하고, 20㎛을 넘으면 피복층의 강도가 열화한다.
나아가서는 기재와 접하는 최내층이 입자 형상 조직을 갖는 0.2 내지 3㎛의 막 두께의 질화 티타늄인 경우, 내층과 기재의 밀착 강도를 개선함으로써, 더욱 공구 성능을 향상시킬 수 있다. 이 막 두께가 0.2㎛ 미만에서는 막의 밀착력 개선 효과가 적고, 3㎛을 넘으면 내마모성이 저하하여 버린다.
상기 평활면은 실질적으로 산화 알루미늄으로 구성함으로써 한층 더 효과가 향상한다. 산화 알루미늄은 Ti(CwBxNy0z)에 비하여 화학적으로 안정되며, 피절삭물과의 용착·응착성이 낮아, 산화 마모나 확산 마모에 강하다는 특징이 있기 때문이다. 또한, 산화 알루미늄층이 α형 결정 구조를 취할 경우에 한층 더 본 발명 합금 효과가 증대한다. α형 산화 알루미늄은 고온 안정형 결정 구조로, 강도, 내열성이 높아 피절삭물과 직접 접하는 최외층의 피막으로서는 유효하다. 산화 알루미늄의 막 두께는 0.5 내지 15㎛이 바람직하다. 막 두께가 0.5㎛ 미만인 경우는 산화 알루미늄의 효과가 나오지 않고, 15㎛을 넘으면 피복층의 강도가 저하한다.
산화 알루미늄은 일반적으로 흑색 또는 갈색을 보이기 때문에, 피복층의 최외층에 전면적으로 배치하면, 가공 현장에 있어서 사용 완료 코너가 식별 곤란해진다는 문제가 있다. 이러한 문제를 해결하기 위해, 산화 알루미늄이 노출하는 범위를 한정하여, 국부적으로 산화 알루미늄을 최외층으로 하는 것이 바람직하다. 즉, 산화 알루미늄 상에 식별층으로서 금색의 TiN, ZrN이나 핑크색, 주황을 보이는 TiCN, ZrCN을 피복하는 것이 유효하다. 산화 알루미늄층을 최외층으로 하는 범위로서는, 능선부의 레이크면측 경계부로부터 레이크면측으로는 2000㎛ 이하, 릴리프면측 경계부로부터 릴리프면측으로 400㎛ 이하가 바람직하다. 이것을 넘으면 사용 완료 코너 식별이 곤란해진다. 그리고, 이 범위 이외의 개소에 식별층을 설치해 두는 것이 바람직하다.
경질 피복층의 표면을 소정의 면 조도로 제어하는 방법으로서는, 버프(buff), 브러쉬(brush), 배럴(barrel)이나 탄성 숫돌 등에 의한 연마가 바람직하다. 그 외에는 마이크로 블래스트, 이온 빔 조사에 의한 표면 개질도 적용할 수 있다.
경질 피복층의 형성 방법은 공지된 물리적 증착법(PVD)이나 화학적 증착법(CVD)을 이용할 수 있다. 각 증착법에 있어서의 온도, 압력 등의 성막 조건도 공지된 것을 이용할 수 있다.
도 1은 라운드 호닝(round honing)을 실시한 본 발명 공구의 부분 단면도.
도 2는 챔퍼 호닝(chamfer honing)을 실시한 본 발명 공구의 부분 단면도.
이하, 본 발명의 실시예를 설명한다.
본 발명 공구를 도 1 및 도 2를 사용하여 구체적으로 설명한다. 모두 공구의 날 선단 능선부 부근에 있어서의 단면도이다. 초경합금이나 서멧으로 구성되는 기재(1) 상에 경질 피복층(2)이 형성되어 있다.
날 선단 능선부(3)를 사이에 두고 수평 방향으로 이어지는 면이 레이크면측의 평활면(4), 수직 방향으로 이어지는 면이 릴리프면측의 평활면(5)이다. 본 발명 공구로는, 날 선단 능선부(3), 레이크면측의 평활면(4) 및 릴리프면측의 평활면(5)의 범위에 있어서 경질 피복층(2)의 표면 조도를 제어한다. 날 선단 능선부(3)와 레이크면측의 평활면(4)과의 경계부가 날 선단 능선부의 레이크면측 경계부(6)이고, 날 선단 능선부(3)와 릴리프면측의 평활면(5)과의 경계부가 날 선단 능선의 릴리프면측 경계부(7)이다.
날 선단 능선부(3)는 날 선단의 치핑 등을 방지하기 위해 실시되는 에지 호닝부를 포함한다. 에지 호닝에는 라운드 호닝(도 1)이나 챔퍼 호닝(도 2)이 있다.
도 1 및 도 2에 있어서, 경질 피복층이 2층의 개소와 3층의 개소가 있지만, 2층의 개소는 예를 들면 외층이 산화 알루미늄이고, 3층의 개소는 예를 들면 외층을 식별층이 되는 TiN으로 구성하고 있다. 2층의 개소는 3층째를 연마 등으로 부분적으로 제거함으로써 형성한다.
(실험예 1)
87%WC-2%TiCN-3%TaNbC-8%Co(모두 중량%)로 이루어지는 조성의 초경합금으로써, 형태 번호 SNMG120408 형상의 절삭 칩을 제작하였다. 다음에, 절단 날 부분 전체에 날 선단 처리로서, 레이크면측에서 보아 0.05mm 폭의 호닝 처리를 실시하여 기재로 하였다. 이 기재의 릴리프면은 소결 표면이다.
이 기재 표면에 통상의 CVD법(화학 증착법)에 의해 TiN(0.5㎛), TiCN(10㎛), α-Al203(3㎛), TiN(1.0㎛)을 피복하였다. 다음에, 날 선단 능선부 및 동일 능선부로부터 레이크면측 및 릴리프면측에 있어서, 4종류의 경도 인공 브러쉬를 사용하여 연마·래핑 처리를 실시한 후, 기준 길이 5㎛에 대한 면 조도(Rmax)를 칩 단면의 주사형 전자 현미경 사진에 의해 측정하였다. 그 결과를 표 1에 도시한다.
또한, 상기 막 구조에서는 TiN(1.0㎛)이 최외층이 되지만, 날 선단 능선부 및 동일 능선부로부터 레이크면측 및 릴리프면측에 있어서는 연마되어 있기 때문에, 샘플 칩에 따라서는 다른 층이 최외층으로서 노출하고 있다. 또한, 본 발명품에 있어서의 TiCN은 모두 기둥 형상 결정이고, TiN은 모두 입자 형상 결정이다. 이들의 것은 후술하는 다른 실험예에 있어서도 동일하다.
이렇게 하여 제작한 절삭용 샘플 칩을 사용하여 하기에 도시하는 조건으로 절삭을 행하여 내마모성 및 피절삭재 완성면 조도의 평가를 행하였다. 평가 결과도 표 1에 도시한다.
(절삭 조건)
피절삭재: SCM415
절삭 속도: 200m/min
절단: 0.5mm
이송: 0.25mm/rev
절삭 시간: 30분
절삭유: 건식 절삭
시료 No 최외층 막질/표면 조도 절삭 성능
날 선단 능선부 및 경계선부(RR)로부터 200㎛의 범위(㎛) 경계부(RR)로부터 200㎛을 넘어 500㎛까지의 범위(㎛) 경계부(RR)로부터 릴리프면측으로 50㎛까지의 범위(㎛) 경계부(RR)로부터 릴리프면측으로 100㎛을 넘어 200㎛까지의 범위(㎛) 완성면 조도(Rmax) ㎛ 릴리프면 마모(mm)
본발명품 1-1 Al2O3/0.15 Al2O3/0.15 Al2O3/0.18 Al2O3/0.18 2.5 0.10
1-2 Al2O3/0.19 TiN/0.25 Al2O3/0.18 TiN/0.26 6.5 0.18
1-3 TiN/0.18 TiN/0.19 TiN/0.16 TiN/0.18 5.5 0.20
1-4 TiN/0.18 TiN/0.26 TiN/0.3 TiN/0.3 7.0 0.22
비교품 1-5 Al2O3/0.25 TiN/0.25 Al2O3/0.25 TiN/1.33 12.0 0.45
1-6 Al2O3/0.18 TiN/0.25 TiN/0.35 12.5 0.40
1-7 TiN/1.4 TiN/0.25 12.8 결손
1-8 TiN/1.3 TiN/1.2 13.8 결손
※ 여기서, RR : 날 선단 능선부의 레이크면측 경계부, RF : 날 선단 능선부의 릴리프면측 경계부.
표 1에 도시하는 바와 같이, 날 선단 능선부 및 동일 능선부의 레이크면측 경계부로부터 레이크면측으로 적어도 200㎛의 범위 및 동일 능선부의 릴리프면측 경계부로부터 릴리프면측으로 적어도 50㎛ 범위의 경질 피복층을 기준 길이에 대해 Rmax≤0.2㎛으로 한 경우, 내마모성과 피절삭물의 완성면 조도가 현저하게 향상하는 것을 알 수 있다. 특히, 경질 피복층의 평활면이 넓은 쪽이 그 효과가 큰 것을 알 수 있다. 또한, 경질 피복층의 최외층은 산화 알루미늄이 보다 바람직한 것을 알 수 있다.
(실험예 2)
88%WC-3%ZrCN-4%TaNbC-5%Co(모두 중량%)로 이루어지는 조성의 초경합금으로, 형태 번호 CNMG120408 형상의 절삭 칩을 제작하였다. 다음에, 절단 날 부분 전체에 날 선단 처리로서, 레이크면측에서 보아 0.05mm 폭의 호닝 처리를 실시하여 기재로 하였다. 이 기재의 릴리프면은 소결 표면이다.
이 기재 표면에 통상의 CVD법(화학 증착법)에 의해 TiN, TiC, TiCN, ZrCN, Al203 등을 각종 피복한 절삭용 샘플 칩을 제작하였다. 다음에, 날 선단 능선부 및 동일 능선부로부터 레이크면측 및 릴리프면측에 있어서, 탄성 숫돌을 사용하여 연마·래핑 처리를 실시한 후, 기준 길이 5㎛에 대한 면 조도(Rmax)를 칩 단면의 주사 전자 현미경 사진에 의해 측정하였다. 그 결과를 표 2에 도시한다.
이렇게 하여 제작한 절삭용 샘플 칩을 사용하여 하기에 도시하는 조건으로 절삭을 행하여 내마모성 및 피절삭재 완성면 조도 평가를 행하였다. 평가 결과도 표 2에 도시한다.
(절삭 조건)
피절삭재: FCD700
절삭 속도: 200m/분
절단: 0.5mm
이송: 0.2mm/rev
절삭 시간: 20분
절삭유: 수용성
시 료 No 경질 피복층의 구조(㎛) 모재 순서 Al2O3의 결정 상태 최외층막질/표면조도(Rmax) 절삭 성능
날 선단 능선부 및 경계부(RR)로부터 200㎛의 범위(㎛) 경계부(RF)로부터 릴리프면측으로 50㎛까지의 범위(㎛) 완성면 조도 (Rmax) ㎛ 릴리프면마모 (mm)
본발명품 2-1 TiN(0.5)TiCN(10)Al2O3(3.0)TiN(0.5) α Al2O3/0.19 Al2O3/0.19 3.6 0.12
2-2 TiN(0.5)TiCN(10)TiCBNO(0.5)Al2O3(3.0)TiN(0.5) κ Al2O3/0.18 Al2O3/0.19 4.8 0.15
2-3 TiN(0.5)TiCN(10)TiBNO(1.0)Al2O3(3.0)TiCN(0.5) α Al2O3/0.15 TiCN/0.19 6.5 0.19
2-4 TiN(0.5)TiCN(3.5)TiC(0.5)Al2O3(12.0)ZrCN(0.5) α Al2O3/0.19 ZrCN/0.19 7.0 0.13
2-5 TiN(0.5)TiCN(7.0)TiCO(0.5)Al2O3(8.0)TiN(0.5) κ Al2O3/0.16 TiN/0.19 7.8 0.23
비교품 2-6 TiN(0.1)TiCN(7.0)Al2O3(3.0)TiN(0.5) α Al2O3/0.18 Al2O3/0.19 15.4 막박리
본발명품 2-7 TiN(3.2)TiCN(7.5)Al2O3(3.0)TiN(0.5) κ Al2O3/0.19 Al2O3/0.19 8.3 0.29
2-8 TiN(0.5)TiCN(25)Al2O3(3.0)TiN(0.5) α Al2O3/0.19 Al2O3/0.19 8.9 미소 칩핑
2-9 TiN(0.5)TiCN(10)Al2O3(0.3)TiN(0.5) α Al2O3/0.19 Al2O3/0.19 8.0 0.30
2-10 TiN(0.5)TiCN(10)Al2O3(18.0)TiN(0.5) κ Al2O3/0.19 Al2O3/0.19 8.6 미소 칩핑
※ 여기서, RR : 날 선단 능선부의 레이크면측 경계부, RF : 날 선단 능선부의 릴리프면측 경계부.
표 2로부터 하지의 TiN층이 0.2㎛ 미만(No.2-6)에서는 막의 밀착 강도가 저하하여 막 박리를 초래해버리고, 3㎛ 넘으면(No.2-7) 내마모성이 어느 정도 저하한다. 전자에서는 피절삭물의 완성면 조도가 악화하는 것을 알 수 있다.
또한, TiCN층이 20㎛을 넘은 경우(No.2-8)나 Al203층이 15㎛을 넘으면(No.2-10) 미소 치핑이 생겨, 피절삭물의 완성면 조도도 약간 저하한다. 한편, Al203층의 두께가 0.5㎛ 미만에서는 내마모성이 어느 정도 저하하는 것을 알 수 있다(No.2-9).
(실험예 3)
81%WC-5%TiC-4%TaNbC-10%Co(모두 중량%)로 이루어지는 조성의 초경합금으로, 형태 번호 SDKN1203 형상의 절삭 칩을 제작하였다. 다음에, 절단 날 부분 전체에 날 선단 처리로서, 레이크면측에서 보아 0.10mm 폭의 챔퍼 호닝 처리를 실시하여 기재로 하였다. 이 기재는 표면의 일부가 소결 표면으로, 일부가 연마 표면으로 되어 있다.
이 기재 표면에 통상의 CVD법(화학 증착법) 및 PVD법(물리 증착법: 여기서는 아크 이온 플레이팅법)에 의해 TiN, TiC, TiCN, TiAlN, Al203 등을 각종 피복한 절삭용 샘플 칩을 제작하였다. 다음에, 날 선단 능선부 및 레이크면측 및 릴리프면측에 있어서, 브러쉬를 사용하여 연마·래핑 처리를 실시한 후, 기준 길이 5㎛에 대한 면 조도(Rmax)를 칩 단면의 주사형 전자 현미경 사진에 의해 측정하였다. 그 결과를 표 3에 도시한다.
이렇게 하여 제작한 절삭용 샘플 칩을 사용하여 하기에 도시하는 조건으로 밀링 커터(milling cutter) 절삭을 행하여 내마모성 및 피절삭재 완성면 조도 평가를 행하였다. 평가 결과도 표 3에 도시한다.
(절삭 조건)
커터: FPG4160R
피절삭재: SCM435
절삭 속도: 250m/분
절단: 0.8mm
이송: 0.25mm/날
절삭 시간: 30분
시 료 No 경질 피복층의 구조(㎛) 모재 순서 코팅 방식 최외층막질/표면조도(Rmax) 절삭 성능
날 선단 능선부 및 경계부(RR)로부터 200㎛의 범위(㎛) 경계부(RF)로부터 릴리프면측으로 50㎛까지의 범위(㎛) 완성면 조도 (Rmax) ㎛ 릴리프면마모 (mm)
본발명품 3-1 TiN(0.5)TiCN(5)Al2O3(5.0)TiN(0.5) CVD Al2O3/0.19 Al2O3/0.16 4.5 0.12
3-2 TiN(0.5)TiCN(3)TiCBNO(0.2)Al2O3(1.0)TiN(0.5) CVD TiCN/0.18 Al2O3/0.19 5.2 0.15
3-3 TiN(0.5)TiAlN(3.0)TiN(0.5) PVD TiAlN/0.18 TiAlN/0.15 7.0 0.19
3-4 TiN(0.5)Al2O3(3.5)TiCN(0.5) PVD TiCN/0.13 TiCN/0.15 7.5 0.18
3-5 TiN(0.5)TiCN(3.5)TiN(0.5) PVD TiCN/0.18 TiN/0.19 7.2 0.23
비교품 3-6 TiN(0.1)TiCN(5.0)Al2O3(5.0)TiN(0.5) CVD Al2O3/1.8 Al2O3/2.5 12.5 막박리
3-7 TiN(0.1)TiCN(5.0)Al2O3(5.0)TiN(0.5) CVD Al2O3/0.19 Al2O3/2.8 13.5 0.55
3-8 TiN(0.5)TiCN(5.0)Al2O3(5.0)TiN(0.5) CVD Al2O3/2.6 Al2O3/0.18 14.0 칩핑
3-9 TiN(0.5)TiAlN(3.0)TiN(0.5) PVD TiN/1.0 TiN/1.3 11.5 0.40
3-10 TiN(0.5)TiAlN(3.5)TiN(0.5) PVD TiCN/1.2 TiCN/1.2 13.5 0.55
※ 여기서, RR : 날 선단 능선부의 레이크면측 경계부, RF : 날 선단 능선부의 릴리프면측 경계부.
표 3으로부터 강철의 밀링 커터 절삭에 있어서도 본 발명 공구는 내마모성, 완성면 품위가 뛰어난 것을 알 수 있다.
(실험예 4)
12%WC-65%TiCN-6%TaNbC-3%M02C-7%Co-7%Ni(모두 중량%)로 이루어지는 조성의 서멧 합금으로, 형태 번호 CNMG120408 형상의 절삭 칩을 제작하였다. 다음에, 절단 날 부분 전체에 날 선단 처리로서, 레이크면측에서 보아 0.06mm 폭의 호닝 처리를 실시하여 기재로 하였다. 이 기재의 릴리프면은 소결 표면이다.
이 기재 표면에 통상의 CVD법(화학 증착법) 및 PVD법(물리 증착법: 여기서는 아크 이온 플레이팅법)에 의해 TiN, TiC, TiCN, TiAlN, Al203 등을 각종 피복한 절삭용 샘플 칩을 제작하였다. 다음으로 날 선단 능선부 및 레이크면측 및 릴리프면측에 있어서, 탄성 숫돌을 사용하여 연마·래핑 처리를 실시한 후, 기준 길이 5㎛에 대한 면 조도(Rmax)를 칩 단면의 주사형 전자 현미경 사진에 의해 측정하였다. 그 결과를 표 4에 도시한다.
이렇게 하여 제작한 절삭용 샘플 칩을 사용하여 하기에 도시하는 조건으로 절삭을 행하여 내마모성 및 피절삭재 완성면 조도 평가를 행하였다. 평가 결과도 표 4에 도시한다.
(절삭 조건)
피절삭재: SCM415
절삭 속도: 300m/분
절단: 0.5mm
이송: 0.25mm/rev
절삭 시간: 15분
절삭유: 건식 절삭
시 료 No 경질 피복층의 구조(㎛) 모재 순서 코팅 방식 최외층막질/표면조도(Rmax) 절삭 성능
날 선단 능선부 및 경계부(RR)로부터 200㎛의 범위(㎛) 경계부(RF)로부터 릴리프면측으로 50㎛까지의 범위(㎛) 완성면 조도 (Rmax) ㎛ 릴리프면마모 (mm)
본발명품 4-1 TiN(0.5)TiCN(3)Al2O3(5.0)TiN(0.5) CVD Al2O3/0.15 Al2O3/0.16 3.0 0.10
4-2 TiN(0.5)Al2O3(1.5)TiN(0.5) CVD Al2O3/0.18 Al2O3/0.18 5.5 0.11
4-3 TiN(0.5)TiAlN(3.0)TiN(0.5) PVD TiAlN/0.13 TiAlN/0.13 6.8 0.17
4-4 TiN(0.5)TiCN(3.5)TiN(0.5) PVD TiCN/0.18 TiCN/0.19 7.5 0.22
비교품 4-5 TiN(0.5)TiCN(3)Al2O3(5.0)TiN(0.5) CVD Al2O3/2.0 Al2O3/2.2 12.5 칩핑
4-6 TiN(0.5)Al2O3(1.5)TiN(0.5) CVD Al2O3/0.19 Al2O3/1.5 12.0 칩핑
4-7 TiN(0.5)TiAlN(3.0)TiN(0.5) PVD TiAlN/1.2 TiAlN/1.2 14.5 0.55
4-8 TiN(0.5)TiCN(3.5)TiN(0.5) PVD TiCN/0.2 TiCN/1.2 11.5 0.75
※ 여기서, RR : 날 선단 능선부의 레이크면측 경계부, RF : 날 선단 능선부의 릴리프면측 경계부.
표 4로부터 서멧을 기재로 한 본 발명 공구도 강철 완성 가공에 있어서 내마모성, 완성면 품위가 뛰어난 것을 알 수 있다.
이상 설명한 바와 같이, 본 발명 피복 절삭 공구에 의하면, 절삭 가공에 있어서 피절삭물과의 용착이 일어나기 어려워, 내결손성과 내마모성을 양립시켜 공구 수명을 향상시킬 수 있다. 특히, 건식 절삭에 있어서 효과적이다. 더욱이, 피절삭물의 완성면 품위도 뛰어나 고정밀도 가공에 적합하다.

Claims (10)

  1. 기재 상에 경질 피복층을 구비하는 피복 절삭 공구로서,
    상기 기재는 1종류 이상의 철족 금속을 포함하는 결합상과, 주기율표 IYa, Va, VIa족 원소의 탄화물, 질화물, 산화물 및 그들의 고용체로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종류 이상의 물질을 포함하는 경질상으로 이루어지며, 상기 피복층 중, 날 선단 능선부 및 동일 능선부의 레이크면측 경계부로부터 레이크면측으로 적어도 200㎛의 범위 및 동일 능선부의 릴리프면측 경계부로부터 릴리프면측으로 적어도 50㎛의 범위가 실질적으로 표면 조도(Rmax) 0.2㎛ 이하(기준 길이 5㎛으로 한다)의 평활면으로 구성되는 것을 특징으로 하는 피복 절삭 공구.
  2. 제 1 항에 있어서, 기재의 릴리프면이 소결 표면을 갖는 것을 특징으로 하는 피복 절삭 공구.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 경질 피복층이 주기율표 IVa, Va, VIa족, Al 및 Si로부터 선택되는 1종 이상의 금속 원소의 탄화물, 질화물, 탄질화물, 붕화물, 산화물 및 그들 고용체로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종류 이상의 물질로 이루어지는 것을 특징으로 하는 피복 절삭 공구.
  4. 제 3 항에 있어서, 경질 피복층이 Ti(CwBxNy0z)(여기서 w+x+y+z=1, w, x, y, z≥0)의 적어도 1층 이상으로 이루어지는 내층과, 산화 알루미늄층으로 이루어지는 중간층 및 TiCxNy01-x-y 또는 ZrCxNy01-x-y(0≤x, y, x+y≤1)로 이루어지는 외층을 구비하는 것을 특징으로 하는 피복 절삭 공구.
  5. 제 3 항에 있어서, 평활면이 산화 알루미늄층으로 구성되는 것을 특징으로 하는 피복 절삭 공구.
  6. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 평활면으로 이루어진 범위가 날 선단 능선부 및 동일 능선부의 레이크면측 경계부로부터 레이크면측으로 적어도 500㎛의 범위 및 동일 능선부의 릴리프면측 경계부로부터 릴리프면측으로 적어도 200㎛의 범위인 것을 특징으로 하는 피복 절삭 공구.
  7. 제 3 항에 있어서, 내층이 기둥 형상 결정 조직을 갖는 2 내지 20㎛의 막 두께의 탄질화 티타늄으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 피복 절삭 공구.
  8. 제 3 항에 있어서, 경질 피복층 중, 기재와 접하는 최내층이 입자 형상 조직을 갖는 0.2 내지 3㎛의 막 두께의 질화 티타늄인 것을 특징으로 하는 피복 절삭 공구.
  9. 제 3 항에 있어서, 산화 알루미늄이 0.5 내지 15㎛의 막 두께의 α형 산화 알루미늄으로 구성되는 것을 특징으로 하는 피복 절삭 공구.
  10. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 기재가 서멧으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 피복 절삭 공구.
KR1020027003214A 2000-07-12 2001-07-11 피복 절삭 공구 KR100688923B1 (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000211832 2000-07-12
JPJP-P-2000-00211832 2000-07-12

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20020043218A KR20020043218A (ko) 2002-06-08
KR100688923B1 true KR100688923B1 (ko) 2007-03-09

Family

ID=18707861

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020027003214A KR100688923B1 (ko) 2000-07-12 2001-07-11 피복 절삭 공구

Country Status (5)

Country Link
US (2) US20020187370A1 (ko)
EP (1) EP1306150B1 (ko)
JP (1) JP4891515B2 (ko)
KR (1) KR100688923B1 (ko)
WO (1) WO2002004156A1 (ko)

Families Citing this family (98)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE526603C3 (sv) * 2003-01-24 2005-11-16 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär
JP4235008B2 (ja) * 2003-02-25 2009-03-04 京セラ株式会社 センサ付き切削工具の製造方法
JP2004345078A (ja) * 2003-04-30 2004-12-09 Sumitomo Electric Ind Ltd Pvd被覆切削工具
DE10332101B4 (de) * 2003-07-15 2016-02-04 Kennametal Inc. Schneidwerkzeug und Verfahren zu dessen Herstellung
SE526567C2 (sv) * 2003-07-16 2005-10-11 Sandvik Intellectual Property Stödlist för långhålsborr med slityta i avvikande färg
JP2005126304A (ja) * 2003-10-27 2005-05-19 Ngk Spark Plug Co Ltd 工具用部材及び工具
SE527724C2 (sv) * 2004-02-17 2006-05-23 Sandvik Intellectual Property Belagt skärverktyg för bearbetning av bimetall samt sätt och användning
JP4711638B2 (ja) * 2004-03-29 2011-06-29 京セラ株式会社 スローアウェイチップ
JP2005335040A (ja) * 2004-05-31 2005-12-08 Sumitomo Electric Hardmetal Corp 表面被覆切削工具
EP1609883B1 (en) 2004-06-24 2017-09-20 Sandvik Intellectual Property AB Coated metal cutting tool
SE528012C2 (sv) * 2004-07-05 2006-08-08 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär med skarp skäregg avsett för metallbearbetning samt sätt för dess framställning
SE528108C2 (sv) * 2004-07-13 2006-09-05 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär, speciellt för svarvning av stål, samt sätt att tillverka detsamma
WO2006011472A1 (ja) * 2004-07-29 2006-02-02 Kyocera Corporation 切削工具
AT413705B (de) 2004-08-02 2006-05-15 Boehlerit Gmbh & Co Kg Wendeschneidplatte mit einer mehrlagenbeschichtung
CN100496824C (zh) 2004-10-29 2009-06-10 住友电工硬质合金株式会社 表面被覆切削工具
JPWO2006046462A1 (ja) * 2004-10-29 2008-05-22 住友電工ハードメタル株式会社 刃先交換型切削チップおよびその製造方法
SE528380C2 (sv) * 2004-11-08 2006-10-31 Sandvik Intellectual Property Belagt skär för torrfräsning, sätt och användning av detsamma
AT7941U1 (de) * 2004-12-02 2005-11-15 Ceratizit Austria Gmbh Werkzeug zur spanabhebenden bearbeitung
JP4739234B2 (ja) * 2004-12-03 2011-08-03 住友電工ハードメタル株式会社 刃先交換型切削チップおよびその製造方法
EP1825943B1 (en) * 2004-12-14 2017-01-25 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Coated cutting tool
JP2006181645A (ja) * 2004-12-24 2006-07-13 Sumitomo Electric Hardmetal Corp 表面被覆切削工具
WO2006067956A1 (ja) * 2004-12-22 2006-06-29 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. 表面被覆切削工具
JP2006175560A (ja) * 2004-12-22 2006-07-06 Sumitomo Electric Hardmetal Corp 表面被覆切削工具
EP1832364B1 (en) * 2004-12-27 2013-08-14 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Surface-coated cutting tool
US7553113B2 (en) 2005-01-26 2009-06-30 Sumitomo Electric Industries, Ltd Indexable insert and method of manufacturing the same
SE528672C2 (sv) * 2005-01-31 2007-01-16 Sandvik Intellectual Property Hårdmetallskär för slitstyrkekrävande korthålsborrning samt sätt att framställa detsamma
US20090274525A1 (en) * 2005-03-25 2009-11-05 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Indexable insert
WO2006103982A1 (ja) * 2005-03-29 2006-10-05 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. 刃先交換型切削チップおよびその製造方法
WO2006109457A1 (ja) * 2005-04-07 2006-10-19 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. 刃先交換型切削チップ
SE528929C2 (sv) * 2005-04-18 2007-03-20 Sandvik Intellectual Property Skär belagt med ett skiktsystem och metod att framställa detta
US7799413B2 (en) 2005-06-17 2010-09-21 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool insert
SE0602723L (sv) 2006-06-16 2007-12-17 Sandvik Intellectual Property Belagt skär
SE529023C2 (sv) 2005-06-17 2007-04-10 Sandvik Intellectual Property Belagt skär av hårdmetall
US7837416B2 (en) 2005-07-29 2010-11-23 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Indexable cutting insert and method for producing the same
JP4853612B2 (ja) * 2005-09-26 2012-01-11 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの製造方法
JP4853613B2 (ja) * 2005-09-27 2012-01-11 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの製造方法
JP2007090470A (ja) * 2005-09-28 2007-04-12 Mitsubishi Materials Corp 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップ
JP4857705B2 (ja) * 2005-10-19 2012-01-18 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの表面研磨方法
JP4888759B2 (ja) * 2005-10-19 2012-02-29 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの表面研磨方法
US7695222B2 (en) 2005-10-21 2010-04-13 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Indexable insert
JP4857711B2 (ja) * 2005-10-26 2012-01-18 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する穴なし表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの表面研磨方法
WO2007049785A1 (ja) * 2005-10-28 2007-05-03 Kyocera Corporation 表面被覆部材およびその製造方法、並びに切削工具
JP4853820B2 (ja) * 2005-10-31 2012-01-11 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する穴なし表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの表面研磨方法
JP4888762B2 (ja) * 2005-10-31 2012-02-29 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの表面研磨方法
JP4883389B2 (ja) * 2005-11-04 2012-02-22 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する穴なし表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの表面研磨方法
JP4873289B2 (ja) * 2005-11-04 2012-02-08 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する穴なし表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの表面研磨方法
JP2007136631A (ja) * 2005-11-21 2007-06-07 Sumitomo Electric Hardmetal Corp 刃先交換型切削チップ
JP4797608B2 (ja) * 2005-12-02 2011-10-19 三菱マテリアル株式会社 表面被覆切削インサートおよびその製造方法
JP4857751B2 (ja) * 2005-12-12 2012-01-18 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する穴なし表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの表面研磨方法
JP4853621B2 (ja) * 2005-12-12 2012-01-11 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの表面研磨方法
JP4857752B2 (ja) * 2005-12-13 2012-01-18 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの表面研磨方法
JP4853822B2 (ja) * 2005-12-13 2012-01-11 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する穴なし表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの表面研磨方法
JP4984513B2 (ja) * 2005-12-14 2012-07-25 三菱マテリアル株式会社 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具の製造方法
JP4849376B2 (ja) * 2005-12-14 2012-01-11 三菱マテリアル株式会社 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具の製造方法
JP4863053B2 (ja) * 2005-12-20 2012-01-25 三菱マテリアル株式会社 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具の製造方法
JP4857759B2 (ja) * 2005-12-22 2012-01-18 三菱マテリアル株式会社 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具の製造方法
JP4788892B2 (ja) * 2005-12-22 2011-10-05 三菱マテリアル株式会社 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具の製造方法
JP4783153B2 (ja) 2006-01-06 2011-09-28 住友電工ハードメタル株式会社 刃先交換型切削チップ
JP3927589B1 (ja) * 2006-01-17 2007-06-13 酒井精工株式会社 回転切削工具および回転切削工具の製造方法
JP4788358B2 (ja) * 2006-01-30 2011-10-05 三菱マテリアル株式会社 難削材の切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具の製造方法
JP4756469B2 (ja) * 2006-02-17 2011-08-24 三菱マテリアル株式会社 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップ
SE530755C2 (sv) * 2006-03-03 2008-09-02 Sandvik Intellectual Property Belagt cermetskär och användning därav
JP4753076B2 (ja) * 2006-03-08 2011-08-17 三菱マテリアル株式会社 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップ
US8162723B2 (en) * 2006-03-09 2012-04-24 Cabot Microelectronics Corporation Method of polishing a tungsten carbide surface
JP4756471B2 (ja) * 2006-03-22 2011-08-24 三菱マテリアル株式会社 高硬度鋼の高速重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップ
JP4844873B2 (ja) * 2006-03-27 2011-12-28 三菱マテリアル株式会社 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの製造方法
JP4844872B2 (ja) * 2006-03-27 2011-12-28 三菱マテリアル株式会社 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップの製造方法
US7476064B2 (en) 2006-04-27 2009-01-13 Kyocera Corporation Cutting tool and method of cutting workpiece
US7967533B2 (en) * 2006-08-31 2011-06-28 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Surface-coated cutting tool
SE530735C2 (sv) 2006-10-18 2008-08-26 Sandvik Intellectual Property Ett belagt skär av hårdmetall, speciellt användbart för svarvning av stål
MX2009005719A (es) * 2006-11-30 2009-06-08 Taegu Tec Ltd Metodo de tratamiento de superficie para inserto cortador recubierto.
EP1944110B1 (de) * 2007-01-15 2012-11-07 Fraisa Holding AG Verfahren zur Behandlung und Bearbeitung von Werkzeugen zur spanabhebenden Bearbeitung von Werkstücken
US20080210066A1 (en) * 2007-03-02 2008-09-04 Russell Donovan Arterburn Method for chopping unwound items and coated chopper blades
US8080323B2 (en) * 2007-06-28 2011-12-20 Kennametal Inc. Cutting insert with a wear-resistant coating scheme exhibiting wear indication and method of making the same
US20090004449A1 (en) * 2007-06-28 2009-01-01 Zhigang Ban Cutting insert with a wear-resistant coating scheme exhibiting wear indication and method of making the same
US8839497B2 (en) * 2009-02-19 2014-09-23 Purdue Research Foundation Machining apparatus and process
GB0907737D0 (en) * 2009-05-06 2009-06-10 Element Six Ltd An insert for a cutting tool
KR101741282B1 (ko) * 2009-07-24 2017-05-29 다이아몬드 이노베이션즈, 인크. 지지된 pcd 및 바인더가 없는 wc 기재를 사용한 제조 방법
US8668982B2 (en) 2009-11-10 2014-03-11 Kennametal Inc. Coated cutting insert and method for making the same
US8323783B2 (en) * 2009-11-10 2012-12-04 Kennametal Inc. Coated cutting insert and method for making the same
JP5124793B2 (ja) * 2010-07-16 2013-01-23 住友電工ハードメタル株式会社 表面被覆切削工具
DE102010036874A1 (de) * 2010-08-05 2012-02-23 Gühring Ohg Spanabhebendes Werkzeug und Verfahren zu dessen Herstellung
CN102764910A (zh) * 2011-05-03 2012-11-07 富泰华工业(深圳)有限公司 成型铣刀
WO2014096348A1 (en) * 2012-12-21 2014-06-26 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool and method for manufacturing the same
EP2935653B1 (en) * 2012-12-21 2022-06-29 Sandvik Intellectual Property AB Coated cutting tool and method for manufacturing the same
US9371580B2 (en) 2013-03-21 2016-06-21 Kennametal Inc. Coated body wherein the coating scheme includes a coating layer of TiAl2O3 and method of making the same
CN105051248B (zh) 2013-03-21 2018-03-20 钴碳化钨硬质合金公司 用于切削工具的涂层
DE112014001520B4 (de) 2013-03-21 2023-06-15 Kennametal Inc. Beschichtungen für Schneidwerkzeuge
WO2015146507A1 (ja) * 2014-03-25 2015-10-01 兼房株式会社 切削工具
US11376675B2 (en) * 2014-04-23 2022-07-05 Korloy Inc. Cutting tool having partially-removed film formed thereon
KR101537718B1 (ko) * 2014-04-23 2015-07-20 한국야금 주식회사 부분적으로 제거된 피막이 형성된 절삭공구
US9719175B2 (en) 2014-09-30 2017-08-01 Kennametal Inc. Multilayer structured coatings for cutting tools
US9650714B2 (en) 2014-12-08 2017-05-16 Kennametal Inc. Nanocomposite refractory coatings and applications thereof
US9650712B2 (en) 2014-12-08 2017-05-16 Kennametal Inc. Inter-anchored multilayer refractory coatings
EP3326741B1 (en) * 2015-10-09 2020-06-17 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Surface-coated cutting tool and method for producing same
US10882117B2 (en) * 2016-06-29 2021-01-05 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Cutting tool
CN111893443A (zh) * 2020-08-13 2020-11-06 上海海提奇机电维修有限公司 一种针对高强钢板剪切的圆盘剪刃口pvd涂层方法
KR20240044987A (ko) * 2022-09-29 2024-04-05 한국야금 주식회사 절삭공구용 경질 피막

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0089818A3 (en) * 1982-03-23 1985-04-03 United Kingdom Atomic Energy Authority Coatings for cutting blades
JPS59219122A (ja) * 1983-05-27 1984-12-10 Sumitomo Electric Ind Ltd 被覆超硬合金工具及びその製造法
JPS6284903A (ja) * 1985-10-07 1987-04-18 Mitsubishi Metal Corp 表面被覆超硬合金製切削チツプ
JPH0773802B2 (ja) 1987-07-10 1995-08-09 住友電気工業株式会社 被覆超硬合金工具
DE3830525A1 (de) * 1988-09-08 1990-03-22 Beck August Gmbh Co Mit hartstoff beschichtete hartmetallschneidplatte und verfahren zu ihrer herstellung
JPH02105396A (ja) 1988-10-13 1990-04-17 Nec Corp シフトレジスタ
JP2825693B2 (ja) * 1991-08-29 1998-11-18 京セラ株式会社 コーティング工具およびその製造方法
CA2092932C (en) * 1992-04-17 1996-12-31 Katsuya Uchino Coated cemented carbide member and method of manufacturing the same
SE501913C2 (sv) * 1993-10-21 1995-06-19 Sandvik Ab Skär för skärande verktyg
US5597272A (en) * 1994-04-27 1997-01-28 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Coated hard alloy tool
US5920760A (en) * 1994-05-31 1999-07-06 Mitsubishi Materials Corporation Coated hard alloy blade member
SE509201C2 (sv) * 1994-07-20 1998-12-14 Sandvik Ab Aluminiumoxidbelagt verktyg
JPH08150502A (ja) 1994-11-29 1996-06-11 Sumitomo Electric Ind Ltd 耐欠損性および耐摩耗性に優れた切削工具
SE514181C2 (sv) * 1995-04-05 2001-01-15 Sandvik Ab Belagt hårmetallskär för fräsning av gjutjärn
US6082936A (en) * 1996-06-12 2000-07-04 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Coated hard metal tool
SE509560C2 (sv) 1996-09-06 1999-02-08 Sandvik Ab Belagt hårdmetallskär för bearbetning av gjutjärn
JPH10138034A (ja) * 1996-11-07 1998-05-26 Kobe Steel Ltd 銅及び銅合金の面削用フライス刃
JP3360565B2 (ja) * 1997-05-12 2002-12-24 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具
US6071601A (en) * 1997-05-12 2000-06-06 Mitsubishi Materials Corporation Coated cutting tool member

Also Published As

Publication number Publication date
EP1306150A1 (en) 2003-05-02
US7090914B2 (en) 2006-08-15
KR20020043218A (ko) 2002-06-08
WO2002004156A1 (fr) 2002-01-17
JP4891515B2 (ja) 2012-03-07
US20050220546A1 (en) 2005-10-06
EP1306150B1 (en) 2012-03-21
US20020187370A1 (en) 2002-12-12
EP1306150A4 (en) 2008-03-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100688923B1 (ko) 피복 절삭 공구
EP0127416B1 (en) Cutting tool and the production thereof and use of the same
EP0693574B1 (en) Aluminium oxide coated tool
EP0298729B1 (en) Cutting tool
KR101313360B1 (ko) Pvd 코팅된 절삭 공구
US7396371B2 (en) Coated insert
KR101267180B1 (ko) 날끝 교환형 절삭 팁 및 그 제조 방법
EP2935647B1 (en) Coated cutting tool and method for manufacturing the same
KR20070063576A (ko) 날끝 교환형 절삭팁 및 그 제조 방법
KR20070029589A (ko) Pvd 코팅된 절삭 공구
JP3622846B2 (ja) 粘質材用ミーリング工具
EP1867417B1 (en) Indexable insert
JP4456729B2 (ja) 被覆切削工具
JPS6322922B2 (ko)
JP4878808B2 (ja) 刃先交換型切削チップ
JP3632918B2 (ja) 硬質材用ミーリング工具
JP2513657Y2 (ja) 硬質層複合被覆エンドミル
JPH10147867A (ja) 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有する表面被覆超硬合金製切削工具

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
G170 Publication of correction
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20130201

Year of fee payment: 7

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20140204

Year of fee payment: 8

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150119

Year of fee payment: 9

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160119

Year of fee payment: 10

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170119

Year of fee payment: 11

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180219

Year of fee payment: 12

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20190218

Year of fee payment: 13

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20200218

Year of fee payment: 14