JPWO2005061151A1 - 部材の成形方法、バルブガイド及びその成形方法、筒状部材の成形方法 - Google Patents

部材の成形方法、バルブガイド及びその成形方法、筒状部材の成形方法 Download PDF

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Abstract

【課題】 内周部にアンダーカット部を有する部材を簡単に成形できる方法を提供する。【解決手段】 スウェージング加工装置を用いて凹部２とアンダーカット部３を形成した素材１を成形するには、先ずクランパ１１で素材１を把持するとともに、素材１の凹部２内にマンドレル１２を挿入する。このマンドレル１２の外径は目的とする製品（燃料噴射ノズル）の袋穴の内径と等しいものを用いる。そして、マンドレル１２で素材１をストッパ１３に当接する位置まで押し込み、スウェージング金型８によって素材１の外面を叩いてスウェージング加工を施す。このスウェージング加工により凹部２の内径はマンドレル１２の外径まで縮径されるが、アンダーカット部３は残る。

Description

本発明は、例えば燃料噴射ノズルのように内周部の一部にアンダーカット部を有する部材の成形方法、自動車用エンジンのバルブステムを摺動案内するバルブガイド及びその成形方法、筒状部材の成形方法に関する。
燃料噴射ノズルの一般的な形状を図２６に示す。燃料噴射ノズルは軸方向に内径２〜４ｍｍの中空穴が形成され、この中空穴の先端に燃料噴出口が、また中空穴の奥部に燃料溜りとなるアンダーカット部が形成されている。
部材の内側部にアンダーカット部を機械加工によって形成できるのは、せいぜい内周部の径が１０ｍｍまでであり、燃料噴射ノズルのように内径２〜３ｍｍの中空穴の内周部にアンダーカット部を形成するには従来から電解加工によって形成している。
電解加工以外の方法としては、特許文献１〜３に提案される方法がある。特許文献1には、素材をカップ状に成形し、更にこのカップ状素材の上端周縁を外側に膨出させ、外側からダイでしごき加工することで膨出した前記上端周縁を内側に張り出すようにし、結果的に素材内側にアンダーカット部が成形されることが開示されている。
特許文献２には、上端部の内径が棒状素材よりも大径となったダイに棒状素材を入れ、上方から棒状素材よりも小径のパンチによって棒状素材の上端を加圧し、素材の上端部をダイ形状に倣って拡径するとともに、小径のパンチが棒状素材の上端に進入する際にアンダーカット部が自動的に成形されることが開示されている。
特許文献３には、肩部を有するダイに当該肩部に当か接する段部を有する素材をセットし、また素材に形成した袋穴の途中までマンドレルを挿入し、この状態でパンチによって素材を据え込み成形することでダイ上半部内の材料を変形せしめ、同時にダイ下半部では材料の径方向内側への流れを作らずにアンダーカット部とすることが開示されている。
また、自動車用エンジンにあっては、吸気弁や排気弁のバルブステムの往復直線動を案内すべく、シリンダヘッドに細い筒状のバルブガイドを取り付けている。このバルブガイドの素材としては一般に鉄の焼結品や銅系合金を用いているが、エンジンの高出力化に伴い、軽量で耐熱性に優れた素材を用いることが提案されている。
また、エンジンのシリンダヘッドに取り付けられるバルブガイドには小径のガイド穴が形成され、このガイド穴に吸気弁や排気弁のバルブステムが挿通され、高速で摺動するとともに高温下で使用される。このため、バルブガイドには耐磨耗性、耐焼付き性、耐スカッフ性及び熱伝導性に優れることが要求される。
上記の特性が要求されるため、バルブガイドの材料としては従来からＦｅ合金の焼結材が用いられてきたが、重量が増すという欠点がある。
そこで、特許文献４では溶融したアルミニウム−珪素合金をガスアトマイズしながら急冷凝固堆積させてインゴットを製造し、このインゴットを押出し成形することで管状とし、これを所定寸法に切断することでバルブガイドとする方法が提案されている。
また、特許文献５にはバルブガイドに限定されるものではないが、耐熱強度に優れたアルミニウム合金を製造する方法として、急冷凝固アルミニウム合金粉末を常温以上３００℃以下の温度で予備成形して得た成形体を、４５０℃〜５４０℃で鍛造する方法が提案されている。
特開昭５６−５９５５２号公報 特開平３−２０７５４５号公報 特開平８−９０１４０号公報 特開平１１−３５００５９号公報 特開平６−１４５９２１号公報
アンダーカット部を有する部材を電解加工によって製造する場合には、洗浄工程が必ず必要になるとともに、研磨などの廃液処理の問題が生じる。
一方、特許文献１〜３にあっては、アンダーカット部を設ける箇所が限定されてしまう。つまり特許文献１では素材全体にアンダーカット部が形成され、特許文献２にあっては素材の上端部に限定され、特許文献３にあっては軸方向に形成した穴の奥部に限定される。
また、特許文献１〜３のいずれも素材自体を屈曲させることでアンダーカット部とするため、アンダーカット部の形状を一定にすることが困難で、製品歩留りも悪い。
一方バルブガイドに関しては、上述したように、特許文献４や５のようなアトマイズ法によって得た急冷凝固アルミニウム合金粉末は、耐磨耗性、耐熱性および耐焼付き性などに優れるため、これをエンジンのバルブガイドなどの材料として用いれば軽量化が図れる。
しかしながら、急冷凝固アルミニウム合金粉末は高価であるばかりでなく、切削加工が困難でバルブガイドのような細径のガイド穴を有する筒状部材の成形には不向きである。つまり、熱間による押出し加工によって製造することになるが、金型の寿命が短くなるとともに加熱のエネルギーも必要となり、設備的にもコスト的にも問題がある。
上記課題を解決するため本発明は、小径の内径部を有する部材の成形方法であって、この成形方法は素材に大径の凹部を形成し、この凹部に目的とする部材の内周部の径と等しい径のマンドレルを挿入して外側からスウェージング加工するようにした。
即ち、第１発明に係るアンダーカット部を有する部材の成形方法は、以下の工程１〜４を含むことで上記の課題を解決した。
１：部材の内周部よりも大径の凹部を鍛造などによって素材に形成する工程。
２：前記凹部の内周にアンダーカット部を形成する工程。
３：前記アンダーカット部が形成された素材の凹部に目的とする部材の内周部の径と等しい径のマンドレルを挿入する工程。
４：前記マンドレルを挿入した素材の外側からスウェージング加工して前記アンダーカット部を残した状態で素材の前記凹部の内径をマンドレル外径まで縮小する工程。
この後、旋削加工などを行って目的の製品、例えば燃料噴射ノズルの外径形状とする。
また、第２発明に係るアンダーカット部を有する部材の成形方法は、部材の内周部よりも大径の凹部を素材に成形し、この凹部の内周にアンダーカット部を形成し、このアンダーカット部が形成された素材の凹部に目的とする部材の内周部の径と等しい径で先端部が円錐形状となったマンドレルを挿入し、このマンドレルを挿入した素材の外側からスウェージング加工することで、前記アンダーカット部を残した状態で素材の前記凹部の内径をマンドレル外径まで縮小せしめ、またこれと同時に前記マンドレルの先端部に倣って目的とする部材の内周部の先端形状を雌テーパ状に成形するようにした。
上記構成とすることで、内周部にアンダーカット部と先端の雌テーパ状部とが同時に成形でき、また、雌テーパ状部の深さがマンドレル先端部の円錐状部の長さに等しいため、後加工における研削代を決める際の長手証が得られる。
第２発明に係る成形方法にあっては、前記大径の凹部の中心に、マンドレル先端部を差し込む深さはマンドレル先端部の長さと等しいかそれよりも浅く、また位置決め穴の開き角度はマンドレル先端部の角度と等しいかそれよりも大きい寸法の位置決め穴を形成しておくことが好ましい。
このように予め位置決め穴を形成しておくことで、マンドレルの位置がずれることがなくなる。尚、位置決め穴は鍛造成形によって前記凹部を成形する際に同時に成形しておけば効率がよい。
また、第３発明に係るアンダーカット部を有する部材の成形方法は、部材の内周部よりも大径の凹部を素材に成形し、この凹部の内周にアンダーカット部を形成し、このアンダーカット部が形成された素材の凹部に目的とする部材の内周部の径と等しい径のマンドレルを挿入し、このマンドレルを挿入した素材の外側からスウェージング加工して前記アンダーカット部を残した状態で素材の前記凹部の内径をマンドレル外径まで縮小せしめるようにしたアンダーカット部を有する部材の成形方法であって、前記スウェージング加工する前の素材の凹部の底部には面取り部が形成され、この面取り部の形成領域は前記マンドレルの先端を素材の凹部の底部に突き当てた状態でクリアランスとなる外側領域内とした。
第３発明に係る成形方法では、スウェージング加工の際には素材が長手方向に沿って開口方向に流動するが、上記構成のように凹部の底部のコーナに面取り部を設けておくと、素材が流動してもコーナ部において材料不足が起きることがなく、欠肉が発生しない。また、前記面取り部を形成領域はマンドレルと凹部内周との間のクリアランスの３５％〜１００％とすることが好ましい。３５％未満では材料不足が起きるおそれがある。１００％を超えると、マンドレル先端部と面取り部にかかりマンドレルの位置が安定しない。
また、第４発明に係るアンダーカット部を有する部材の成形方法は、先ず素材に目的とする部材の内周部よりも大径の凹部を成形し、この凹部の内周にアンダーカット部を形成し、このアンダーカット部が形成された素材の凹部に目的とする部材の内周部の径と等しい径のマンドレルを挿入し、このマンドレルを挿入した素材の外側からスウェージング加工して前記アンダーカット部を残した状態で素材の前記凹部の内径をマンドレル外径まで縮小せしめるようにしたアンダーカット部を有する部材の成形方法であって、前記スウェージング加工する前の素材の凹部内周または外周に、凹部の底部から所定長さ範囲において余肉部を予め設けるようにした。
ここで、前記余肉部は鍛造成形によって前記凹部を成形する際に同時に成形するのが効率がよい。
また、第５発明に係るバルブガイドは、軽量で耐熱性、耐焼付性、耐磨耗性に優れたＡｌ基複合材にてバルブガイドを構成した。そして、このＡｌ基複合材は従来の焼結素材や鋳鉄素材に比べて潤滑性が低下するため、内周面に予め油溝を設けた。
更に第５発明に係るバルブガイドの成形方法は、バルブ素材にバルブステムが挿通される内周部よりも大径の凹部を形成する工程と、この大径の凹部にバルブステムと略同径のマンドレルを挿入し、このマンドレルを挿入した素材の外側からスウェージング加工して大径の凹部の内径をマンドレル外径まで縮径する工程を含む構成とした。
また、前記素材としてＡｌ基複合材を選定した場合には、潤滑性を高める必要がある。このためにはスウェージング加工前の工程で油溝として残る溝部を予め形成しておくことが好ましい。
また、第６発明に係る筒状部材の成形方法は、先ず、内径穴の径がメッキ可能な寸法まで拡大された中間素材を得た後、この中間素材の内径穴にメッキ層を形成し、次いでこのメッキ層が形成された中間素材の内径穴に目的とする筒状部材の小径穴の径に相当する径のマンドレルを挿入し、このマンドレルを挿入した中間素材の外径側からスウェージング加工を施して前記中間素材の内径穴をマンドレル外径まで縮径するようにした。
このようにすることで、従来ではメッキ不可能であった小径穴の周面にもメッキ層を形成することができる。
前記第６発明に係る筒状部材の成形方法において、前記筒状部材の材料としては、一般的なアルミニウム合金やアルミ基複合材が考えられる。これら金属を用いることで軽量化を図ることができる。また前記メッキ層の材料としては、鉄（Ｆｅ）やニッケル−炭化珪素（Ｎｉ−ＳｉＣ）などの耐磨耗性に優れた材料が考えられる。前記アルミ基複合材は耐熱性、耐磨耗性に優れているが従来の焼結素材や鋳鉄素材に比較して潤滑性に劣る。そこで、筒状部材の材料としてアルミ基複合材を用いた場合に、小径穴内周に鉄（Ｆｅ）やニッケル−炭化珪素（Ｎｉ−ＳｉＣ）などの耐磨耗性に優れた材料からなるメッキ層を設けることは、例えばバルブガイドとして用いることを考慮した場合、極めて有効である。
第１発明によれば、機械加工が困難な内径１０ｍｍ以下の袋穴などの内周部にもアンダーカット部を形成することができる。また、加工に伴って廃液が生じることがなく、環境衛生上も有利である。また、従来の工程にかかる時間を大幅に短縮することができる。
更に、アンダーカット部の形状も素材を屈曲させて形成するのではなく、予め機械加工によって形成できるため、その形状が正確である。したがって、燃料噴射ノズルのような正確な形状が要求される部材の成形に適用することで、製品の歩留り向上が図れる。
第２発明によれば、電解加工と比較して廃液が生じることがなく環境衛生上有利で、またアンダーカット部の形状も予め機械加工によって形成できるため正確で、また、最終形状として機械加工が困難な内径１０ｍｍ以下の袋穴などの内周部にもアンダーカット部と雌テーパ部同時に形成することができる。特にマンドレル先端が挿入される位置決め穴を予め形成しておくことで、スウェージング加工する際の素材の倒れを防止でき長手証を得ることができる。
第３発明によれば、電解加工と比較して廃液が生じることがなく環境衛生上有利で、またアンダーカット部の形状も予め機械加工によって形成できるため正確で、また、最終形状として機械加工が困難な内径１０ｍｍ以下の袋穴などの内周部にもアンダーカット部を形成することができる。特にスウェージング加工する前の素材の凹部の底部に面取り部を形成しておくことで、スウェージング加工する際の材料不足を当該面取り部の材料で補うことができ、欠肉の発生を防止できる。
第４発明によれば、電解加工と比較して廃液が生じることがなく環境衛生上有利で、またアンダーカット部の形状も予め機械加工によって形成できるため正確で、また、最終形状として機械加工が困難な内径１０ｍｍ以下の袋穴などの内周部にもアンダーカット部を形成することがでる。特に余肉部を設けることでスウェージング加工する際の材料不足を補うことができ、欠肉の発生を防止できる。
第５発明によれば、従来のバルブガイドに比較し軽量で潤滑性に優れる。したがって、焼付きや磨耗を生じにくい。
また、従来の切削加工に比べて刃具を交換することがなく、また従来の鍛造法では長い筒状で内径が小さなバルブガイドは成形できなかったが本発明方法によれば、容易に成形できる。特に、内周部に油溝を成形することも簡単に行える。
第６発明によれば、従来法ではメッキ層を形成することができなかった小径穴の内周面にもメッキ層を形成することができる。したがって、例えば、バルブガイドの素材を軽量なアルミニウム合金とし、その小径穴内周面に耐磨耗性に優れたメッキ層を形成することができるので、バルブガイドの軽量化を達成することができ、軽量化による燃費の向上も図れる。
第１発明に係る成形工程を説明したブロック図 第１発明に係る成形工程のうちスウェージング加工に用いる装置の正面図 第１発明に係る成形工程のうちスウェージング加工の内容を更に詳細に説明した図 第１発明に残された改良点を説明した図 第２発明に係る成形工程を説明したブロック図 第２発明に係る成形工程のうちスウェージング加工の内容を更に詳細に説明した図 （ａ）は位置決め穴を形成した素材の断面図、（ｂ）は好ましくない位置決め穴について説明した図 鍛造によって位置決め穴を形成する過程を説明した図 （ａ）及び（ｂ）は余肉部を形成した素材の断面図 第１発明に残された改良点を説明した図 第３発明に係る成形工程を説明したブロック図 （ａ）及び（ｂ）は素材の断面図 鍛造によって素材に凹部を形成する過程を説明した図 （ａ）〜（ｃ）は本発明に係る成形工程のうちスウェージング加工の内容を更に詳細に説明した図 第１発明に残された改良点を説明した図 第４発明に係る成形工程を説明したブロック図 余肉部の成形工程を説明した図 余肉部の成形工程を説明した図 第４発明に係る成形工程のうちスウェージング加工の内容を更に詳細に説明した図 第５発明に係る成形工程を説明したブロック図 鍛造によって素材に凹部を形成する過程を説明した図 （ａ）〜（ｃ）は第５発明に係る成形工程のうちスウェージング加工の内容を更に詳細に説明した図 （ａ）および（ｂ）は別実施例を説明した図 （ａ）〜（ｅ）は第６発明に係る成形工程を説明したブロック図 （ａ）〜（ｃ）は本発明に係る成形工程のうちスウェージング加工の内容を更に詳細に説明した図 従来の燃料噴射ノズルの断面図
以下に具体的な実施例を添付図面に基づいて説明する。
（第１発明）
先ず、図１（ａ）に示すビレットを切断して棒状素材１を用意する。この棒状素材としてはＳＣＭ４１５等が適当である。
この後、図１（ｂ）に示すように、冷間鍛造（前方押出し又は後方押出し）にて前記棒状素材１に凹部２を形成する。この凹部２は後に製品の内周部になる部分であるが、その径は製品の内周部よりも大きく、十分に機械加工が可能な大きさ（１０ｍｍ以上）とする。
次いで、図１（ｃ）に示すように、凹部２にアンダーカット部３を形成し、続いて冷間でのスウェージング加工によって、図１（ｄ）に示すように、前記凹部２を内径２〜４ｍｍの袋穴４に成形し、更に旋削加工にて外周面を加工して図１（ｅ）に示す製品（燃料噴射ノズル）を得る。
尚、素材の加工方法としては図示するような半径方向に工具を移動するプランジ加工に限らず、素材を軸方向に移動させるインフィード加工でもよい。またスウェージング金型の先端形状を所定の形状にしておくことで、旋削加工を省略することもできる。
ここで、前記スウェージング加工を行う装置について説明する。スウェージング加工装置は図２に示すように、内側回転体５と外側回転体６とを備え、内側回転体５には９０°離間して径方向に貫通穴７が形成され、各貫通穴７内には内側から順にスウェージング金型８とストライカー９が摺動自在に嵌合している。一方、外側回転体６には周方向に等間隔で１２本のピン１０が回転自在に保持されている。
以上のスウェージング加工装置において、内側回転体５を時計廻りに、外側回転体６を反時計廻りに回転せしめると、遠心力によって内側回転体５に保持されているスウェージング金型８とストライカー９は径方向外側に付勢されるが、外側には外側回転体６が回転しており、この外側回転体６にはピン１０が保持されており、このピン１０は外側回転体６よりもその一部が内側に突出しているので、ピン１０がストライカー９の外端部を通過する度にストライカー９を径方向内方に押し込み、これに連動してスウェージング金型８も径方向内方に押し込まれ、４つのスウェージング金型８の中心にセットされた素材の表面を数千回／分の速度で叩きスウェージング加工を行う。
上記のスウェージング加工装置を用いて凹部２とアンダーカット部３を形成した素材１を成形するには、先ず図３（ａ）に示すように、クランパ１１で素材１を把持するとともに、素材１の凹部２内にマンドレル１２を挿入する。このマンドレル１２の外径は目的とする製品（燃料噴射ノズル）の袋穴の内径と等しいものを用いる。
そして、図３（ｂ）に示すように、マンドレル１２で素材１をストッパ１３に当接する位置まで押し込み、前記したようにスウェージング金型８によって素材１の外面を叩いてスウェージング加工を施す。このスウェージング加工により凹部２の内径はマンドレル１２の外径まで縮径されるが、アンダーカット部３は残る。尚、素材の加工方法としては図示するような半径方向に工具を移動するプランジ加工に限らず、素材を軸方向に移動させるインフィード加工でもよい。
この後、旋削加工を施して製品（燃料噴射ノズル）の外径形状とするのであるが、前記スウェージング金型８の先端形状を所定の形状にしておくことで、旋削加工を省略することができる。
（第２発明）
次に第２発明の実施例について説明する。第２発明は第１発明を更に改善したものであり、具体的には、第１発明にあっては、鍛造（前方押出し又は後方押出し）によって素材に大径の凹部を形成し、この凹部の内周にアンダーカット部を形成した後、当該凹部に目的とする部材の内周部の径と等しい径のマンドレルを挿入して外側からスウェージング加工し、その後、外面に研削加工などを施してノズル形状にするようにしている。
第１発明の方法は、燃料噴射ノズルなどの成形には極めて有効であるが、スウェージング加工に用いる通常のマンドレルは先端部が平坦であるので、中空穴の雌テーパ状先端部の加工を後から行わなければならず、加工が面倒である。また後加工によって雌テーパ状先端部を形成しても当該雌テーパ状先端部の長さを正確に知ることができないので、最終的な外形寸法にする際の研削代を正確に知ることができず、このため先端の肉厚にばらつきが生じやすい。
また、燃料噴射ノズルなどの成形には極めて細いマンドレルを用いる必要がある。極めて細いマンドレルを用いた場合に、図４に示すように、マンドレルの先端が凹部の中心からずれていると、ストッパに突き当てた際に素材が倒れ、大きな負荷がマンドレルにかかり座屈が生じることがある。また素材に倒れが生じると中空穴の深さ精度が得られないことにもなる。
そこで第２発明では、先ず、ビレットを切断して図５（ａ）に示す棒状素材２１を用意する。この棒状素材としてはＳＣＭ４１５等が適当である。この後、図５（ｂ）に示すように、冷間鍛造（前方押出し又は後方押出し）にて前記棒状素材２１に凹部２２を形成する。この凹部２２は後に製品の内周部になる部分であるが、その径は製品の内周部よりも大きく、十分に機械加工が可能な大きさ（１０ｍｍ以上）とする。
棒状素材２１を冷間鍛造したならば、図５（ｃ）に示すように、凹部２２にアンダーカット部２３を形成し、続いて冷間でのスウェージング加工によって、図５（ｄ）に示すように、前記凹部２２を内径２〜４ｍｍの袋穴２４に成形し、更に旋削加工にて外周面を加工して図５（ｅ）に示す製品（燃料噴射ノズル）を得る。
尚、素材の加工方法としては図示するような半径方向に工具を移動するプランジ加工に限らず、素材を軸方向に移動させるインフィード加工でもよい。またスウェージング金型の先端形状を所定の形状にしておくことで、旋削加工を省略することもできる。
前記スウェージング加工装置は第１発明に用いた装置と同様である。即ち図２に示すように、内側回転体５と外側回転体６とを備え、内側回転体５には９０°離間して径方向に貫通穴７が形成され、各貫通穴７内には内側から順にスウェージング金型８とストライカー９が摺動自在に嵌合している。一方、外側回転体６には周方向に等間隔で１２本のピン１０が回転自在に保持されている。
以上のスウェージング加工装置において、内側回転体５を時計廻りに、外側回転体６を反時計廻りに回転せしめると、遠心力によって内側回転体５に保持されているスウェージング金型８とストライカー９は径方向外側に付勢されるが、外側には外側回転体６が回転しており、この外側回転体６にはピン１０が保持されており、このピン１０は外側回転体６よりもその一部が内側に突出しているので、ピン１０がストライカー９の外端部を通過する度にストライカー９を径方向内方に押し込み、これに連動してスウェージング金型８も径方向内方に押し込まれ、４つのスウェージング金型８の中心にセットされた素材の表面を数千回／分の速度で叩きスウェージング加工を行う。
上記のスウェージング加工装置を用いて凹部２２とアンダーカット部２３を形成した素材２１を成形するには、先ず図６（ａ）に示すように、クランパ１１で素材２１を把持するとともに、素材２１の凹部２２内にマンドレル１２を挿入する。このマンドレル１２の外径は目的とする製品（燃料噴射ノズル）の袋穴２４の内径と等しく、またマンドレル１２の先端部１２ａは目的とする製品の袋穴２４の先端の雌テーパ状部２４ａを形成するために円錐状をなしている。
そして、図６（ｂ）に示すように、マンドレル１２で素材２１をストッパ１３に当接する位置まで押し込み、前記したようにスウェージング金型８によって素材２１の外面を叩いてスウェージング加工を施す。このスウェージング加工により凹部２２の内径はマンドレル１２の外径まで縮径されるが、アンダーカット部２３は残る。この縮径に伴って素材２１の底部の材料も矢印で示すように内側に移動し、マンドレルの先端部１２ａを包むように移動し、図６（ｃ）に示すように、雌テーパ状部２４ａが形成される。
上記の雌テーパ状部２４ａの位置はマンドレルの先端部１２ａと一致する。またマンドレル１２の長さ及び素材２１の端部の位置はセンサなどにより測定することができる。したがって、素材２７の底部の厚さ（ｔ0）を正確に知ることができ、この厚さ（ｔ0）から研削代（ｔ1）を決めることができる。即ち、マンドレルの先端部１２ａを長手方向の加工代として用いることができる。
図７（ａ）は前記素材２１の凹部２２の中心に位置決め穴２５を形成した例を示す図であり、この位置決め穴２５にマンドレルの先端部１２ａを差し込むことで、スウェージング加工の際にマンドレル１２がずれて、倒れが生じることがない。
前記位置決め穴２５については、図７（ｂ）に示すように、開き角がマンドレルの先端部１２ａの角度よりも小さいと、スウェージング加工後に欠肉となるおそれがあるので、位置決め穴２５の深さはマンドレル先端部の長さと等しいかそれよりも浅く、また位置決め穴２５の開き角度はマンドレル先端部の角度と等しいかそれよりも大きくする。
また、前記位置決め穴２５の形成は、図８に示すように鍛造（前方押出し）によって凹部２２を成形する際に同時に成形することが工程上有利である。また前方押出しの代わりに後方押出しによって凹部２２と位置決め穴２５を同時に成形してもよい。
図９（ａ）及び（ｂ）は鍛造の際に、凹部２２の底部から所定の範囲において、前記位置決め穴２５の他に、素材２１の外周部または凹部２２の内周部に余肉部２１ａ、２１ｂを設けた例を示している。スウェージング加工の際に、素材２１の材料は軸方向に沿って開口方向に移動するため凹部２２の底部付近では材料が不足するが、余肉部２１ａ、２１ｂを設けることでその不足分を補うことができる。
（第３発明）
次に第３発明の実施例について説明する。第３発明は第１発明を更に改善したものであり、具体的には、第１発明にあっては、前記したように鍛造（前方押出し又は後方押出し）によって素材に大径の凹部を形成し、図１０（ａ）に示すように、この凹部の内周にアンダーカット部を形成した後、当該凹部に目的とする部材の内周部の径と等しい径のマンドレルを挿入して外側からスウェージング加工し、その後、外面に研削加工などを施してノズル形状にするようにしている。
第１発明の方法は、燃料噴射ノズルなどの成形には極めて有効であるが、成形比を大きくすると、スウェージング加工の際に素材が長手方向に沿って開口方向に流動し、その際、図１０（ｂ）に示すように、凹部のコーナ部が取り残され、最終的には図１０（ｃ）に示すように、欠肉が発生することがある。
そこで、第３発明では先ず、ビレットを切断して図１１（ａ）に示す棒状素材３１を用意する。この棒状素材としてはＳＣＭ４１５等が適当である。この後、図１１（ｂ）に示すように、冷間鍛造（前方押出し又は後方押出し）にて前記棒状素材３１に凹部３２を形成する。この凹部３２は後に製品の内周部になる部分であるが、その径は製品の内周部よりも大きく、十分に機械加工が可能な大きさ（１０ｍｍ以上）とする。
前記凹部３２の底部のコーナ部には面取り部３２ａが形成されている。図１２（ａ）に示すように、面取り部３２ａはＲ面取りとされ、その形成領域はスウェージング加工用のマンドレルと凹部３２の内周面との間のクリアランスとなる領域とする。そして、このクリアランス領域の全てを面取り部としてもよいが、３５％以上の割合であれば欠肉を起こすことがない。
また、面取り部３２ａとしてはＲ面取りに限らず、図１２（ｂ）に示すようにＣ面取りとしてもよい。更にこの図に示すように、凹部３２の中心にマンドレルの円錐状先端部を差し込む位置決め穴３４を形成しておくことでスウェージング加工の際にマンドレルがずれて、倒れが生じることがない。
尚、凹部３２、面取り部３２ａ及び位置決め穴３４については、図１３に示す冷間による鍛造成形（前方押出し）によって同時に成形することが加工効率上有利である。鍛造成形としては後方押出しでもよいが、パンチが座屈しやすいので前方押出しの方が有利である。
図１１に戻って、棒状素材３１を冷間鍛造したならば、図１１（ｃ）に示すように、凹部３２にアンダーカット部３３を形成し、続いて冷間でのスウェージング加工によって、図１１（ｄ）に示すように、前記凹部３２を内径２〜４ｍｍの袋穴３４に成形し、更に旋削加工にて外周面を加工して図１１（ｅ）に示す製品（燃料噴射ノズル）を得る。
前記スウェージング加工装置は第１発明に用いた装置と同様である。即ち図２に示すように、内側回転体５と外側回転体６とを備え、内側回転体５には９０°離間して径方向に貫通穴７が形成され、各貫通穴７内には内側から順にスウェージング金型８とストライカー９が摺動自在に嵌合している。一方、外側回転体６には周方向に等間隔で１２本のピン１０が回転自在に保持されている。
以上のスウェージング加工装置において、内側回転体５を時計廻りに、外側回転体６を反時計廻りに回転せしめると、遠心力によって内側回転体５に保持されているスウェージング金型８とストライカー９は径方向外側に付勢されるが、外側には外側回転体６が回転しており、この外側回転体６にはピン１０が保持されており、このピン１０は外側回転体６よりもその一部が内側に突出しているので、ピン１０がストライカー９の外端部を通過する度にストライカー９を径方向内方に押し込み、これに連動してスウェージング金型８も径方向内方に押し込まれ、４つのスウェージング金型８の中心にセットされた素材の表面を数千回／分の速度で叩きスウェージング加工を行う。
上記のスウェージング加工装置を用いて凹部３２とアンダーカット部３３を形成した素材３１を成形するには、先ず図１４（ａ）に示すように、クランパ１１で素材３１を把持するとともに、素材３１の凹部３２内にマンドレル１２を挿入する。このマンドレル１２の外径は目的とする製品（燃料噴射ノズル）の袋穴３４の内径と等しく、またマンドレル１２の先端部１２ａは目的とする製品の袋穴３４の先端の雌テーパ状部３４ａを形成するために円錐状をなしている。
そして、図１４（ｂ）に示すように、マンドレル１２で素材３１をストッパ１３に当接する位置まで押し込み、前記したようにスウェージング金型８によって素材３１の外面を叩いてスウェージング加工を施す。このスウェージング加工により凹部３２の内径はマンドレル１２の外径まで縮径されるが、アンダーカット部３３は残る。
上記の縮径に伴って素材３１の底部のコーナ部の材料も矢印で示すように内側に移動し、マンドレルの先端部１２ａを包むように移動し、図１４（ｃ）に示すように、雌テーパ状部３４ａが形成される。このとき、コーナ部は面取り部３２ａとなっているので、素材が移動する際に材料不足を生じることがない。
尚、素材の加工方法としては図示するような半径方向に工具を移動するプランジ加工に限らず、素材を軸方向に移動させるインフィード加工でもよい。またスウェージング金型の先端形状を所定の形状にしておくことで、旋削加工を省略することもできる。
（第４発明）
次に第４発明の実施例について説明する。第４発明は第１発明を更に改善したものであり、具体的には、第１発明にあっては、鍛造（前方押出し又は後方押出し）によって素材に大径の凹部を形成し、この凹部の内周にアンダーカット部を形成した後、当該凹部に目的とする部材の内周部の径と等しい径のマンドレルを挿入して外側からスウェージング加工し、その後、外面に研削加工などを施してノズル形状にするようにしている。
第１発明の方法は、燃料噴射ノズルなどの成形には極めて有効であるが、成形比を大きくすると、スウェージング加工の際に素材が長手方向に沿って開口方向に流動し、その結果、一部の製品には、図１５に示すように、凹部の底部内周に欠肉が発生することがある。
そこで第４発明では、ビレットを切断して図１６（ａ）に示す棒状素材４１を用意する。この棒状素材としてはＳＣＭ４１５等が適当である。この後、図１６（ｂ）に示すように、冷間鍛造（前方押出し又は後方押出し）にて前記棒状素材４１に凹部４２を形成する。この凹部４２は後に製品の内周部になる部分であるが、その径は製品の内周部よりも大きく、十分に機械加工が可能な大きさ（１０ｍｍ以上）とする。
前記冷間鍛造として図１７に示すように前方押出しを行う場合には、凹部４２の底部から所定長範囲の棒状素材４１の外周に余肉部４１ａを設ける。この余肉部４１ａは後述するスウェージング加工の際の材料流れを補うものであり、好ましい範囲（Ｌ）としては、スウェージング加工の際のマンドレル径（ノズル内径）を（ｄ）とした場合、２ｄ≦Ｌ≦４ｄである。
また冷間鍛造として図１８に示すように後方押出しを行う場合には、凹部４２の内周面であって底部から所定長範囲に余肉部４１ｂを設ける。この余肉部４１ｂについても好ましい範囲は２ｄ≦Ｌ≦４ｄである。
余肉の発生は底部から、マンドレルと下孔とのクリアランス分の位置から発生するため、少なくともマンドレル径（ｄ）の２倍の余肉部が無いと、発生位置より上方で材料不足が生じるおそれがあり、また、４倍を超えると、アンダーカット部へ材料の流入が起こり、アンダーカット部の形状が変形してしまうおそれがある。そこで、範囲をｄの２〜４倍とした。また余肉部の体積は、事前にテストして、発生した欠肉部の体積以上であればよい。
尚、実施例では冷間鍛造と同時に余肉部を成形する例を示したが、凹部４２の成形とは別に余肉部を成形してもよい。
上記の如くして、棒状素材１を冷間鍛造したならば、図１６（ｃ）に示すように、凹部４２にアンダーカット部４３を形成し、続いて冷間でのスウェージング加工によって、図１６（ｄ）に示すように、前記凹部４２を内径２〜４ｍｍの袋穴４４に成形し、更に旋削加工にて外周面を加工して図１５（ｅ）に示す製品（燃料噴射ノズル）を得る。
前記スウェージング加工装置は第１発明に用いた装置と同様である。即ち図２に示すように、内側回転体５と外側回転体６とを備え、内側回転体５には９０°離間して径方向に貫通穴７が形成され、各貫通穴７内には内側から順にスウェージング金型８とストライカー９が摺動自在に嵌合している。一方、外側回転体６には周方向に等間隔で１２本のピン１０が回転自在に保持されている。
以上のスウェージング加工装置において、内側回転体５を時計廻りに、外側回転体６を反時計廻りに回転せしめると、遠心力によって内側回転体５に保持されているスウェージング金型８とストライカー９は径方向外側に付勢されるが、外側には外側回転体６が回転しており、この外側回転体６にはピン１０が保持されており、このピン１０は外側回転体６よりもその一部が内側に突出しているので、ピン１０がストライカー９の外端部を通過する度にストライカー９を径方向内方に押し込み、これに連動してスウェージング金型８も方向内方に押し込まれ、４つのスウェージング金型８の中心にセットされた素材の表面を数千回／分の速度で叩きスウェージング加工を行う。
上記のスウェージング加工装置を用いて凹部４２とアンダーカット部４３を形成した素材４１を成形するには、先ず図１９（ａ）に示すように、クランパ１１で素材４１を把持するとともに、素材４１の凹部４２内にマンドレル１２を挿入する。このマンドレル１２の外径は目的とする製品（燃料噴射ノズル）の袋穴の内径と等しいものを用いる。
そして、図１９（ｂ）に示すように、マンドレル１２で素材４１をストッパ１３に当接する位置まで押し込み、前記したようにスウェージング金型８によって素材４１の外面を叩いてスウェージング加工を施す。このスウェージング加工により凹部４２の内径はマンドレル１２の外径まで縮径されるが、アンダーカット部４３は残る。このとき、素材４１の材料は軸方向に沿って開口方向に移動するため凹部４２の底部付近では材料が不足するが、その不足分は余肉部４１ａまたは４１ｂから補われる。
尚、素材の加工方法としては図示するような半径方向に工具を移動するプランジ加工に限らず、素材を軸方向に移動させるインフィード加工でもよい。
この後、旋削加工を施して製品（燃料噴射ノズル）の外径形状とするのであるが、前記スウェージング金型８の先端形状を所定の形状にしておくことで、旋削加工を省略することができる。
（第５発明）
第５発明はバルブガイドとその成形方法に関するものであり、具体的には、先ず、ビレットを切断して図２０（ａ）に示すＡｌ基複合材からなる棒状素材５１を用意する。Ａｌ基複合材はＡｌ２Ｏ３を主体とし、これにＳｉＣなどを添加した合金とする。このＡｌ基複合材は伸び率２〜５％であり、後述する冷間のスウェージング加工が可能な伸び率は１０％程度であるが、型の送り量を落とすことで伸び率２〜５％の素材でもスウェージング加工は可能となる。
この後、図２０（ｂ）に示すように、冷間鍛造（前方押出し又は後方押出し）にて前記棒状素材５１に凹部５２を形成する。この凹部５２は後にバルブステムを摺動案内する内周部になる部分である。凹部５２の径はバルブガイドの内周部よりも大きく、十分に機械加工が可能な大きさ（１０ｍｍ以上）とする。
棒状素材５１に冷間鍛造にて凹部５２を形成したならば、図２０（ｃ）に示すように、冷間でのスウェージング加工によって、前記凹部５２を小径（バルブステムと同径）の穴５３に成形する。
上記のスウェージング加工にあっては凹部５２の底部をスウェージング加工機のマンドレルとストッパにて把持するため底部が残ることになる。そこで、図２０（ｄ）に示すように、底部を切断し筒状にする。この後、外周部を切削加工することで、図２０（ｅ）に示すように、フランジ部５４を有するバルブガイドＷを得る。
尚、外周部を切削加工についてはスウェージング加工の際に同時に成形することも可能である。この場合にはスウェージング加工の金型形状を工夫することで切削加工が省略できる。
ところで、前記スウェージング加工は第１発明で用いたスウェージング加工装置を用いる。即ち図２に示すように、スウェージング加工装置は内側回転体５と外側回転体６とを備え、内側回転体５には９０°離間して径方向に貫通穴７が形成され、各貫通穴７内には内側から順にスウェージング金型８とストライカー９が摺動自在に嵌合している。一方、外側回転体６には周方向に等間隔で１２本のピン１０が回転自在に保持されている。
以上のスウェージング加工装置において、内側回転体５を時計廻りに、外側回転体６を反時計廻りに回転せしめると、遠心力によって内側回転体５に保持されているスウェージング金型８とストライカー９は径方向外側に付勢されるが、外側には外側回転体６が回転しており、この外側回転体６にはピン１０が保持されており、このピン１０は外側回転体６よりもその一部が内側に突出しているので、ピン１０がストライカー９の外端部を通過する度にストライカー９を径方向内方に押し込み、これに連動してスウェージング金型８も径方向内方に押し込まれ、４つのスウェージング金型６２の中心にセットされた素材の表面を数千回／分の速度で叩きスウェージング加工を行う。
上記のスウェージング加工装置を用いて凹部５２を形成した素材５１を成形するには、先ず図２２（ａ）に示すように、クランパ１１で素材５１を把持するとともに、素材５１の凹部５２内にマンドレル１２を挿入する。このマンドレル１２の外径は目的とするバルブガイドのガイド穴の内径つまりバルブステムと等しい。
そして、図２２（ｂ）に示すように、マンドレル１２で素材５１をストッパ１３に当接する位置まで押し込み、前記したようにスウェージング金型８によって素材５１の外面を叩いてスウェージング加工を施す。このスウェージング加工により凹部５２の内径はマンドレル１２の外径まで縮径される。
ところで、従来のバルブガイドは含油合金の焼結品であったり、鋳鉄を用いているため、潤滑性については問題はないが、本発明のようにバルブガイドの素材としてＡｌ基複合材を用いてスウェージング加工を施すと、潤滑性が不足するおそれがある。
それを解消する実施例を図２３に示す。図２３（ａ）は棒状素材５１を冷間鍛造して凹部５２を形成した状態であり、この凹部５２の内周面に後加工によって溝５２ａを形成する。そして、この素材５１に対しスウェージング加工を施すと、溝５２ａは消失せずに小径穴５７内周面に溝５３ａとして残り、この溝５３ａが油溝となる。
（第６発明）
第６発明はバルブガイド等の筒状部材の成形方法に関するものであり、具体的には、先ず、ビレットを切断して図２４（ａ）に示すＡｌ基複合材からなる棒状素材６１を用意する。Ａｌ基複合材はＡｌ２Ｏ３を主体とし、これにＳｉＣなどを添加した合金とする。このＡｌ基複合材は伸び率２〜５％であり、後述する冷間のスウェージング加工が可能な伸び率は１０％程度であるが、型の送り量を落とすことで伸び率２〜５％の素材でもスウェージング加工は可能となる。
この後、図２４（ｂ）に示すように、冷間鍛造（前方押出し又は後方押出し）にて前記棒状素材６１に内径穴６２を形成してこれを中間素材６３とする。次いで、図２４（ｃ）に示すように、前記内径穴６２の内周面にメッキ処理を施し、鉄（Ｆｅ）やニッケル−炭化珪素（Ｎｉ−ＳｉＣ）からなるメッキ層６４を形成する。ここで、内径穴６２の寸法はメッキ処理が可能な寸法、具体的には１０ｍｍ〜１５ｍｍとする。
この後、図２４（ｄ）に示すように、冷間でのスウェージング加工によって、前記内径穴６２をバルブステムと同径の小径穴６５に成形する。
上記のスウェージング加工後の素材を、所定寸法に切断し、更に、図２４（ｅ）に示すように、外周部を切削加工してフランジ部６６を有するバルブガイドＷを得る。
尚、外周部を切削加工についてはスウェージング加工の際に同時に成形することも可能である。この場合にはスウェージング加工の金型形状を工夫することで切削加工が省略できる。
ところで、前記スウェージング加工は第１発明で用いたスウェージング加工装置を用いる。即ち図２に示すように、スウェージング加工装置は内側回転体５と外側回転体６とを備え、内側回転体５には９０°離間して径方向に貫通穴７が形成され、各貫通穴７内には内側から順にスウェージング金型８とストライカー９が摺動自在に嵌合している。一方、外側回転体６には周方向に等間隔で１２本のピン１０が回転自在に保持されている。
以上のスウェージング加工装置において、内側回転体５を時計廻りに、外側回転体６を反時計廻りに回転せしめると、遠心力によって内側回転体５に保持されているスウェージング金型８とストライカー９は径方向外側に付勢されるが、外側には外側回転体６が回転しており、この外側回転体６にはピン１０が保持されており、このピン１０は外側回転体６よりもその一部が内側に突出しているので、ピン１０がストライカー９の外端部を通過する度にストライカー９を径方向内方に押し込み、これに連動してスウェージング金型８も径方向内方に押し込まれ、４つのスウェージング金型８の中心にセットされた中間素材の表面を数千回／分の速度で叩きスウェージング加工を行う。

Claims (19)

  1. 小径の内径部を有する部材の成形方法であって、この成形方法は素材に大径の凹部を形成し、この凹部に処理を施し、その後目的とする部材の内周部の径と等しい径のマンドレルを挿入して外側からスウェージング加工することを特徴とする成形方法。
  2. 部材の内周部にアンダーカット部を設ける成形方法であって、以下の工程１〜４を含むことを特徴とする成形方法。
    １：部材の内周部よりも大径の凹部を素材に形成する工程。
    ２：前記凹部の内周にアンダーカット部を形成する工程。
    ３：前記アンダーカット部が形成された素材の凹部に目的とする部材の内周部の径と等しい径のマンドレルを挿入する工程。
    ４：前記マンドレルを挿入した素材の外側からスウェージング加工して前記アンダーカット部を残した状態で素材の前記凹部の内径をマンドレル外径まで縮小する工程。
  3. 請求項２に記載の成形方法において、前記部材は燃料噴射ノズルであることを特徴とする成形方法。
  4. 部材の内周部よりも大径の凹部を素材に成形し、この凹部の内周にアンダーカット部を形成し、このアンダーカット部が形成された素材の凹部に目的とする部材の内周部の径と等しい径で先端部が円錐形状となったマンドレルを挿入し、このマンドレルを挿入した素材の外側からスウェージング加工することで、前記アンダーカット部を残した状態で素材の前記凹部の内径をマンドレル外径まで縮小せしめ、またこれと同時に前記マンドレルの先端部に倣って目的とする部材の内周部の先端形状を雌テーパ状に成形することを特徴とするアンダーカット部を有する部材の成形方法。
  5. 請求項４に記載のアンダーカット部を有する部材の成形方法において、前記大径の凹部の中心にはマンドレル先端部を差し込む位置決め穴が形成され、この位置決め穴の深さはマンドレル先端部の長さと等しいかそれよりも浅く、また位置決め穴の開き角度はマンドレル先端部の角度と等しいかそれよりも大きいことを特徴とするアンダーカット部を有する部材の成形方法。
  6. 請求項５に記載のアンダーカット部を有する部材の成形方法において、前記位置決め穴は鍛造成形によって前記凹部を成形する際に同時に成形することを特徴とするアンダーカット部を有する部材の成形方法。
  7. 請求項４乃至請求項６に記載のアンダーカット部を有する部材の成形方法において、前記部材は燃料噴射ノズルであることを特徴とするアンダーカット部を有する部材の成形方法。
  8. 部材の内周部よりも大径の凹部を素材に成形し、この凹部の内周にアンダーカット部を形成し、このアンダーカット部が形成された素材の凹部に目的とする部材の内周部の径と等しい径のマンドレルを挿入し、このマンドレルを挿入した素材の外側からスウェージング加工して前記アンダーカット部を残した状態で素材の前記凹部の内径をマンドレル外径まで縮小せしめるようにしたアンダーカット部を有する部材の成形方法であって、前記スウェージング加工する前の素材の凹部の底部には面取り部が形成され、この面取り部の形成領域は前記マンドレルの先端を素材の凹部の底部に突き当てた状態でクリアランスとなる外側領域内とすることを特徴とするアンダーカット部を有する部材の成形方法。
  9. 請求項８に記載のアンダーカット部を有する部材の成形方法において、前記面取り部を形成領域は前記マンドレルと凹部の内周との間のクリアランスの３５％〜１００％であることを特徴とするアンダーカット部を有する部材の成形方法。
  10. 請求項８又は請求項９に記載のアンダーカット部を有する部材の成形方法において、前記部材は燃料噴射ノズルであることを特徴とするアンダーカット部を有する部材の成形方法。
  11. 部材の内周部よりも大径の凹部を素材に成形し、この凹部の内周にアンダーカット部を形成し、このアンダーカット部が形成された素材の凹部に目的とする部材の内周部の径と等しい径のマンドレルを挿入し、このマンドレルを挿入した素材の外側からスウェージング加工して前記アンダーカット部を残した状態で素材の前記凹部の内径をマンドレル外径まで縮小せしめるようにしたアンダーカット部を有する部材の成形方法であって、前記スウェージング加工する前の素材の凹部内周または外周には凹部の底部から所定長さ範囲において余肉部が設けられていることを特徴とするアンダーカット部を有する部材の成形方法。
  12. 請求項１１に記載のアンダーカット部を有する部材の成形方法において、前記余肉部は鍛造成形によって前記凹部を成形する際に同時に成形することを特徴とするアンダーカット部を有する部材の成形方法。
  13. 請求項１１または請求項１２に記載のアンダーカット部を有する部材の成形方法において、前記部材は燃料噴射ノズルであることを特徴とするアンダーカット部を有する部材の成形方法。
  14. バルブステムを摺動案内するバルブガイドにおいて、このバルブガイドはＡｌ基複合材からなり、且つ内周面には油溝が形成されていることを特徴とするバルブガイド。
  15. バルブステムを摺動案内するバルブガイドの成形方法であって、この成形方法は、バルブ素材にバルブステムが挿通される内周部よりも大径の凹部を形成する工程と、この大径の凹部にバルブステムと略同径のマンドレルを挿入し、このマンドレルを挿入した素材の外側からスウェージング加工して大径の凹部の内径をマンドレル外径まで縮径する工程を含むことを特徴とするバルブガイドの成形方法。
  16. 請求項１５に記載のバルブガイドの成形方法において、前記大径の凹部の内周面にはスウェージング加工後に油溝として残る溝部を予め形成しておくことを特徴とするバルブガイドの成形方法。
  17. 請求項１５に記載のバルブガイドの成形方法において、前記素材はＡｌ基複合材としたことを特徴とするバルブガイドの成形方法。
  18. 軸方向に沿って小径穴が形成された筒状部材の成形方法であって、この成形方法は内径穴の径がメッキ可能な寸法とされた中間素材を得る工程と、前記中間素材の内径穴にメッキ層を形成する工程と、このメッキ層が形成された中間素材の内径穴に目的とする筒状部材の小径穴の径に相当する径のマンドレルを挿入し、このマンドレルを挿入した中間素材の外径側からスウェージング加工を施して前記中間素材の内径穴をマンドレル外径まで縮径する工程を含むことを特徴とする筒状部材の成形方法。
  19. 請求項１８に記載の筒状部材の成形方法において、前記筒状部材の材料はアルミニウム合金またはアルミ基複合材であり、前記メッキ層の材料は鉄（Ｆｅ）またはニッケル−炭化珪素（Ｎｉ−ＳｉＣ）などの耐磨耗性に優れた材料としたことを特徴とする筒状部材の成形方法。

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Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010026984A1 (de) * 2010-07-13 2012-01-19 Continental Automotive Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen einer Ausnehmung in einem Injektorkörper eines Einspritzventils
CN102139287B (zh) * 2010-11-19 2013-03-06 无锡曙光模具有限公司 用于管件管身缩颈加工的冲压模具
JP5625220B2 (ja) * 2013-01-15 2014-11-19 株式会社飯塚製作所 鍛造方法及び鍛造装置
CN104139143B (zh) * 2014-08-11 2016-02-24 贵州航天新力铸锻有限责任公司 椭球形壳体锻件锻制方法
CN104139145A (zh) * 2014-08-11 2014-11-12 贵州航天新力铸锻有限责任公司 核电堆内构件用导向喇叭口锻件的锻制方法
US9611824B2 (en) * 2015-02-18 2017-04-04 Caterpillar Inc. Process for manufacturing an injector body
WO2017193224A1 (de) * 2016-05-11 2017-11-16 Peter Fuchs Technology Group Ag Hochdruckleitung
CN106374183B (zh) * 2016-09-23 2021-07-06 浙江申吉钛业股份有限公司 基于正冷挤压法的带法兰弯曲波导管及其制备装置和方法
DE102017114509A1 (de) * 2017-06-29 2019-01-03 Federal-Mogul Valvetrain Gmbh Hohlraumventil mit optimierter Schaftinnengeometrie und Verfahren zu dessen Herstellung

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5797834A (en) * 1980-12-08 1982-06-17 Toshiba Corp Manufacture of nozzle body
JPS6263105A (ja) * 1985-09-13 1987-03-19 Toyota Motor Corp ダイレクト式動弁系用バルブリフタ
JPH03253708A (ja) * 1990-03-05 1991-11-12 Sumitomo Electric Ind Ltd 内燃機関用バルブガイド
JPH0921730A (ja) * 1995-07-07 1997-01-21 Olympus Optical Co Ltd 医療用分析機の分注ノズル洗浄装置
JP2000008132A (ja) * 1998-06-23 2000-01-11 Nippon Piston Ring Co Ltd 内燃機関用高シリコンアルミニウム合金製バルブガイド

Family Cites Families (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US336507A (en) * 1886-02-16 Ore-separator
GB694472A (en) * 1950-07-28 1953-07-22 Gen Motors Corp Improved machine for swaging metal tubes
GB923995A (ja) * 1961-03-13
US3581728A (en) * 1970-02-18 1971-06-01 Caterpillar Tractor Co Grooved valve stem guide
AT322329B (de) * 1973-12-04 1975-05-12 Gfm Fertigungstechnik Schmiedemaschinen zum herstellen insbesondere von schrotläufen
JPS5433238B2 (ja) * 1974-01-23 1979-10-19
JPS5659552A (en) 1979-10-18 1981-05-23 Komatsu Ltd Production of parts having undercut
JPS5697716A (en) * 1980-01-08 1981-08-06 Chiyoda Seiki:Kk Gas cutting tip and method of producing same
JPS5834214B2 (ja) 1981-07-10 1983-07-25 芳一 阪村 両端が径大な有孔部品の製造方法
JPS58181910A (ja) 1982-04-16 1983-10-24 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 越流式ゲ−ト
JPS58181910U (ja) * 1982-05-31 1983-12-05 トヨタ自動車株式会社 内燃機関用シリンダヘツド
US4435972A (en) * 1982-06-28 1984-03-13 Simon Joseph A Process for forming integral spindle-axle tubes
JPS6068130A (ja) * 1983-09-24 1985-04-18 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 円筒物の成形方法及びその装置
JPS61197707A (ja) * 1985-02-25 1986-09-02 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 内燃機関用給、排気弁装置
JPH03207545A (ja) 1990-01-10 1991-09-10 Nissan Motor Co Ltd カップ状製品の製造方法
JPH04167944A (ja) 1990-10-31 1992-06-16 Japan Steel Works Ltd:The 厚肉円筒体のスエージング自緊方法
US5337476A (en) * 1992-07-13 1994-08-16 The Torrington Company Method of making a camshaft
US5280675A (en) 1992-07-13 1994-01-25 The Torrington Company Camshaft and method of making a camshaft
JP3368600B2 (ja) 1992-10-30 2003-01-20 住友電気工業株式会社 高耐熱強度アルミニウム合金の製造方法
JP3164254B2 (ja) * 1992-12-28 2001-05-08 愛知製鋼株式会社 中空軸状鍛造品の製造方法
JP3617693B2 (ja) 1994-07-21 2005-02-09 株式会社デンソー アンダーカットを有する燃料噴射装置の部品の製造方法
US5522246A (en) * 1995-04-19 1996-06-04 U.S. Manufacturing Corporation Process for forming light-weight tublar axles
GB9623469D0 (en) * 1996-11-12 1997-01-08 Lucas Ind Plc Injector
JPH10296378A (ja) * 1997-04-30 1998-11-10 Nippon Steel Corp 押し込み鍛造法による極厚肉電縫鋼管の製造方法
JP3221850B2 (ja) 1997-10-01 2001-10-22 中島銅工株式会社 加熱用チップおよびその製造方法
JPH11350059A (ja) 1998-06-05 1999-12-21 Nippon Piston Ring Co Ltd バルブガイド
DE10105368A1 (de) * 2001-02-06 2002-08-29 Siemens Ag Kraftstoffeinspritzdüse für eine Brennkraftmaschine
US6457343B1 (en) * 2001-03-06 2002-10-01 Larry Shed Tubing swaging machine
JP4354133B2 (ja) * 2001-08-10 2009-10-28 カヤバ工業株式会社 シリンダの加工方法
JP3995526B2 (ja) * 2002-05-20 2007-10-24 臼井国際産業株式会社 接続頭部を有する高圧燃料噴射管
JP2006070827A (ja) * 2004-09-02 2006-03-16 Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd 高圧燃料噴射管およびその成形方法
JP2006170192A (ja) * 2004-11-17 2006-06-29 Denso Corp 燃料噴射ノズル及びその製造方法
DE102004056147B3 (de) * 2004-11-20 2006-08-03 Gkn Driveline International Gmbh Reduzieren von Rohren über einem abgesetzten Dorn zur Herstellung von Hohlwellen mit Hinterschnitt in einer Operation
JP5435190B2 (ja) * 2007-03-30 2014-03-05 日立オートモティブシステムズ株式会社 管体の加工方法及びシリンダ装置の製造方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5797834A (en) * 1980-12-08 1982-06-17 Toshiba Corp Manufacture of nozzle body
JPS6263105A (ja) * 1985-09-13 1987-03-19 Toyota Motor Corp ダイレクト式動弁系用バルブリフタ
JPH03253708A (ja) * 1990-03-05 1991-11-12 Sumitomo Electric Ind Ltd 内燃機関用バルブガイド
JPH0921730A (ja) * 1995-07-07 1997-01-21 Olympus Optical Co Ltd 医療用分析機の分注ノズル洗浄装置
JP2000008132A (ja) * 1998-06-23 2000-01-11 Nippon Piston Ring Co Ltd 内燃機関用高シリコンアルミニウム合金製バルブガイド

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