JPS6411096B2 - - Google Patents
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- JPS6411096B2 JPS6411096B2 JP27212984A JP27212984A JPS6411096B2 JP S6411096 B2 JPS6411096 B2 JP S6411096B2 JP 27212984 A JP27212984 A JP 27212984A JP 27212984 A JP27212984 A JP 27212984A JP S6411096 B2 JPS6411096 B2 JP S6411096B2
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Landscapes
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Description
本発明はカラーテレビ用受像管に用いられるシ
ヤドウマスク材及びシヤドウマスクに関する。 従来、カラーテレビ受像管用シヤドウマスクと
しては低炭素リムド冷延鋼板や低炭素Alキルド
鋼が用いられているが、これらの材料より低熱膨
張特性を有しているFe―Ni系アンバー合金の使
用が提案され、工業上の使用も試みられている。 カラー受像管を動作させた際、シヤドウマスク
の開孔を通過する電子ビームは全体の1/3以下で
あり、残りの電子ビームはシヤドウマスクに射突
してシヤドウマスクは時として80℃にも達する程
加熱される。この際、熱膨張による色純度の低下
が生じるわけであるが、Fe―Ni系アンバー合金
の使用により、この熱膨が軽減されるというもの
である。 しかし、このFe―Ni系アンバ合金もシヤドウ
マスク材として、全ての条件を具備しているとは
言い難い。 その1つがプレス成型マスクの座屈現象であ
る。一般にシヤドウマスクの製造方法は、素材を
エツチング穿孔後、焼鈍、プレス成型という工程
を経てブラウン管に組立てられるのであるが、プ
レス成型性を付与する焼鈍において、Fe―Ni系
アンバー合金はAlキルド鋼やリムド鋼と焼鈍軟
化挙動が異なるため、十分なプレス成型を付与す
るためには1000℃以上の高温での焼鈍を施す必要
がある。一方、この焼鈍により結晶粒は粗大化し
てしまい、その結果、プレス成型後のマスク中央
部の腰が弱くなり、組立て時のわずかな衝撃や応
力で座屈を生じてしまう。この耐座屈性を改善す
るためには、十分なプレス成型性を付与するため
の焼鈍後においても結晶粒が細かいことが重要で
ある。また、この際プレス成型性に関しては25
Kg/mm2以下の耐力であることが望まれていた。 本発明者らは種々の研究を重ねた結果、Fe―
Ni系アンバー合金の持つ2.0×10-6/℃以下とい
う低熱膨張性を大きく損うことなく、プレス成型
前の焼鈍により十分な成型性を付与しながらも結
晶粒の粗大化を防止したシヤドウマスク材を開発
したものであり、その要旨とするところは重量%
でC0.10%以下、Si0.30%以下、Al0.30%以下、
Mn0.1〜1.0%、Ni34.0〜38.0%、さらにTi、Zr、
B、Mo、Nb、N、P、Cuのうち1種又は2種
以上を合計で0.01〜1.0含み、残部Fe及び不可避
的不純物からなるシヤドウマスク材並びに前記成
分において、さらに結晶粒度番号5.0以上の結晶
粒度を有するシヤドウマスクにある。 次に本発明における成分の限定理由を述べる。 C;Cが0.10%を超えると鉄炭化物の生成が著し
く、エツチング穿孔性を害しシヤドウマスク材
として適さない。また、熱膨張係数も高くな
り、合金の硬さが著しく増すため同一の焼鈍で
は十分なプレス成型性を付与することが難し
い。よつてCは0.10%以下とする。 Si;Siは脱酸目的で添加するものであるが、0.30
%を超えて含有すると合金の硬さが著しく増
し、その結果、十分なプレス成型性が得られな
い。よつてSiは0.30%以下とする。 Al;AlもSiと同様に脱酸目的で添加するものあ
り、0.30%を超えると焼鈍により十分なプレス
成型性を得ることができない。よつてその成分
範囲を0.30%以下とする。 Mn;Mnは脱酸目的及び熱間加工性を付与する
ために添加するが、0.1%より少ないと脱酸効
果が不十分あり、熱間加工性に劣る。1.0%を
超えて含有すると合金の硬さを増し、十分なプ
レス成型性が得られない。よつてその成分範囲
を0.1〜1.0%とする。 Ni;Niが34.0%より少ない又は38.0%より多いと
熱膨張係数が高くなる。よつてその成分範囲を
34.0〜38.0%とする。 Ti、Zr、B、Mo、Nb、N、P、Cu;これらの
元素のうち1種又は2種以上を結晶粒成長を遅
らせる目的でいれる。その効果の下限が0.01%
である。また1.0%を超えて含有すると熱膨張
係数を高くするうえに合金の硬さを増し、その
結果十分なプレス成型性が得られない。よつて
その成分範囲を0.01〜1.0%とする。 本発明合金を製造する方法として電気炉や転炉
で溶製後、炉外精錬により成分調整するも、
ESR等の2次精錬法を用いるも真空溶解法を用
いるも良い。鋳造は造塊法を用いるも生産性の点
から連続鋳造法を用いるも良い。 〔実施例〕 供試材は真空溶解後、鋳造―熱間圧延―酸洗―
冷間圧延―焼鈍―冷間圧延の工程で製造し板厚
0.15mmの冷延板としたものである。この供試材の
成分を第1表に示す。 この冷延板をシヤドウマスクに施される焼鈍工
程と同一の条件すなわち1100℃×10分の水素焼鈍
を行い、30〜100℃における熱膨張係数、0.2%耐
力及び結晶粒度を測定し、第1表に併記した。 この第1表から明らかな様に本発明合金A〜N
は30〜100℃の熱膨張係数が2.0×10-6/℃以下、
耐力が25Kg/mm2以下であり、しかも結晶粒度が
5.0より細粒となつており良好な熱膨張特性プレ
ス成型性及び耐座屈性を有している。比較合金O
は従来のFe―Ni系アンバー合金であり、焼鈍後
の結晶粒度が3.0と粗大化しており、座屈の発生
が考えられる。比較合金P、Q、R、Sは各々、
C、Si、Al、Mnが高く、その結果、焼鈍の耐力
の低下が十分でなく良好なプレス成型性を有して
いるとはいえない。比較合金T、UはNiの含有
量が成分範囲をはずれているために熱膨張係数が
倍以上になつている。比較合金V、W、X、Yは
添加成分の合計の添加量が1.0%を超えており、
焼鈍後の耐力が高くプレス成型性に劣る。比較合
金ZはTiの添加量が十分でなく、焼鈍後の結晶
粒が粗大化している。
ヤドウマスク材及びシヤドウマスクに関する。 従来、カラーテレビ受像管用シヤドウマスクと
しては低炭素リムド冷延鋼板や低炭素Alキルド
鋼が用いられているが、これらの材料より低熱膨
張特性を有しているFe―Ni系アンバー合金の使
用が提案され、工業上の使用も試みられている。 カラー受像管を動作させた際、シヤドウマスク
の開孔を通過する電子ビームは全体の1/3以下で
あり、残りの電子ビームはシヤドウマスクに射突
してシヤドウマスクは時として80℃にも達する程
加熱される。この際、熱膨張による色純度の低下
が生じるわけであるが、Fe―Ni系アンバー合金
の使用により、この熱膨が軽減されるというもの
である。 しかし、このFe―Ni系アンバ合金もシヤドウ
マスク材として、全ての条件を具備しているとは
言い難い。 その1つがプレス成型マスクの座屈現象であ
る。一般にシヤドウマスクの製造方法は、素材を
エツチング穿孔後、焼鈍、プレス成型という工程
を経てブラウン管に組立てられるのであるが、プ
レス成型性を付与する焼鈍において、Fe―Ni系
アンバー合金はAlキルド鋼やリムド鋼と焼鈍軟
化挙動が異なるため、十分なプレス成型を付与す
るためには1000℃以上の高温での焼鈍を施す必要
がある。一方、この焼鈍により結晶粒は粗大化し
てしまい、その結果、プレス成型後のマスク中央
部の腰が弱くなり、組立て時のわずかな衝撃や応
力で座屈を生じてしまう。この耐座屈性を改善す
るためには、十分なプレス成型性を付与するため
の焼鈍後においても結晶粒が細かいことが重要で
ある。また、この際プレス成型性に関しては25
Kg/mm2以下の耐力であることが望まれていた。 本発明者らは種々の研究を重ねた結果、Fe―
Ni系アンバー合金の持つ2.0×10-6/℃以下とい
う低熱膨張性を大きく損うことなく、プレス成型
前の焼鈍により十分な成型性を付与しながらも結
晶粒の粗大化を防止したシヤドウマスク材を開発
したものであり、その要旨とするところは重量%
でC0.10%以下、Si0.30%以下、Al0.30%以下、
Mn0.1〜1.0%、Ni34.0〜38.0%、さらにTi、Zr、
B、Mo、Nb、N、P、Cuのうち1種又は2種
以上を合計で0.01〜1.0含み、残部Fe及び不可避
的不純物からなるシヤドウマスク材並びに前記成
分において、さらに結晶粒度番号5.0以上の結晶
粒度を有するシヤドウマスクにある。 次に本発明における成分の限定理由を述べる。 C;Cが0.10%を超えると鉄炭化物の生成が著し
く、エツチング穿孔性を害しシヤドウマスク材
として適さない。また、熱膨張係数も高くな
り、合金の硬さが著しく増すため同一の焼鈍で
は十分なプレス成型性を付与することが難し
い。よつてCは0.10%以下とする。 Si;Siは脱酸目的で添加するものであるが、0.30
%を超えて含有すると合金の硬さが著しく増
し、その結果、十分なプレス成型性が得られな
い。よつてSiは0.30%以下とする。 Al;AlもSiと同様に脱酸目的で添加するものあ
り、0.30%を超えると焼鈍により十分なプレス
成型性を得ることができない。よつてその成分
範囲を0.30%以下とする。 Mn;Mnは脱酸目的及び熱間加工性を付与する
ために添加するが、0.1%より少ないと脱酸効
果が不十分あり、熱間加工性に劣る。1.0%を
超えて含有すると合金の硬さを増し、十分なプ
レス成型性が得られない。よつてその成分範囲
を0.1〜1.0%とする。 Ni;Niが34.0%より少ない又は38.0%より多いと
熱膨張係数が高くなる。よつてその成分範囲を
34.0〜38.0%とする。 Ti、Zr、B、Mo、Nb、N、P、Cu;これらの
元素のうち1種又は2種以上を結晶粒成長を遅
らせる目的でいれる。その効果の下限が0.01%
である。また1.0%を超えて含有すると熱膨張
係数を高くするうえに合金の硬さを増し、その
結果十分なプレス成型性が得られない。よつて
その成分範囲を0.01〜1.0%とする。 本発明合金を製造する方法として電気炉や転炉
で溶製後、炉外精錬により成分調整するも、
ESR等の2次精錬法を用いるも真空溶解法を用
いるも良い。鋳造は造塊法を用いるも生産性の点
から連続鋳造法を用いるも良い。 〔実施例〕 供試材は真空溶解後、鋳造―熱間圧延―酸洗―
冷間圧延―焼鈍―冷間圧延の工程で製造し板厚
0.15mmの冷延板としたものである。この供試材の
成分を第1表に示す。 この冷延板をシヤドウマスクに施される焼鈍工
程と同一の条件すなわち1100℃×10分の水素焼鈍
を行い、30〜100℃における熱膨張係数、0.2%耐
力及び結晶粒度を測定し、第1表に併記した。 この第1表から明らかな様に本発明合金A〜N
は30〜100℃の熱膨張係数が2.0×10-6/℃以下、
耐力が25Kg/mm2以下であり、しかも結晶粒度が
5.0より細粒となつており良好な熱膨張特性プレ
ス成型性及び耐座屈性を有している。比較合金O
は従来のFe―Ni系アンバー合金であり、焼鈍後
の結晶粒度が3.0と粗大化しており、座屈の発生
が考えられる。比較合金P、Q、R、Sは各々、
C、Si、Al、Mnが高く、その結果、焼鈍の耐力
の低下が十分でなく良好なプレス成型性を有して
いるとはいえない。比較合金T、UはNiの含有
量が成分範囲をはずれているために熱膨張係数が
倍以上になつている。比較合金V、W、X、Yは
添加成分の合計の添加量が1.0%を超えており、
焼鈍後の耐力が高くプレス成型性に劣る。比較合
金ZはTiの添加量が十分でなく、焼鈍後の結晶
粒が粗大化している。
【表】
鋼のオーステナイト結晶粒度試験方法に準
ず。
ず。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量%でC0.10%以下、Si0.30%以下、
Al0.30%以下、Mn0.1〜1.0%、Ni34.0〜38.0%、
さらにTi、Zr、B、Mo、Nb、N、P、Cuのう
ち1種又は2種以上を合計で0.01〜1.0%含み、
残部Fe及びその他不可避的不純物からなるシヤ
ドウマスク材。 2 重量%でC0.10%以下、Si0.30%以下、
Al0.30%以下、Mn0.1〜1.0%、Ni34.0〜38.0%、
さらにTi、Zr、B、Mo、Nb、N、P、Cuのう
ち1種又は2種以上を合計で0.01〜1.0%含み、
残部Fe及びその他不可避的不純物からなり、結
晶粒度番号が5.0以上の結晶粒度を有するシヤド
ウマスク。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27212984A JPS61149461A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | シヤドウマスク材及びシヤドウマスク |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27212984A JPS61149461A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | シヤドウマスク材及びシヤドウマスク |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61149461A JPS61149461A (ja) | 1986-07-08 |
JPS6411096B2 true JPS6411096B2 (ja) | 1989-02-23 |
Family
ID=17509490
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27212984A Granted JPS61149461A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | シヤドウマスク材及びシヤドウマスク |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61149461A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4816216A (en) * | 1985-11-29 | 1989-03-28 | Olin Corporation | Interdiffusion resistant Fe--Ni alloys having improved glass sealing |
US4905074A (en) * | 1985-11-29 | 1990-02-27 | Olin Corporation | Interdiffusion resistant Fe-Ni alloys having improved glass sealing property |
JP2000017393A (ja) * | 1998-04-30 | 2000-01-18 | Dainippon Printing Co Ltd | カラ―ブラウン管用シャドウマスク |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1411693A (en) * | 1973-05-04 | 1975-10-29 | Int Nickel Ltd | Low expansion alloys |
JPS5068650A (ja) * | 1973-10-19 | 1975-06-09 | ||
JPS5152922A (en) * | 1974-11-06 | 1976-05-11 | Nisshin Steel Co Ltd | Netsukankakoseino sugureta ko niife gokin |
JPS5347998A (en) * | 1976-10-13 | 1978-04-28 | Toshiba Corp | Magnetic alloy for magnetic shielding |
JPS53146915A (en) * | 1977-05-02 | 1978-12-21 | Hitachi Metals Ltd | Alloy for sealing soft glass |
JPS5524930A (en) * | 1978-08-07 | 1980-02-22 | Kansai Electric Power Co Inc:The | High-strength and low-expansion alloy |
JPS55131155A (en) * | 1979-04-02 | 1980-10-11 | Daido Steel Co Ltd | High strength low thermal expansion alloy |
JPS55152153A (en) * | 1979-05-15 | 1980-11-27 | Nisshin Steel Co Ltd | Invar alloy having good welding property |
JPS5644749A (en) * | 1979-09-21 | 1981-04-24 | Kawasaki Steel Corp | Fe-ni invar alloy of low thermal expansion having excellent resistance to weld high temperature crack |
JPS5645989A (en) * | 1979-09-25 | 1981-04-25 | Suzuki Sogyo Kk | Manufacture of briquette |
JPS5715656A (en) * | 1980-06-23 | 1982-01-27 | Toyoda Mach Works Ltd | Rotary indexing unit |
JPS5729557A (en) * | 1980-07-26 | 1982-02-17 | Nisshin Steel Co Ltd | Improved invar alloy |
JPS5735260A (en) * | 1980-08-11 | 1982-02-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Air conditioning equipment |
JPS5934225B2 (ja) * | 1981-06-15 | 1984-08-21 | 川崎製鉄株式会社 | 耐溶接高温割れ性に優れたFe−Ni系低熱膨張アンバ−型合金 |
JPS57207160A (en) * | 1981-06-17 | 1982-12-18 | Kawasaki Steel Corp | Low thermal expansion invar type fe-ni alloy with superior rust resistance |
JPS5881926A (ja) * | 1981-11-07 | 1983-05-17 | Toyo Kohan Co Ltd | シヤドウマスク用素材の製造法 |
JPS5927435A (ja) * | 1982-08-05 | 1984-02-13 | Toshiba Corp | カラ−受像管 |
JPS5959861A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-05 | Toshiba Corp | 管内部品 |
JPH0245691B2 (ja) * | 1982-12-15 | 1990-10-11 | Kawasaki Steel Co | Shadomasukugenbannoseizohoho |
JPS59200271A (ja) * | 1983-04-27 | 1984-11-13 | Ricoh Co Ltd | 複写装置における記録紙排紙方法 |
JPS60159157A (ja) * | 1984-01-30 | 1985-08-20 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 熱間加工性のすぐれたFe−Νi合金 |
JPS6164853A (ja) * | 1984-09-06 | 1986-04-03 | Toshiba Corp | 管内部品用素材とその製造方法 |
-
1984
- 1984-12-25 JP JP27212984A patent/JPS61149461A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS61149461A (ja) | 1986-07-08 |
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