JPS61149461A - シヤドウマスク材及びシヤドウマスク - Google Patents

シヤドウマスク材及びシヤドウマスク

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JPS61149461A
JPS61149461A JP27212984A JP27212984A JPS61149461A JP S61149461 A JPS61149461 A JP S61149461A JP 27212984 A JP27212984 A JP 27212984A JP 27212984 A JP27212984 A JP 27212984A JP S61149461 A JPS61149461 A JP S61149461A
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JP
Japan
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shadow mask
alloy
annealing
less
thermal expansion
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Morinori Kamio
守則 神尾
Norio Yuki
典夫 結城
Masahiro Tsuji
正博 辻
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Eneos Corp
Original Assignee
Nippon Mining Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はカラーテレビ用受像管に用いられるシャドウマ
スク材及びシャドウマスクに関する。
従来、カラーテレビ受像管用シャドウマスクとしては低
炭素リムド冷延鋼板や低炭素Ａ１キルド鋼が用いられて
いるが、これらの材料より低熱膨張特性を有しているＩ
ｒｅ−Ｎｉ系アンバー合金の使用が提案され、工業上の
使用も試みられている。
カラー受像管を動作させた際、シャドウマスクの開孔を
通過する電子ビームは全体のＡ以下であシ、残シの電子
ビームはシャドウマスクに射突してシャドウマスクは時
として８０℃にも達する程加熱される。この際、熱膨張
による色純度の低下が生じるわけであるが、　　Ｆｅ−
Ｎｉ系アンバー合金の使用によシ、この熱膨張が軽減さ
れるというものである。
しかし、このＦｅ−Ｎｉ系アンバー合金もシャドウマス
ク材として、全ての条件を具備しているとは言い難い。
その１つがプレス成型マスクの座屈現象である。一般に
シャドウマスクの製造方法は、素材を工、チング穿孔後
、焼鈍、プレス成型という工程を経てブラウン管に組立
てられるのであるが、プレス成型性を付与する焼鈍にお
いてＦｅ−Ｎｉ系アンバー合金はＡ１キルド鋼やリムド
鋼と焼鈍軟化挙動が異なるため、十分なプレス成型性を
付与するためには１０００℃以上の高温での焼鈍を施す
必要がある。一方、この焼鈍によシ結晶粒は粗大化して
しまい、その結果、プレス成型後のマスク中央部の腰が
弱くな９９組立て時のわずかな衝撃や応力で座屈を生じ
てしまう。この耐座屈性を改善するためには、十分なプ
レス成型性を付与するための焼鈍後においても結晶粒が
細かいことが重要である。また。
この際プレス成型性に関しては２５（／−以下の耐力で
あることが望まれていた。
本発明者らは種々の研究を重ねた結果、　Ｆｅ−Ｎｉ系
アンバー合金の持つＺＯＸ１０″／℃以下という低熱膨
張性を大きく損うことなく、プレス成を前の焼鈍によシ
十分な成型性を付与しながらも結晶粒の粗大化を防止し
たシャドウマスク材を開発したものであシ、その要旨と
するところは重量係でＯｎ、１０チ以下、５ｉ（１３０
チ以下。
Ａ１（１３０％以下、　　ＭｎＱ、１〜１．Ｃ１、Ｎｉ
　３４．０〜３＆０１゜さらにＴｉ、　Ｚｒ、Ｂ、Ｍｏ
、　Ｎｂ、　Ｎ、　Ｐ、　Ｃｕのうち１種又は２種以上
を合計でｃＬ０１〜１．０含み、残部Ｆｅ及び不可避的
不純物からなるシャドウマスク材並びに前記成分におい
て、さらに結晶粒度番号５．０以上の結晶粒度を有する
シャドウマスクにある。
次に本発明における成分の限定理由を述べる。
Ｃ：Ｃがα１０チを超えると鉄炭化物の生成が著しく、
エツチング穿孔性を害しシャドウマスク材として適さな
い。また、熱膨張係数も高くなシ９合金の硬さが著しく
増すため同一の焼鈍では十分なプレス成型性を付与する
ことが難しい。よってＣは（１）０％以下とする。
Ｓｌ：８１は脱酸目的で添加するものであるが１部Ｏｓ
ｔ超えて含有すると合金の硬さが著しく増し、その結果
、十分なプレス成型性が得られない。よってＳｌはα３
０１〜１．０％以下とする、Ａｍ：　ＡｌもＳｌと同様
に脱酸目的で添加するものであｆｉ、（１３０％を超え
ると焼鈍により十分なプレス成型性を得ることができな
い。よってその成分範囲をα３０９Ｇ以下とする。
Ｍｎ：　Ｍｎは脱酸目的及び熱間加工性を付与するため
に添加するが、α１噂よシ少ないと脱酸効果が不十分で
あ、シ、熱間加工性に劣る。１．０−ヲ超えて含有する
と合金の硬さを増し、十分なプレス成型性が得られない
。よってその成分範囲を１）〜１．０チとする。
Ｎ１；　Ｎ１カｓ　４．　Ｏｓ　ヨＦ）少ない又は３ａ
Ｏ＊よシ多いと熱膨張係数が高くなる。よってその成分
範囲を５４．０〜３ａＯ優とする。
Ｔｉ、Ｚｒ、Ｂ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕ　：　　こ
れらの元素のうち１ｓｉ又は２種以上を結晶粒成長を遅
らせる目的でいれる。その効果の下限が［ＬＯ１％であ
る。また１、　０−を越えて含有すると熱膨張係数を高
くするうえに合金の硬さを増し、その結果十分なプレス
成型性が得られない。工ってその成分範囲をα０１〜１
．　Ｏｍとする。
本発明合金を鋳造する方法として電気炉や転炉で溶製後
、炉外精錬によシ成分調整するも。
ＫＳＲ等の２次精錬法を用いるも真空溶解法を用いるも
良い。鋳造は造塊法を用いるも生産性の点から連続鋳造
法を用いるも良い。
〔実施例〕
供試材は真空溶解後、鋳造−熱間圧延一酸洗−冷間圧延
−焼鈍−冷間圧延の工程で製造し板厚Ｑ、１５ｍの冷延
板としたものである。この供試材の成分を第１表に示す
。
この冷延板をシャドウマスクに施される焼鈍工程と同一
の条件すなわち１）００℃×１０分の水素焼鈍を行い、
３０〜１００℃における熱膨張係数、α２チ耐力及び結
晶粒度を測定し、第１表に併記した。
この第１表から明らかな様に本発明合金Ａ〜Ｎは３０〜
１００℃の熱膨張係数が２．０Ｘ１０−’／℃以下、耐
力が２５−／−以下であシ、シかも結晶粒度が５０よシ
細粒となっておシ良好な熱膨張特性プレス成型性及び耐
座屈性を有している。
比較合金０は従来のＦｅ−Ｎｉ系アンバー合金であシ、
焼鈍後の結晶粒度が五〇と粗大化しており。
座屈の発生が考えられる。比較合金Ｐ、　Ｑ、、　Ｒ，
Ｓは各々、　　Ｃ！、　Ｓｉ、　Ａ１．　Ｍｎが高く、
その結果、焼鈍の耐力の低下が十分でなく良好なプレス
成型性を有しているとはいえない。比較合金Ｔ、ＵはＮ
１の含有量が成分範囲をはずれているために熱膨張係数
が倍以上になっている。比較合金Ｖ、　Ｗ。
Ｘ、Ｙは添加成分の合計の添加量が１．０−を超えてお
９．焼鈍後の耐力が高くプレス成型性に劣る。比較合金
２はＴ１の添加量が十分でなく。
焼鈍後の結晶粒が粗大化している。
以下余白

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）重量％でＣ０．１０％以下、Ｓｉ０．３０％以下
    、Ａｌ０．３０％以下、Ｍｎ０．１〜１．０％、Ｎｉ３
    ４．０〜３８．０％、さらにＴｉ、Ｚｒ、Ｂ、Ｍｏ、Ｎ
    ｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕのうち１種又は２種以上を合計で０．
    ０１〜１．０％含み、残部Ｆｅ及びその他不可避的不純
    物からなるシャドウマスク材。
  2. （２）重量％でＣ０．１０％以下、Ｓｉ０．３０％以下
    、Ａｌ０．３０％以下、Ｍｎ０．１〜１．０％、Ｎｉ３
    ４．０〜３８．０％、さらにＴｉ、Ｚｒ、Ｂ、Ｍｏ、Ｎ
    ｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕのうち１種又は２種以上を合計で０．
    ０１〜１．０％含み、残部Ｆｅ及びその他不可避的不純
    物からなり、結晶粒度番号が５．０以上の結晶粒度を有
    するシャドウマスク。
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