JPS6335755A - シヤドウマスク材及びシヤドウマスク - Google Patents
シヤドウマスク材及びシヤドウマスクInfo
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- JPS6335755A JPS6335755A JP17764686A JP17764686A JPS6335755A JP S6335755 A JPS6335755 A JP S6335755A JP 17764686 A JP17764686 A JP 17764686A JP 17764686 A JP17764686 A JP 17764686A JP S6335755 A JPS6335755 A JP S6335755A
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- annealing
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Landscapes
- Electrodes For Cathode-Ray Tubes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はカラーテレビ用受像管に用いられるシャドウマ
スク材及びシャドウマスクに関する。
スク材及びシャドウマスクに関する。
従来、カラーテレビ受像管用シャドウマスクとしては低
炭素リムド冷延鋼板や低炭素Ａｌキルド鋼が用いられて
いるが、これらの材料より低熱膨張特性を有しているＦ
ｅ−Ｎｉ系アンバー合金の使用が提案され、工業上の使
用も試みられている。
炭素リムド冷延鋼板や低炭素Ａｌキルド鋼が用いられて
いるが、これらの材料より低熱膨張特性を有しているＦ
ｅ−Ｎｉ系アンバー合金の使用が提案され、工業上の使
用も試みられている。
カラーテレビ受像管を動作させた際、シャドウマスクの
開孔を通過する電子ビームは全体の１／３以下であり、
残りの電子ビームはシャドウマスクに射突してシャドウ
マスクは時として８０℃にも達する程加熱される。この
際、熱膨張による色純度の低下が生じるわけであるが、
Ｆｅ−Ｎｉ系アンバー合金の使用により、この熱膨張が
軽減されるというものである。
開孔を通過する電子ビームは全体の１／３以下であり、
残りの電子ビームはシャドウマスクに射突してシャドウ
マスクは時として８０℃にも達する程加熱される。この
際、熱膨張による色純度の低下が生じるわけであるが、
Ｆｅ−Ｎｉ系アンバー合金の使用により、この熱膨張が
軽減されるというものである。
しかし、このＦｅ−Ｎｉ系アンバー合金もシャドウマス
ク材として、全ての条件を具備しているとは言い難い。
ク材として、全ての条件を具備しているとは言い難い。
その１つがプレス成型マスクの座屈現象である。
一般にシャドウマスクの製造方法は、素材をエツチング
穿孔後、焼鈍、プレス成型という工程を経てブラウン管
に組立てられるのであるが、プレス成型性を付与する焼
鈍においてＦｅ−Ｎｉ系アンバー合金はＡｌキルド鋼や
リムド鋼と焼鈍軟化挙動が異なるため、十分なプレス成
型性を付与するためには１０００℃以上の高温での焼鈍
を施す必要がある。一方、この焼鈍により結晶粒は粗大
化してしまい、その結果、プレス成型後のマスク中央部
の腰が弱くなり、組立て時のわずかな衝撃や応力で座屈
を生じてしまう。この耐座屈性を改善するためには、十
分なプレス成型性を付与するための焼鈍後においても結
晶粒が細かいことが重要である。また、この際プレス成
型性に関しては２５ ｋｇ ／ ｍ”以下の耐力である
ことが望まれていた。
穿孔後、焼鈍、プレス成型という工程を経てブラウン管
に組立てられるのであるが、プレス成型性を付与する焼
鈍においてＦｅ−Ｎｉ系アンバー合金はＡｌキルド鋼や
リムド鋼と焼鈍軟化挙動が異なるため、十分なプレス成
型性を付与するためには１０００℃以上の高温での焼鈍
を施す必要がある。一方、この焼鈍により結晶粒は粗大
化してしまい、その結果、プレス成型後のマスク中央部
の腰が弱くなり、組立て時のわずかな衝撃や応力で座屈
を生じてしまう。この耐座屈性を改善するためには、十
分なプレス成型性を付与するための焼鈍後においても結
晶粒が細かいことが重要である。また、この際プレス成
型性に関しては２５ ｋｇ ／ ｍ”以下の耐力である
ことが望まれていた。
本発明者らは種々の研究を重ねた結果、Ｆｅ−Ｎｉ系ア
ンバー合金の持ツ２．Ｏｘ １０−／’Ｃ以下という低
熱膨張性を大きく損うことなく、プレス成型前の焼鈍に
より十分な成型性を付与しながらも結晶粒の粗大化を防
止したシャドウマスク材を開発したものであり、その要
旨とするところは重量％でＣ０，１０％以下、Ｓ ｉ
０．３０％以下、Ａ ｌ ０．３０％以下、Ｍ ｎ ０
、１〜１ 、０％、Ｎｉ３４．０〜３８．０％、Ｖ
Ｏ，０１−１，０％、さらにＴｉ、Ｚｒ、Ｂ、Ｍ０．Ｎ
ｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕのうち１種又は２種以上を合計で０．
０１〜１．０％含み、残部Ｆｅ及びその他不可避的不純
物からなるシャドウマスク材及び重量％でＣ０，１０％
以下、Ｓ ｉ ０．３０％以下、Ａ １０．３０ ％以
下、Ｍ ｎ ０ 、１〜１ 、０％、Ｎｉ３４．０〜３
８．０％、■ ０．０１〜１．０％、さらにＴｉ、Ｚｒ
、Ｂ、Ｍ０．Ｎｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕのうち１種又は２種以
上を合計で０．０１〜１．０％含み、残部Ｆｅ及びその
他不可避的不純物からなり、かつＶ／Ｃが１．５以上の
関係を満たすシャドウマスク材及び重量％でＣＯ，１０
％以下、Ｓ ｉ ０．３０％以下、Ａ ｌ ０．３０％
以下、Ｍ ｎ Ｏ、Ｌ 〜１ 、０％、 Ｎｉ３４．０
〜３８．０％、Ｖ０．０１〜１．０％、さらにＴｉ、Ｚ
ｒ、Ｂ、Ｍ０．Ｎｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕのうち１種又は２種
以上を合計で０．０１〜１．０％含み、残部Ｆｅ及びそ
の他不可避的不純物からなり、かつＶ／Ｃが１．５以上
の関係を満たすとともにバナジウムカーバイド群の大き
さが５０μｍ以下であるシャドウマスク材並びに前記シ
ャドウマスク材からなるシャドウマスクに関する。
ンバー合金の持ツ２．Ｏｘ １０−／’Ｃ以下という低
熱膨張性を大きく損うことなく、プレス成型前の焼鈍に
より十分な成型性を付与しながらも結晶粒の粗大化を防
止したシャドウマスク材を開発したものであり、その要
旨とするところは重量％でＣ０，１０％以下、Ｓ ｉ
０．３０％以下、Ａ ｌ ０．３０％以下、Ｍ ｎ ０
、１〜１ 、０％、Ｎｉ３４．０〜３８．０％、Ｖ
Ｏ，０１−１，０％、さらにＴｉ、Ｚｒ、Ｂ、Ｍ０．Ｎ
ｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕのうち１種又は２種以上を合計で０．
０１〜１．０％含み、残部Ｆｅ及びその他不可避的不純
物からなるシャドウマスク材及び重量％でＣ０，１０％
以下、Ｓ ｉ ０．３０％以下、Ａ １０．３０ ％以
下、Ｍ ｎ ０ 、１〜１ 、０％、Ｎｉ３４．０〜３
８．０％、■ ０．０１〜１．０％、さらにＴｉ、Ｚｒ
、Ｂ、Ｍ０．Ｎｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕのうち１種又は２種以
上を合計で０．０１〜１．０％含み、残部Ｆｅ及びその
他不可避的不純物からなり、かつＶ／Ｃが１．５以上の
関係を満たすシャドウマスク材及び重量％でＣＯ，１０
％以下、Ｓ ｉ ０．３０％以下、Ａ ｌ ０．３０％
以下、Ｍ ｎ Ｏ、Ｌ 〜１ 、０％、 Ｎｉ３４．０
〜３８．０％、Ｖ０．０１〜１．０％、さらにＴｉ、Ｚ
ｒ、Ｂ、Ｍ０．Ｎｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕのうち１種又は２種
以上を合計で０．０１〜１．０％含み、残部Ｆｅ及びそ
の他不可避的不純物からなり、かつＶ／Ｃが１．５以上
の関係を満たすとともにバナジウムカーバイド群の大き
さが５０μｍ以下であるシャドウマスク材並びに前記シ
ャドウマスク材からなるシャドウマスクに関する。
次に本発明における成分の限定理由を述べる。
Ｃ； Ｃが０．１０％を超えると鉄炭化物の生成が著し
く、エツチング穿孔性を害しシャドウマスク材として適
さない。また、熱膨張係数も高くなり、合金の硬さが著
しく増すため同一の焼鈍では十分なプレス成型性を付与
することがましい。よってＣは０．１０％以下とする。
く、エツチング穿孔性を害しシャドウマスク材として適
さない。また、熱膨張係数も高くなり、合金の硬さが著
しく増すため同一の焼鈍では十分なプレス成型性を付与
することがましい。よってＣは０．１０％以下とする。
ｓｉ： ｓｉは脱酸目的で添加するものであるが、０
．３０％を超えて含有すると合金の硬さが著しく増し、
その結果、十分なプレス成型性が得られない。よってＳ
ｉは０．３０％以下とする。
．３０％を超えて含有すると合金の硬さが著しく増し、
その結果、十分なプレス成型性が得られない。よってＳ
ｉは０．３０％以下とする。
Ａｌ； ＡｌもＳｉと同様に脱酸目的で添加するもの
であり、０．３０％を超えると焼鈍により十分なプレス
成型性を得ることができない。よってその成分範囲を０
．３０％以下とする。
であり、０．３０％を超えると焼鈍により十分なプレス
成型性を得ることができない。よってその成分範囲を０
．３０％以下とする。
Ｍｎ；Ｍｎは脱酸目的及び熱間加工性を付与するために
添加するが、０．１％より少ないと脱酸効果が不十分で
あり、熱間加工性に劣る。
添加するが、０．１％より少ないと脱酸効果が不十分で
あり、熱間加工性に劣る。
１．０％を超えて含有すると合金の硬さを増し、十分な
プレス成型性が得られない。よってその成分範囲を０．
１〜１．０％とする。
プレス成型性が得られない。よってその成分範囲を０．
１〜１．０％とする。
Ｎｉ； Ｎｉが３４．０％より少ない又は３８．０％よ
り多いと熱膨張係数が高くなる。よってその成分範囲を
３４．０〜３８．０％とする６■； ■は炭化物を形成
しやすい元素であり、■を添加することによって固溶Ｃ
と結びつきバナジウムカーバイドを形成する。その結果
、固溶Ｃ量が減少することによってＣの固溶強化の度合
が弱まり耐力が低下し、プレス成型性が向上する・また
、プレス成型後は、バナジウムカーバイドの分散強化に
より腰が強くなり耐座屈性が向上する。しかし、これら
の効果は０．０１％未満では認められず、１．０％を超
えると逆にプレス成型性が劣化するなど加工性に劣り、
また熱膨張係数も大きくなるので、成分範囲を０．０１
〜１．０％とする。
り多いと熱膨張係数が高くなる。よってその成分範囲を
３４．０〜３８．０％とする６■； ■は炭化物を形成
しやすい元素であり、■を添加することによって固溶Ｃ
と結びつきバナジウムカーバイドを形成する。その結果
、固溶Ｃ量が減少することによってＣの固溶強化の度合
が弱まり耐力が低下し、プレス成型性が向上する・また
、プレス成型後は、バナジウムカーバイドの分散強化に
より腰が強くなり耐座屈性が向上する。しかし、これら
の効果は０．０１％未満では認められず、１．０％を超
えると逆にプレス成型性が劣化するなど加工性に劣り、
また熱膨張係数も大きくなるので、成分範囲を０．０１
〜１．０％とする。
なお、■の添加量はＣ含有量によってさらに適正な範囲
があり、それは次式によって示される。
があり、それは次式によって示される。
Ｖ／Ｃ≧ １．５
Ｖ／Ｃが１．５未満ではＣ量に対してｖＭが不十分なた
め、固溶Ｃ量の減少が不十分であり、■添加の十分な効
果は得られない。
め、固溶Ｃ量の減少が不十分であり、■添加の十分な効
果は得られない。
また、バナジウムカーバイド群があまり大きくなり過ぎ
るとエツチング穿孔性を害するのでバナジウムカーバイ
ド群の大きさが５０μｍ以下であることが望ましい。
るとエツチング穿孔性を害するのでバナジウムカーバイ
ド群の大きさが５０μｍ以下であることが望ましい。
さらに、プレス成型前に施す焼鈍において、結晶粒度が
粒度番号で５．０より小さい、つまり粗大粒の場合、成
型されたマスクは腰が弱く座屈や共振現象が生じやすい
。したがって、結晶粒度は結晶粒度番号で５．０以上と
することが望ましい。
粒度番号で５．０より小さい、つまり粗大粒の場合、成
型されたマスクは腰が弱く座屈や共振現象が生じやすい
。したがって、結晶粒度は結晶粒度番号で５．０以上と
することが望ましい。
Ｔｉ、Ｚｒ、Ｂ、Ｍ０．Ｎｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕ ；これら
の元素のうち１種又は２種以上を結晶粒成長を遅らせプ
レス成型マスクの座屈現象を防止する目的でいれる。そ
の効果の下限が０．０１％である。また１、０％を超え
て含有すると熱膨張係数を高くするうえに合金の硬さを
増し、その結果十分なプレス成型性が得られない。よっ
てその成分範囲を０．０１〜１．０％とする。
の元素のうち１種又は２種以上を結晶粒成長を遅らせプ
レス成型マスクの座屈現象を防止する目的でいれる。そ
の効果の下限が０．０１％である。また１、０％を超え
て含有すると熱膨張係数を高くするうえに合金の硬さを
増し、その結果十分なプレス成型性が得られない。よっ
てその成分範囲を０．０１〜１．０％とする。
本発明合金を製造する方法として電気炉や転炉で溶製後
、炉外精練により成分調整するも、ＥＳＲ等の２次精錬
法を用いるも真空溶解法を用いるも良い。鋳造は造塊法
を用いるも生産性の点から連続鋳′？ｉ法を用いるも良
い。
、炉外精練により成分調整するも、ＥＳＲ等の２次精錬
法を用いるも真空溶解法を用いるも良い。鋳造は造塊法
を用いるも生産性の点から連続鋳′？ｉ法を用いるも良
い。
以下実施例により詳しく説明する。
実施例
供試材は真空溶解、鋳造後、鍛造、熱間圧延、酸洗、冷
間圧延、焼鈍、冷間圧延の工程で製造し、板厚０．１５
ｍｍの冷延板としたものである。この供試材の成分を第
１表に示す。また、この冷延板をエツチング、焼鈍、プ
レス成型しシャドウマスクとする際に調査した計時性及
び実際にブラウン管に組み込み評価した結果も第１表に
示す。
間圧延、焼鈍、冷間圧延の工程で製造し、板厚０．１５
ｍｍの冷延板としたものである。この供試材の成分を第
１表に示す。また、この冷延板をエツチング、焼鈍、プ
レス成型しシャドウマスクとする際に調査した計時性及
び実際にブラウン管に組み込み評価した結果も第１表に
示す。
第１表から明らかなように、本発明例は全ての特性に優
れている。これに対して比較例は成分が本発明範囲を外
れており、また、Ｖ／Ｃ、バナジウムカーバイド群の大
きさ、結晶粒度も本発明の規定から外れるものもあるた
め、プレス成型性が悪かったり、座屈を起こしたり、エ
ツチング性が悪かったり１色むらが発生したりする。
れている。これに対して比較例は成分が本発明範囲を外
れており、また、Ｖ／Ｃ、バナジウムカーバイド群の大
きさ、結晶粒度も本発明の規定から外れるものもあるた
め、プレス成型性が悪かったり、座屈を起こしたり、エ
ツチング性が悪かったり１色むらが発生したりする。
Claims (4)
- （１）重量％でＣ０．１０％以下、Ｓｉ０．３０％以下
、Ａｌ０．３０％以下、Ｍｎ０．１〜１．０％、Ｎｉ３
４．０〜３８．０％、Ｖ０．０１〜１．０％、さらにＴ
ｉ、Ｚｒ、Ｂ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕのうち１種又
は２種以上を合計で０．０１〜１．０％含み、残部Ｆｅ
及びその他不可避的不純物からなるシャドウマスク材。 - （２）重量％でＣ０．１０％以下、Ｓｉ０．３０％以下
、Ａｌ０．３０％以下、Ｍｎ０．１〜１．０％、Ｎｉ３
４．０〜３８．０％、Ｖ０．０１〜１．０％、さらにＴ
ｉ、Ｚｒ、Ｂ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕのうち１種又
は２種以上を合計で０．０１〜１．０％含み、残部Ｆｅ
及びその他不可避的不純物からなり、かつＶ／Ｃが１．
５以上の関係を満たすシャドウマスク材。 - （３）重量％でＣ０．１０％以下、Ｓｉ０．３０％以下
、Ａｌ０．３０％以下、Ｍｎ０．１〜１．０％、Ｎｉ３
４．０〜３８．０％、Ｖ０．０１〜１．０％、さらにＴ
ｉ、Ｚｒ、Ｂ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎ、Ｐ、Ｃｕのうち１種又
は２種以上を合計で０．０１〜１．０％含み、残部Ｆｅ
及びその他不可避的不純物からなり、かつＶ／Ｃが１．
５以上の関係を満たすとともにバナジウムカーバイド群
の大きさが５０μｍ以下であるシャドウマスク材。 - （４）結晶粒度番号が５．０以上の結晶粒度を有する特
許請求の範囲第（１）〜（３）項記載のシャドウマスク
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17764686A JPS6335755A (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | シヤドウマスク材及びシヤドウマスク |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17764686A JPS6335755A (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | シヤドウマスク材及びシヤドウマスク |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6335755A true JPS6335755A (ja) | 1988-02-16 |
Family
ID=16034631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17764686A Pending JPS6335755A (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | シヤドウマスク材及びシヤドウマスク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6335755A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07138705A (ja) * | 1993-11-18 | 1995-05-30 | Toyo Kohan Co Ltd | 加工性及び形状凍結性に優れたシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ金属板 |
-
1986
- 1986-07-30 JP JP17764686A patent/JPS6335755A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07138705A (ja) * | 1993-11-18 | 1995-05-30 | Toyo Kohan Co Ltd | 加工性及び形状凍結性に優れたシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ金属板 |
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