JPS62112759A - シヤドウマスク - Google Patents
シヤドウマスクInfo
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- JPS62112759A JPS62112759A JP60252061A JP25206185A JPS62112759A JP S62112759 A JPS62112759 A JP S62112759A JP 60252061 A JP60252061 A JP 60252061A JP 25206185 A JP25206185 A JP 25206185A JP S62112759 A JPS62112759 A JP S62112759A
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- JP
- Japan
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- shadow mask
- less
- grain size
- thermal expansion
- coefficient
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(目 的)
本発明はカラーテレビ用受像管に用いられるシャドウマ
スクに関する。
スクに関する。
(従来技術及び問題点)
一般にカラーテレビ受像管用シャドウマスク材には低炭
素ノムド冷延鋼板や低炭素Alキルド冷延鋼板が用いら
れているが、最近これらの材料より低熱膨張特性を有し
ているFe−Ni系アンバー合金が提案され、工業上の
使用も試みられている。
素ノムド冷延鋼板や低炭素Alキルド冷延鋼板が用いら
れているが、最近これらの材料より低熱膨張特性を有し
ているFe−Ni系アンバー合金が提案され、工業上の
使用も試みられている。
カラー受像管を動作させた際、シャドウマスクの開孔を
通過する電子ビームは全体の1/3以下であり、残りの
電子ビームはシャドウマスクに射突してシャドウマスク
は時として80℃にも達する程に加熱される。 この際
シャドウマスクの熱膨張によって色純度の低下が生じる
わけであるが。
通過する電子ビームは全体の1/3以下であり、残りの
電子ビームはシャドウマスクに射突してシャドウマスク
は時として80℃にも達する程に加熱される。 この際
シャドウマスクの熱膨張によって色純度の低下が生じる
わけであるが。
Fe−Ni系アンバー合金の使用によりこの熱膨張を軽
減しようというものである。
減しようというものである。
しかし、このFe−Ni系アンバー合金はプレス成型性
の悪さ、耐共振性の悪さと耐座屈性の悪さという欠点を
持っており、実用化の大きな障害となっている。
の悪さ、耐共振性の悪さと耐座屈性の悪さという欠点を
持っており、実用化の大きな障害となっている。
そこで9本発明者らはCrを含有させることによりプレ
ス成型性、耐共振性、耐座屈性を改善したF e −N
i −Cr系アンバー合金を発明した。
ス成型性、耐共振性、耐座屈性を改善したF e −N
i −Cr系アンバー合金を発明した。
ところが、このFe−Ni−Cr系アンバー合金はプレ
ス成型性、耐共振性、耐座屈性の点で著しい改善が見ら
れたが、熱膨張係数は従来のFe−Ni系アンバー合金
に比べて若干劣っていた。
ス成型性、耐共振性、耐座屈性の点で著しい改善が見ら
れたが、熱膨張係数は従来のFe−Ni系アンバー合金
に比べて若干劣っていた。
しかるに、最近のカラー受像管の高精細度化が進められ
ている中ではこのような改良型のFe−N i −Cr
系アンバー合金であっても熱膨張係数の低下の不十分さ
が指摘される状況にある。したがって、Fe−Ni系ア
ンバー合金、Fe−Ni−Cr系アンバー合金のどちら
の合金を用いても。
ている中ではこのような改良型のFe−N i −Cr
系アンバー合金であっても熱膨張係数の低下の不十分さ
が指摘される状況にある。したがって、Fe−Ni系ア
ンバー合金、Fe−Ni−Cr系アンバー合金のどちら
の合金を用いても。
満足できるカラー受像管の製造が実現できていない状態
である。本発明を提示するに当り、これらのFe−Ni
系アンバー合金及びFe−Ni−Cr系アンバー合金の
持つ問題点をさらに具体的に述べる。
である。本発明を提示するに当り、これらのFe−Ni
系アンバー合金及びFe−Ni−Cr系アンバー合金の
持つ問題点をさらに具体的に述べる。
まず、Fe−Ni系アンバー合金の問題点であるが、第
1はプレス成型性の悪さである。一般にシャドウマスク
の製造は、おおよそエツチングによる穿孔する工程とプ
レス成型性を付与する工程と、その他;、N化処理等の
工程からなるが、Fe−Ni系アンバー合金はA1キル
ド鋼やリムド鋼やFe−Ni−Cr系アンバー合金とは
焼鈍軟化特性が異なり9通常の焼鈍では十分に耐力が低
下しないという問題が生じる。その結果、スプリングバ
ックが生じ形状に微妙な狂いを生じるうえに。
1はプレス成型性の悪さである。一般にシャドウマスク
の製造は、おおよそエツチングによる穿孔する工程とプ
レス成型性を付与する工程と、その他;、N化処理等の
工程からなるが、Fe−Ni系アンバー合金はA1キル
ド鋼やリムド鋼やFe−Ni−Cr系アンバー合金とは
焼鈍軟化特性が異なり9通常の焼鈍では十分に耐力が低
下しないという問題が生じる。その結果、スプリングバ
ックが生じ形状に微妙な狂いを生じるうえに。
局部的な歪みが残留するため球面成型性が劣ってしまう
。F e−N i系アンバー合金の場合、100℃以上
の高温で焼鈍を行っても耐力は24kg/mn+”位ま
でしか低下せず、金型等のプレス条件をいろいろ変えて
みても成型性を向上させることが難しい。工業的に安定
してプレス成型ができ良好なシャドウマスクを得るため
には、プレス成型前の耐力が20kgハ1以下であるこ
とが必要とされている。
。F e−N i系アンバー合金の場合、100℃以上
の高温で焼鈍を行っても耐力は24kg/mn+”位ま
でしか低下せず、金型等のプレス条件をいろいろ変えて
みても成型性を向上させることが難しい。工業的に安定
してプレス成型ができ良好なシャドウマスクを得るため
には、プレス成型前の耐力が20kgハ1以下であるこ
とが必要とされている。
第2は、耐共振性の悪さである。共振現象とはシャドウ
マスクをカラー受像管に組立てた際、スピーカーの音等
の外部振動によりシャドウマスク自体が共振してしまう
現象であり、その結果、シャドウマスクの孔と電子ビー
ムの微妙な位置関係がずれ9色純度の低下につながるも
のである。従来がらF” e −N i系アンバー合金
は、低周波数で共振し、また振動の減衰も遅いことが問
題となっていたが、その原因は次の2点である。1点目
は。
マスクをカラー受像管に組立てた際、スピーカーの音等
の外部振動によりシャドウマスク自体が共振してしまう
現象であり、その結果、シャドウマスクの孔と電子ビー
ムの微妙な位置関係がずれ9色純度の低下につながるも
のである。従来がらF” e −N i系アンバー合金
は、低周波数で共振し、また振動の減衰も遅いことが問
題となっていたが、その原因は次の2点である。1点目
は。
Fe−Ni系アンバー合金のヤング率が低いことで、ヤ
ング率が低いことが共振周波数を低下させている。2点
目は、第1の問題点と共通するところもあるが9球面成
型性が悪いことである。すなわち、Fe−Ni系アンバ
ー合金は、プレス成型性が悪く球面成型性が劣るため、
成型後の球面に局部的な歪が残留し、さらには局部的な
へこみやたるみが生じ、これがマスク全体の振動の減衰
を著しく遅らせる原因となっている。なお、最近の本発
明者らの研究によると、耐共振性にはヤング率よりもむ
しろ球面成型性の方が大きく影響を及ぼすことが確認さ
れている。
ング率が低いことが共振周波数を低下させている。2点
目は、第1の問題点と共通するところもあるが9球面成
型性が悪いことである。すなわち、Fe−Ni系アンバ
ー合金は、プレス成型性が悪く球面成型性が劣るため、
成型後の球面に局部的な歪が残留し、さらには局部的な
へこみやたるみが生じ、これがマスク全体の振動の減衰
を著しく遅らせる原因となっている。なお、最近の本発
明者らの研究によると、耐共振性にはヤング率よりもむ
しろ球面成型性の方が大きく影響を及ぼすことが確認さ
れている。
第3は、耐座屈性の悪さである。座屈というのは特にシ
ャドウマスクが大型の場合に問題とされており、成型後
シャドウマスクの特に中央部がカラー受像管組立て時の
わずかな衝撃や応力でヘタリを生じるものであり、ヤン
グ率が低く、結晶粒が大きいほど座屈しやすい。Fe−
Ni系アンバ−合金は耐力の低下を狙うため高温での焼
鈍を行わざるを得す、このため結晶粒が粗大化してしま
い、また上記のようにヤング率も低いので座屈が一層お
こりやすくなっている。
ャドウマスクが大型の場合に問題とされており、成型後
シャドウマスクの特に中央部がカラー受像管組立て時の
わずかな衝撃や応力でヘタリを生じるものであり、ヤン
グ率が低く、結晶粒が大きいほど座屈しやすい。Fe−
Ni系アンバ−合金は耐力の低下を狙うため高温での焼
鈍を行わざるを得す、このため結晶粒が粗大化してしま
い、また上記のようにヤング率も低いので座屈が一層お
こりやすくなっている。
次にFe−Ni−Cr系アンバー合金の問題点であるが
、Fe−Ni−Cr系アンバー合金は適切な焼鈍により
耐力は20kg/mm”以下に低下し。
、Fe−Ni−Cr系アンバー合金は適切な焼鈍により
耐力は20kg/mm”以下に低下し。
また、ヤング率もFe−Ni系アンバー合金より高いた
め、プレス成型性、耐共振性とも問題はない。しかし、
Crを含有するため熱膨張係数α、。
め、プレス成型性、耐共振性とも問題はない。しかし、
Crを含有するため熱膨張係数α、。
−zoo=3.0〜6.OX 104/ ℃となり、F
e−Ni系アンバー合金のα、。−1゜。=1.5X1
0”7℃よりも大きくなってしまう、そのため2色純度
は、従来のA1キルド鋼やリムド鋼に比べれば大幅に向
上しているものの、Fe−Ni系アンバー合金に比べる
とまだ不十分といわざるを得ない。
e−Ni系アンバー合金のα、。−1゜。=1.5X1
0”7℃よりも大きくなってしまう、そのため2色純度
は、従来のA1キルド鋼やリムド鋼に比べれば大幅に向
上しているものの、Fe−Ni系アンバー合金に比べる
とまだ不十分といわざるを得ない。
前述のように今後、さらに高精細度化が進むことが予想
されるので熱膨張係数はα、。1、。。が3.0x1o
4/℃以下であることが望まれる。
されるので熱膨張係数はα、。1、。。が3.0x1o
4/℃以下であることが望まれる。
(構 成)
本発明者らは、かかる点に鑑み種々の研究を行った結果
、特定の組成のFe−N1〜Cr−C。
、特定の組成のFe−N1〜Cr−C。
系合金がこれらの要求特性を満足することを見出した。
すなわち1重量%でCo、10%以下。
Si0.30%以下、Al0.30%以下、MnQ、1
〜1.0%、Ni30〜34%、Cr1.0〜4.0%
、Co2.0−5.0%、残部Fe及び不可避的不純物
からなるシャドウマスク及び重量%でCo、10%以下
、Si0.30%以下。
〜1.0%、Ni30〜34%、Cr1.0〜4.0%
、Co2.0−5.0%、残部Fe及び不可避的不純物
からなるシャドウマスク及び重量%でCo、10%以下
、Si0.30%以下。
Al0.30%以下、Mn0.1〜1.0%、Ni30
〜34%、Cr1.0〜4.0%、Co2.0〜5.0
%、残部Fe及び不可避的不純物からなり、結晶粒度が
結晶粒度番号で5.0以上であることを特徴とするシャ
ドウマスク並びに重量%でCo、10%以下、Si0.
30%以下、Al0930%以下、Mn0.1〜1.0
%、Ni30〜34%、Cr1.0〜4.0%、Co2
.0〜5.0%にT i 、 Z r 、 M o 、
N b 、 B 、 V 、 B eのうち1または
2種以上を総計で0.01〜1.0%、残部Fe及び不
可避的不純物からなるシャドウマスク及び重量%でco
、io%以下、5iO030%以下、AI0.30%以
下、Mn0.1〜1.0%、Ni30〜34%、Cr1
.0〜4.0%、Co2.0〜5.0%にTi、Zr。
〜34%、Cr1.0〜4.0%、Co2.0〜5.0
%、残部Fe及び不可避的不純物からなり、結晶粒度が
結晶粒度番号で5.0以上であることを特徴とするシャ
ドウマスク並びに重量%でCo、10%以下、Si0.
30%以下、Al0930%以下、Mn0.1〜1.0
%、Ni30〜34%、Cr1.0〜4.0%、Co2
.0〜5.0%にT i 、 Z r 、 M o 、
N b 、 B 、 V 、 B eのうち1または
2種以上を総計で0.01〜1.0%、残部Fe及び不
可避的不純物からなるシャドウマスク及び重量%でco
、io%以下、5iO030%以下、AI0.30%以
下、Mn0.1〜1.0%、Ni30〜34%、Cr1
.0〜4.0%、Co2.0〜5.0%にTi、Zr。
Mo、Nb、B、V、Beのうち1種または2種以上を
総計で0.01〜1.0%、残部Fe及び不可避的不純
物からなり、結晶粒度が結晶粒度番号で5.0以上であ
ることを特徴とするシャドウマスクに関する。
総計で0.01〜1.0%、残部Fe及び不可避的不純
物からなり、結晶粒度が結晶粒度番号で5.0以上であ
ることを特徴とするシャドウマスクに関する。
(発明の詳細な説明)
次に本発明における成分の限定理由を述べる。
CTCが0.10%を超えると熱膨張係数が窩くなる。
また、鉄炭化物の生成のためエツチング性が阻害されシ
ャドウマスクに適さない。よってCは0.10%以下と
する。
ャドウマスクに適さない。よってCは0.10%以下と
する。
Si;Siは脱酸目的に添加するものであるが。
0.30%を超えて含有すると合金の硬さを増し。
焼鈍後の耐力の低下が十分でない。よってSiは0.3
0%以下とする。
0%以下とする。
Al :AlもSiと同様に脱酸目的であり。
0.30%を超えて含有すると焼鈍後に十分に低い耐力
が得られない。よってA1は0.30%以下とする。
が得られない。よってA1は0.30%以下とする。
M n ; M nは脱酸目的と熱間加工性を付与する
目的とで添加するが、0.1%より少ないと効果がなく
、1.0%を超えて含有すると熱膨張係数が上昇し、焼
鈍後の耐力の低下も十分でない。よって、その成分範囲
を0.1〜1.0%とする。
目的とで添加するが、0.1%より少ないと効果がなく
、1.0%を超えて含有すると熱膨張係数が上昇し、焼
鈍後の耐力の低下も十分でない。よって、その成分範囲
を0.1〜1.0%とする。
Ni;Niが30%より少ないと熱膨張係数が極めて高
くなり、カラーブラウン管の色純度の低下につながる。
くなり、カラーブラウン管の色純度の低下につながる。
Niを34%を超えて含有すると後述するGoの効果が
ほとんどなく、熱膨張係数が小さくならないためその成
分範囲を30〜34%とする。
ほとんどなく、熱膨張係数が小さくならないためその成
分範囲を30〜34%とする。
Cr;Crは焼鈍後の耐力を低下させ、またヤング率を
上昇させる。Crの含有量が1.0%より少ないと耐力
の低下が十分でなく、ヤング率もほとんど上昇しない。
上昇させる。Crの含有量が1.0%より少ないと耐力
の低下が十分でなく、ヤング率もほとんど上昇しない。
Crを4.0%を超えて含有すると熱膨張係数が大きく
なりすぎる。よって。
なりすぎる。よって。
その成分範囲を1.0〜4.0%とする。
Co;Coは熱膨張係数を小さくシ、耐力を上昇させ、
ヤング率を低下させる。CO含有量が2.0%より少な
いと熱膨張係数が大きすぎ。
ヤング率を低下させる。CO含有量が2.0%より少な
いと熱膨張係数が大きすぎ。
5.0%を超えると耐力が高くなりすぎ、ヤング率が低
くなりすぎる。よって、その成分範囲を2.0〜5.0
%とする。
くなりすぎる。よって、その成分範囲を2.0〜5.0
%とする。
Ti、Zr、Mo、Nb、B、V、Be ;これらの元
素はヤング率の上昇及び結晶粒の微細化を目的とし、耐
共振性、耐座屈性を向上せしめる。
素はヤング率の上昇及び結晶粒の微細化を目的とし、耐
共振性、耐座屈性を向上せしめる。
その効果が0.01%以上で現れる。また9合計で1.
0%を超えて含有すると合金が硬度を増し。
0%を超えて含有すると合金が硬度を増し。
その結果焼鈍後の耐力の低下が十分でなく、熱膨張係数
も上昇する。よって、その成分範囲を0゜01〜1.0
%とする。
も上昇する。よって、その成分範囲を0゜01〜1.0
%とする。
上記のような成分からなるシャドウマスクをエツチング
穿孔によりフラットマスクに加工、プレス成型前に施す
焼鈍において、結晶粒度が結晶粒度番号で5.0より小
さい、つまり粗大粒の場合。
穿孔によりフラットマスクに加工、プレス成型前に施す
焼鈍において、結晶粒度が結晶粒度番号で5.0より小
さい、つまり粗大粒の場合。
成型されたマスクは座屈が生じやすくなる。従って、結
晶粒度を結晶粒度番号で5.0以上とすることにより、
より優れたシャドウマスクが得られる。
晶粒度を結晶粒度番号で5.0以上とすることにより、
より優れたシャドウマスクが得られる。
また、シャドウマスクの製造工程としては、プレアニー
ル法と言われている。焼鈍−エッチング穿孔−プレス成
型なる工程もあるが、このプレアニール法による工程に
おいてでも、結晶粒度が結晶粒度番号で5.0以上にす
ることで耐共振性。
ル法と言われている。焼鈍−エッチング穿孔−プレス成
型なる工程もあるが、このプレアニール法による工程に
おいてでも、結晶粒度が結晶粒度番号で5.0以上にす
ることで耐共振性。
耐座屈性に対して同様に良好な効果を得ることができる
。
。
製造工程として一般法、プレアニール法のどちらを用い
るにしても焼鈍条件は望まれる焼鈍後の耐力と結晶粒度
から決定されるものであるが。
るにしても焼鈍条件は望まれる焼鈍後の耐力と結晶粒度
から決定されるものであるが。
800℃以上の高温で5分以上の焼鈍時間が必要であり
、雰囲気は純水素をはじめとする還元性雰囲気又は真空
雰囲気で酸化を防ぐべく十分に速い冷却速度が必要であ
る。
、雰囲気は純水素をはじめとする還元性雰囲気又は真空
雰囲気で酸化を防ぐべく十分に速い冷却速度が必要であ
る。
次に実施例を示し本発明を説明する。
(実施例)
供試材は真空溶解、鋳造後熱間圧延、酸洗、冷間圧延、
焼鈍、冷間圧延の工程で製造し、板厚0.15nw++
の冷延板としたものである。この供試材の成分を第1表
に示す。この冷延板に800〜1100℃XIO分の水
素焼鈍を行い、結晶粒度の調整を行い、熱膨張係数、ヤ
ング率、0.2%耐力及び結晶粒度を測定した結果を第
1表に併記した。
焼鈍、冷間圧延の工程で製造し、板厚0.15nw++
の冷延板としたものである。この供試材の成分を第1表
に示す。この冷延板に800〜1100℃XIO分の水
素焼鈍を行い、結晶粒度の調整を行い、熱膨張係数、ヤ
ング率、0.2%耐力及び結晶粒度を測定した結果を第
1表に併記した。
また、上記冷延板をエツチング穿孔によりフラットマス
クとした後、上記焼鈍条件で焼鈍しプレス成型し2球面
成型性を評価した。さらに成型したマスクの耐共振性、
耐座屈性とカラー受像管に組立てた際の色むらの発生の
有無を調査した。これらの結果も第1表に併記する。
クとした後、上記焼鈍条件で焼鈍しプレス成型し2球面
成型性を評価した。さらに成型したマスクの耐共振性、
耐座屈性とカラー受像管に組立てた際の色むらの発生の
有無を調査した。これらの結果も第1表に併記する。
第1表より明らかな様に本発明例1〜17は全て熱膨張
係数α1.−□。。が3.0X10’/’C以下であり
、耐力が20kg/mm”以下であり、ヤング率も従来
のFe−Ni系アンバー合金に比べ高いため。
係数α1.−□。。が3.0X10’/’C以下であり
、耐力が20kg/mm”以下であり、ヤング率も従来
のFe−Ni系アンバー合金に比べ高いため。
シャドウマスクとしてプレス成型性に優れ、耐共振性、
耐座屈性に問題がなく9色むらの発生しない良好な結果
が得られる。また9本発明例15〜17については本発
明例1〜14に比べ焼鈍後の結晶粒度が大きいため、シ
ャドウマスクとした際に耐座屈性がやや劣る。この差は
大きくないので実用上問題はないが、好ましくは結晶粒
度を粒度番号で5.0以上とするのが望まれる。
耐座屈性に問題がなく9色むらの発生しない良好な結果
が得られる。また9本発明例15〜17については本発
明例1〜14に比べ焼鈍後の結晶粒度が大きいため、シ
ャドウマスクとした際に耐座屈性がやや劣る。この差は
大きくないので実用上問題はないが、好ましくは結晶粒
度を粒度番号で5.0以上とするのが望まれる。
比較例18はNiが少ないため熱膨張係数が大きく色む
らが発生する。比較例19はNiが34%を超えるため
Goの効果がほとんど見られず熱膨張係数が大きく色む
らが発生する。比較例20はCrが少ないため耐力が低
下せずプレス成型性が悪い。比較例21はCrが多いた
め熱膨張係数が大きく色むらが発生する。比較例22は
COが少ないため熱膨張係数が大きく色むらが発生する
。
らが発生する。比較例19はNiが34%を超えるため
Goの効果がほとんど見られず熱膨張係数が大きく色む
らが発生する。比較例20はCrが少ないため耐力が低
下せずプレス成型性が悪い。比較例21はCrが多いた
め熱膨張係数が大きく色むらが発生する。比較例22は
COが少ないため熱膨張係数が大きく色むらが発生する
。
比較例23はCoが多いため耐力が高くプレス成型性が
悪い。比較例24はCが高いため熱膨張係数が大きく色
むらの発生があり、また、耐力が高くプレス成型性が悪
い。比較例25,26.27はそれぞれSi、Al、M
nが高いため、熱膨張係数が大きく色むらの発生があり
、また、耐力が高くプレス成型性が悪い。 比較例28
.29はそれぞれ添加元素Ti及びMo、Nbを合計で
1.0%を超えて含んでいるため、熱膨張係数が大きく
色むらの発生があり、また、耐力が高くプレス成型性が
悪い。比較例30はFe−Ni−Cr系アンバー合金の
例であるが、Coを含まないため熱膨張係数α3゜−8
゜。が3.0X10’/℃を超えており色むらが発生す
る。 比較例31はFe−Ni系アンバー合金の例であ
るが、かなりの高温の焼鈍を施しても耐力が低下せず、
また、ヤング率も低いためプレス成型性、耐共振性、耐
座屈性に劣っている。
悪い。比較例24はCが高いため熱膨張係数が大きく色
むらの発生があり、また、耐力が高くプレス成型性が悪
い。比較例25,26.27はそれぞれSi、Al、M
nが高いため、熱膨張係数が大きく色むらの発生があり
、また、耐力が高くプレス成型性が悪い。 比較例28
.29はそれぞれ添加元素Ti及びMo、Nbを合計で
1.0%を超えて含んでいるため、熱膨張係数が大きく
色むらの発生があり、また、耐力が高くプレス成型性が
悪い。比較例30はFe−Ni−Cr系アンバー合金の
例であるが、Coを含まないため熱膨張係数α3゜−8
゜。が3.0X10’/℃を超えており色むらが発生す
る。 比較例31はFe−Ni系アンバー合金の例であ
るが、かなりの高温の焼鈍を施しても耐力が低下せず、
また、ヤング率も低いためプレス成型性、耐共振性、耐
座屈性に劣っている。
以上いずれも比較例においては2本発明に比べ諸特性に
おいて劣っているのが分かる。
おいて劣っているのが分かる。
(効 果)
本発明に基づくシャドウマスクから製造したカラー受像
管においては製造性が良好でしかも色純度の低下のない
良好なものが得られ、今日の高精細度化が進む中でシャ
ドウマスク材として著しく優れたものである。
管においては製造性が良好でしかも色純度の低下のない
良好なものが得られ、今日の高精細度化が進む中でシャ
ドウマスク材として著しく優れたものである。
以下余白
Claims (4)
- (1)重量%でC0.10%以下、Si0.30%以下
、Al0.30%以下、Mn0.1〜1.0%、Ni3
0〜34%、Cr1.0〜4.0%、Co2.0〜5.
0%、残部Fe及び不可避的不純物からなるシャドウマ
スク。 - (2)重量%でC0.10%以下、Si0.30%以下
、Al0.30%以下、Mn0.1〜1.0%、Ni3
0〜34%、Cr1.0〜4.0%、Co2.0〜5.
0%、残部Fe及び不可避的不純物からなり、結晶粒度
が結晶粒度番号で5.0以上であることを特徴とするシ
ャドウマスク。 - (3)重量%でC0.10%以下、Si0.30%以下
、Al0.30%以下、Mn0.1〜1.0%、Ni3
0〜34%、Cr1.0〜4.0%、Co2.0〜5.
0%及びTi、Zr、Mo、Nb、B、V、Be、のう
ち1種または2種以上を総計で0.01〜1.0%、残
部Fe及び不可避的不純物からなるシャドウマスク。 - (4)重量%でC0.10%以下、Si0.30%以下
、Al0.30%以下、Mn0.1〜1.0%、Ni3
0〜34%、Cr1.0〜4.0%、Co2.0〜5.
0%及びTi、Zr、Mo、Nb、B、V、Be、のう
ち1種または2種以上を総計で0.01〜1.0%、残
部Fe及び不可避的不純物からなり、結晶粒度が結晶粒
度番号で5.0以上であることを特徴とするシャドウマ
スク。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60252061A JPS62112759A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | シヤドウマスク |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60252061A JPS62112759A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | シヤドウマスク |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62112759A true JPS62112759A (ja) | 1987-05-23 |
Family
ID=17232012
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60252061A Pending JPS62112759A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | シヤドウマスク |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62112759A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03158439A (ja) * | 1989-11-17 | 1991-07-08 | Yamaha Corp | シャドウマスク用Fe―Ni合金 |
JPH03158438A (ja) * | 1989-11-17 | 1991-07-08 | Yamaha Corp | シャドウマスク用Fe―Ni―Co合金 |
JPH0586441A (ja) * | 1991-09-27 | 1993-04-06 | Yamaha Corp | シヤドウマスク用Fe−Ni−Co系合金 |
US6824625B2 (en) | 2000-07-24 | 2004-11-30 | Dai Nippon Printing Co., Ltd. | Magnetostriction control alloy sheet, a part of a braun tube, and a manufacturing method for a magnetostriction control alloy sheet |
JP2009287117A (ja) * | 2008-04-28 | 2009-12-10 | Canon Inc | 合金及び合金の製造方法 |
-
1985
- 1985-11-12 JP JP60252061A patent/JPS62112759A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03158439A (ja) * | 1989-11-17 | 1991-07-08 | Yamaha Corp | シャドウマスク用Fe―Ni合金 |
JPH03158438A (ja) * | 1989-11-17 | 1991-07-08 | Yamaha Corp | シャドウマスク用Fe―Ni―Co合金 |
JPH0586441A (ja) * | 1991-09-27 | 1993-04-06 | Yamaha Corp | シヤドウマスク用Fe−Ni−Co系合金 |
US6824625B2 (en) | 2000-07-24 | 2004-11-30 | Dai Nippon Printing Co., Ltd. | Magnetostriction control alloy sheet, a part of a braun tube, and a manufacturing method for a magnetostriction control alloy sheet |
JP2009287117A (ja) * | 2008-04-28 | 2009-12-10 | Canon Inc | 合金及び合金の製造方法 |
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