JPH03158439A - シャドウマスク用Fe―Ni合金 - Google Patents
シャドウマスク用Fe―Ni合金Info
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- JPH03158439A JPH03158439A JP29882689A JP29882689A JPH03158439A JP H03158439 A JPH03158439 A JP H03158439A JP 29882689 A JP29882689 A JP 29882689A JP 29882689 A JP29882689 A JP 29882689A JP H03158439 A JPH03158439 A JP H03158439A
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Landscapes
- Electrodes For Cathode-Ray Tubes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本願発明は、カラーテレビ用ブラウン管のシャドウマス
クなどとして好適なF e−N i合金に関し、F e
とNiとCoとMnとSlとCrとBとCとBeとを持
定亀含打ずろことで、従来の低熱膨張合金と同等の低熱
膨張性を確保したヒに、更に優れた変形抵抗とエツチン
グ穿孔性を打するようにしたしのである。
クなどとして好適なF e−N i合金に関し、F e
とNiとCoとMnとSlとCrとBとCとBeとを持
定亀含打ずろことで、従来の低熱膨張合金と同等の低熱
膨張性を確保したヒに、更に優れた変形抵抗とエツチン
グ穿孔性を打するようにしたしのである。
「従来の技術」
従来、カラーテレビ用ブラウン管のシャドウマスク用材
料として、低炭素リムド鋼や低炭素アルミキルド屓か用
いられてきたが、最近になって、これらの材料よりし低
い熱膨張特性を貞するF cNi系のアンバー合金(3
6%N1Fe)が使用されるようになってきている。
料として、低炭素リムド鋼や低炭素アルミキルド屓か用
いられてきたが、最近になって、これらの材料よりし低
い熱膨張特性を貞するF cNi系のアンバー合金(3
6%N1Fe)が使用されるようになってきている。
「発明が解決しようとする課題J
ところでカラーテレビは、高精度化か進むとと乙に、将
来のハイビジョン′r■の導入なとの背景かある関係か
ら、カラーテレビ用のツヤドウマスクには、より小さく
、数多くの孔を高精度で穿孔する必要性が高くなってき
ている。従ってこの要求に対応するために、ツヤドウマ
スク用材料のエツチング穿孔性を向上さU・る必要があ
り、そのためにはシャドウマスクの板厚を薄くする必要
がある。
来のハイビジョン′r■の導入なとの背景かある関係か
ら、カラーテレビ用のツヤドウマスクには、より小さく
、数多くの孔を高精度で穿孔する必要性が高くなってき
ている。従ってこの要求に対応するために、ツヤドウマ
スク用材料のエツチング穿孔性を向上さU・る必要があ
り、そのためにはシャドウマスクの板厚を薄くする必要
がある。
ところが従来のアンバー合金は、ハイビジョンTVに対
する応用面などにおけるエツチング穿孔性は不十分であ
り、しかも、従来のアンバー合金のツヤドウマスクの板
厚を薄くすると、強度が不足するので、加工工程、ハン
ドリング等での変形の問題が発生し易くなり、製造が困
難になってきている。
する応用面などにおけるエツチング穿孔性は不十分であ
り、しかも、従来のアンバー合金のツヤドウマスクの板
厚を薄くすると、強度が不足するので、加工工程、ハン
ドリング等での変形の問題が発生し易くなり、製造が困
難になってきている。
本願発明はnti記課題を解決するためになされた乙の
で、従来の低熱膨張性の合金と同程度の低熱膨張性を示
す上に、優れた材料強度を有し、更にエツチング穿孔性
を向上させたツヤドウマスク用F e−N i合金を提
供することを目的とする。
で、従来の低熱膨張性の合金と同程度の低熱膨張性を示
す上に、優れた材料強度を有し、更にエツチング穿孔性
を向上させたツヤドウマスク用F e−N i合金を提
供することを目的とする。
「課題を解決するための手段」
本願発明は、前記課題を解決するために、N430〜4
0%、Co O,01〜2.0%、Mn1%以下、S
i 0.5%以下、Cr 3%以下、Bo 1%以
下、CO,1%以下、Be O,01〜20%、残部
Feおよび不可避不純物の組成を宵するものである。
0%、Co O,01〜2.0%、Mn1%以下、S
i 0.5%以下、Cr 3%以下、Bo 1%以
下、CO,1%以下、Be O,01〜20%、残部
Feおよび不可避不純物の組成を宵するものである。
「作用 」
36%Ni−Feの組成で知られるアンバー合金に代表
される低熱膨張性のF e−N i系の合金に、Coを
0.01〜2.0%添加することでエツチング穿孔性が
向りする。また、前記F e−N i系の合金にBeを
0.01〜2.0%添加することで材料強度が向上する
。また、Co添加量とBe添加1が共に少量であるので
、低熱膨張性はf(L持される。
される低熱膨張性のF e−N i系の合金に、Coを
0.01〜2.0%添加することでエツチング穿孔性が
向りする。また、前記F e−N i系の合金にBeを
0.01〜2.0%添加することで材料強度が向上する
。また、Co添加量とBe添加1が共に少量であるので
、低熱膨張性はf(L持される。
このため、ツヤトウマスク用の材料として好fi?、、
N低熱膨張性が確保される。
N低熱膨張性が確保される。
以下に本願発明を更に詳細に説明する。
本願発明の合金においては、Niにッケル)を30〜4
0%、Go(コバルト)を0.01〜2.0%、Mn(
マンガン)を1%以下、Si(ケイ素)を0.5%以下
、Cr(クロム)を3%以下、B(ホウ素)を0.1%
以下、C(炭素)をO1%以下、Be(ベリリウム)を
0.O1〜2.0%、残部F eおよび不可避不純物を
含有している。不可避不純物として、S(イオウ)とM
g (マグネシウム)とAI(アルミニウム)とCa
(カル7ウム)などがあり、各不純物元素はそれぞれ0
.1%以下とすることが好ましい。
0%、Go(コバルト)を0.01〜2.0%、Mn(
マンガン)を1%以下、Si(ケイ素)を0.5%以下
、Cr(クロム)を3%以下、B(ホウ素)を0.1%
以下、C(炭素)をO1%以下、Be(ベリリウム)を
0.O1〜2.0%、残部F eおよび不可避不純物を
含有している。不可避不純物として、S(イオウ)とM
g (マグネシウム)とAI(アルミニウム)とCa
(カル7ウム)などがあり、各不純物元素はそれぞれ0
.1%以下とすることが好ましい。
前記組成において、Niの含a量を30〜40%の範囲
外にすると、熱膨張係数が極めて高くなり、カラーブラ
ウン管の色ずれの問題が生じる。
外にすると、熱膨張係数が極めて高くなり、カラーブラ
ウン管の色ずれの問題が生じる。
COはエツチング穿孔性の向上のために添加するが、含
a量が0.01%未満ではその効果が表れず、2.0%
を越えると熱膨張係数が極めて高くなるので、カラーブ
ラウン管の色ずれの問題が生じろ。
a量が0.01%未満ではその効果が表れず、2.0%
を越えると熱膨張係数が極めて高くなるので、カラーブ
ラウン管の色ずれの問題が生じろ。
〜1nは鋳造性を向上さけるとと乙に、脱酸剤として用
いろか、1%を越えると熱膨張係数を上昇さ、ける。
いろか、1%を越えると熱膨張係数を上昇さ、ける。
Siは脱酸剤として用いるが、0.5%を越えると合金
を脆化さ仕るので不都合である。
を脆化さ仕るので不都合である。
Crは焼鈍後の耐ツノを低下させるとと乙にヤング率を
上昇させるために用いるが、3%を越えると熱膨張係数
を極めて高くするために不適当である。
上昇させるために用いるが、3%を越えると熱膨張係数
を極めて高くするために不適当である。
Bは熱間加工性を向上させるために用いるが、01%を
越えると、焼鈍後の耐力を上昇させるので不適当である
。
越えると、焼鈍後の耐力を上昇させるので不適当である
。
Cは0.1%を越えると熱膨張係数が高くなるととらに
、エソヂング加工性を阻害する。
、エソヂング加工性を阻害する。
Beは、材料強度を上昇さけるために用いるが、含am
が0,01%未満の場合、その効果が表れず、20%を
越えると強度向」−の割にコストが高くなるので不適当
である。
が0,01%未満の場合、その効果が表れず、20%を
越えると強度向」−の割にコストが高くなるので不適当
である。
以下に前記組成の合金の製造方法の一例について説明す
る。
る。
前記合金を製造するには、まず、前記の組成になるよう
に原材料を配合した後に、不純物の混入を避ける目的で
好ましくはArガスなどの不活性雰囲気中で真空溶解を
行ってlrI記組成のインゴットを得ろ。
に原材料を配合した後に、不純物の混入を避ける目的で
好ましくはArガスなどの不活性雰囲気中で真空溶解を
行ってlrI記組成のインゴットを得ろ。
次いでこのインゴットを1200〜I 、100°Cて
鍛造加工し、目的の形状、例えば目的の板厚になるまで
、好ましくは加工率70%以下で行う圧延加工と、80
0〜■100℃で行う焼鈍処理を繰り返し施す。そして
、最終圧延加工時に加工率を好ましくは50%以下程度
に設定し、この最終圧延中から連続して、もしくは、最
終圧延後に時効硬化処理を目的として、300〜700
℃の温度域において、望ましくは5時間以内の熱処理を
行い、所望の厚さの板材を得る。
鍛造加工し、目的の形状、例えば目的の板厚になるまで
、好ましくは加工率70%以下で行う圧延加工と、80
0〜■100℃で行う焼鈍処理を繰り返し施す。そして
、最終圧延加工時に加工率を好ましくは50%以下程度
に設定し、この最終圧延中から連続して、もしくは、最
終圧延後に時効硬化処理を目的として、300〜700
℃の温度域において、望ましくは5時間以内の熱処理を
行い、所望の厚さの板材を得る。
前記の合金にあっては、13eの添加量が少量であって
ら引張強度の向上効果が得られるので、高価なりeの使
用量が少なくて済み、低コストで製造できる。
ら引張強度の向上効果が得られるので、高価なりeの使
用量が少なくて済み、低コストで製造できる。
また、Beの添加により材料強度が上昇すると、シャド
ウマスクの板厚を薄くできるので、エツチング穿孔が容
易になるとともに、COの添加により材料自体のエツチ
ング穿孔性も向上し、より多くの小さな孔を高精度で形
成できるので、超高精度なツヤドウマスクを得ることが
できる。
ウマスクの板厚を薄くできるので、エツチング穿孔が容
易になるとともに、COの添加により材料自体のエツチ
ング穿孔性も向上し、より多くの小さな孔を高精度で形
成できるので、超高精度なツヤドウマスクを得ることが
できる。
なお、Beの添加により強度が向上するとプレス成形性
は劣化ずろが、温間プレスの普及が進んでいるので、強
度が高い材料でもプレス成形は可能であり、プレス成形
?二支承を来すことはない。
は劣化ずろが、温間プレスの普及が進んでいるので、強
度が高い材料でもプレス成形は可能であり、プレス成形
?二支承を来すことはない。
[実施例」
後に示す第1表の組成になるように各々原材料を配合し
、各配合物をArガスを含む80Torrの真空界1用
気において溶解してインゴットを作成し、次いでこのイ
ンゴットに1200〜1400°Cで熱間鍛造加工を施
し、次いで、加工率70%以下で行う圧延加工と800
〜1100℃に加熱後に徐冷ずろ焼鈍処理とを繰り返し
行い、最終圧延加工で厚さO,15mmの板材を形成し
、試料Nol〜IIの板状の試験片を得た。また、各試
験片は、II、ガス雰囲気中において1050℃で加熱
後、30分かけて徐冷する焼鈍処理を行った。
、各配合物をArガスを含む80Torrの真空界1用
気において溶解してインゴットを作成し、次いでこのイ
ンゴットに1200〜1400°Cで熱間鍛造加工を施
し、次いで、加工率70%以下で行う圧延加工と800
〜1100℃に加熱後に徐冷ずろ焼鈍処理とを繰り返し
行い、最終圧延加工で厚さO,15mmの板材を形成し
、試料Nol〜IIの板状の試験片を得た。また、各試
験片は、II、ガス雰囲気中において1050℃で加熱
後、30分かけて徐冷する焼鈍処理を行った。
各試験片の焼鈍前の機械的特性と焼鈍後の機械的特性に
ついて、引張強度(kg/mm’)と伸び(%)と硬度
(Ilv)を測定するととらに、平均熱膨張係数(30
〜100℃、μ/μ。・℃)とエツチング穿孔性につい
て測定した。
ついて、引張強度(kg/mm’)と伸び(%)と硬度
(Ilv)を測定するととらに、平均熱膨張係数(30
〜100℃、μ/μ。・℃)とエツチング穿孔性につい
て測定した。
なお、エツチング穿孔性は、第1図に示すように、f2
材1の表面に孔あきのレノスト膜2を形成し、この板1
1をエツチング穿孔した場合、板材lに形成される穴の
最大深さをLとし、穴の最大直径をWとした場合、L/
Wで示される値をエッチファクタ(E tchP ac
tor)として採用し、評価した。
材1の表面に孔あきのレノスト膜2を形成し、この板1
1をエツチング穿孔した場合、板材lに形成される穴の
最大深さをLとし、穴の最大直径をWとした場合、L/
Wで示される値をエッチファクタ(E tchP ac
tor)として採用し、評価した。
以上の結果を第1表と第2表に示す。
(以下、余白)
第2表に示す結果から、Beを含aしている試ji N
o 8〜10の発明品は、試料Notの従来品および
neを含rT Lでいない試料No2〜6の比較品と比
較4゛ると引張強度と硬度が向上し、エツチング穿孔性
ら向上するととらに、熱膨張係数も十分に低く抑えられ
ていることが明らかである。
o 8〜10の発明品は、試料Notの従来品および
neを含rT Lでいない試料No2〜6の比較品と比
較4゛ると引張強度と硬度が向上し、エツチング穿孔性
ら向上するととらに、熱膨張係数も十分に低く抑えられ
ていることが明らかである。
なお、試料No7と試料Nol Iの比較品は13 e
金白Ii【を本願発明で限定した範囲から外したもので
あるが、試料No7の比較品はBe含有量か少なく、強
度の向上効果が不十分であるととらに、試e’HIの比
較品はI3e含育量がa eII+なので、熱膨張係数
か高くなっている。
金白Ii【を本願発明で限定した範囲から外したもので
あるが、試料No7の比較品はBe含有量か少なく、強
度の向上効果が不十分であるととらに、試e’HIの比
較品はI3e含育量がa eII+なので、熱膨張係数
か高くなっている。
以上のことから本願発明で限定したBe含amの範囲が
適切であることが判明した。
適切であることが判明した。
一方、第2表から、Be含有mの大小が、エツチング穿
孔性に与える影響は小さく、Inc含存量の大小が熱膨
張係数に与える影響ら小さいことが明らかである。ここ
で、試料No2〜No6の比較品は、Beを添加してい
ないらのであるが、Goの含有量を増加するにつれて熱
膨張係数が上昇し、Co含有量が2.0%を越えて25
%になると大幅に熱膨張係数が上昇している。また、C
o含有量の増加に伴い、エツチング穿孔性も向上するが
o、oos%含有の試料No2ではエツチング穿孔性の
向北効果は不十分である。
孔性に与える影響は小さく、Inc含存量の大小が熱膨
張係数に与える影響ら小さいことが明らかである。ここ
で、試料No2〜No6の比較品は、Beを添加してい
ないらのであるが、Goの含有量を増加するにつれて熱
膨張係数が上昇し、Co含有量が2.0%を越えて25
%になると大幅に熱膨張係数が上昇している。また、C
o含有量の増加に伴い、エツチング穿孔性も向上するが
o、oos%含有の試料No2ではエツチング穿孔性の
向北効果は不十分である。
従ってGo含a屯は本願発明で限定した範囲が適切であ
ることが判明した。
ることが判明した。
「発明の効果J
以上説明したように本願発明によれば、FeとNiとG
oとMnとSiとBを所定量含有する低膨張性の合金に
、f3eを少量添加することで高@変にしたので、従来
の低熱膨張性の合金と同等の低熱膨張性を維持した上に
、従来合金よりも硬度と9張強度に浸れた合金を提供す
ることができる。そして、強度が向上すると、材料板厚
を薄く4−ることができ、エツチング穿孔性を向」ニさ
せることかできるとと乙に、Coを特定型金aさ仕て材
料自体のエツチング穿孔性も向上させているので、小さ
な多数の孔を高精度で形成できろようになり、超高精度
なツヤドウマスクの製造が可能となる効果がある。
oとMnとSiとBを所定量含有する低膨張性の合金に
、f3eを少量添加することで高@変にしたので、従来
の低熱膨張性の合金と同等の低熱膨張性を維持した上に
、従来合金よりも硬度と9張強度に浸れた合金を提供す
ることができる。そして、強度が向上すると、材料板厚
を薄く4−ることができ、エツチング穿孔性を向」ニさ
せることかできるとと乙に、Coを特定型金aさ仕て材
料自体のエツチング穿孔性も向上させているので、小さ
な多数の孔を高精度で形成できろようになり、超高精度
なツヤドウマスクの製造が可能となる効果がある。
4
第
■
図はエッチファクタを説明するための断面図である。
板材、
2・・・レジスト膜、
し・・・深さ、
・幅。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ni30〜40%(重量%、以下同じ) Co0.01〜2.0% Mn1%以下 Si0.5%以下 Cr3%以下 B0.1%以下 C0.1%以下 Be0.01〜2.0% Fe残部および不可避不純物 の組成を有するシャドウマスク用Fe−Ni合金。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29882689A JPH03158439A (ja) | 1989-11-17 | 1989-11-17 | シャドウマスク用Fe―Ni合金 |
US07/614,252 US5164021A (en) | 1989-11-17 | 1990-11-14 | Method for manufacturing a shadow mask of a Fe-Ni alloy |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29882689A JPH03158439A (ja) | 1989-11-17 | 1989-11-17 | シャドウマスク用Fe―Ni合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03158439A true JPH03158439A (ja) | 1991-07-08 |
Family
ID=17864720
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP29882689A Pending JPH03158439A (ja) | 1989-11-17 | 1989-11-17 | シャドウマスク用Fe―Ni合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03158439A (ja) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60251227A (ja) * | 1984-05-29 | 1985-12-11 | Nippon Steel Corp | 低熱膨張Fe−Ni系鋼板の製造方法 |
JPS62112759A (ja) * | 1985-11-12 | 1987-05-23 | Nippon Mining Co Ltd | シヤドウマスク |
JPS62227065A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 熱間加工性及び打抜き性のすぐれた高透磁率磁性合金 |
JPS63259054A (ja) * | 1987-04-16 | 1988-10-26 | Nippon Mining Co Ltd | シヤドウマスク |
-
1989
- 1989-11-17 JP JP29882689A patent/JPH03158439A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60251227A (ja) * | 1984-05-29 | 1985-12-11 | Nippon Steel Corp | 低熱膨張Fe−Ni系鋼板の製造方法 |
JPS62112759A (ja) * | 1985-11-12 | 1987-05-23 | Nippon Mining Co Ltd | シヤドウマスク |
JPS62227065A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 熱間加工性及び打抜き性のすぐれた高透磁率磁性合金 |
JPS63259054A (ja) * | 1987-04-16 | 1988-10-26 | Nippon Mining Co Ltd | シヤドウマスク |
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