JPS61149460A - シヤドウマスク材 - Google Patents
シヤドウマスク材Info
- Publication number
- JPS61149460A JPS61149460A JP27212884A JP27212884A JPS61149460A JP S61149460 A JPS61149460 A JP S61149460A JP 27212884 A JP27212884 A JP 27212884A JP 27212884 A JP27212884 A JP 27212884A JP S61149460 A JPS61149460 A JP S61149460A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shadow mask
- less
- thermal expansion
- annealing
- mask material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Electrodes For Cathode-Ray Tubes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は力2−テレビ用受像管に用いられるシャドウマ
スク材に関する。
スク材に関する。
従来、カラーテレビ受像管用シャドウマスクとしては低
炭素リムド冷延鋼板や低炭素A1キルド鋼が用いられて
いるが、これらの材料よシ低熱膨張特性を有しているF
e−Ni系アンバー合金の使用が提案され、工業上の使
用も試みられている。
炭素リムド冷延鋼板や低炭素A1キルド鋼が用いられて
いるが、これらの材料よシ低熱膨張特性を有しているF
e−Ni系アンバー合金の使用が提案され、工業上の使
用も試みられている。
カラー受像管を動作させた際、シャドウマスクの開孔を
通過する電子ビームは全体のi以下であり、残シの電子
ビームはシャドウマスクに射突してシャドウマスクは時
として80℃にも達する程加熱される。この際、熱膨張
による色純度の低下が生じるわけであるが、 Fe−
Ni系アンバー合金の使用によシ、この熱膨張が軽減さ
れるというものである。
通過する電子ビームは全体のi以下であり、残シの電子
ビームはシャドウマスクに射突してシャドウマスクは時
として80℃にも達する程加熱される。この際、熱膨張
による色純度の低下が生じるわけであるが、 Fe−
Ni系アンバー合金の使用によシ、この熱膨張が軽減さ
れるというものである。
しかし、このFe−Ni系アンバー合金もシャドウマス
ク材として、全ての条件を具備しているとは言い難い。
ク材として、全ての条件を具備しているとは言い難い。
まず、その第1がプレス成型性の悪さである。
シャドウマスクを製造する方法としては、一般に素材を
脱脂後エツチング穿孔し、プレス成型性を付与するため
の焼鈍を行った後、マスクにプレス成型する工程からな
るのであるが、 Fe−Ni系アンバー合金は、従来
のA1キルド鋼やリムド鋼と焼鈍軟化特性が異なシ、焼
鈍後の耐力が十分に低下しないという問題が生じる。そ
の結果、プレス成型時の球面成型性が劣り1弾性による
スプリングバックが生じ、成型後のシャドウマスクに局
部的な歪を生じるのである。良好なプレス成型性を得る
ためには、焼鈍後の耐力として2ON4/−以下の値が
望ましく、この様な特性を有するシャドウマスク材が望
まれていた。
脱脂後エツチング穿孔し、プレス成型性を付与するため
の焼鈍を行った後、マスクにプレス成型する工程からな
るのであるが、 Fe−Ni系アンバー合金は、従来
のA1キルド鋼やリムド鋼と焼鈍軟化特性が異なシ、焼
鈍後の耐力が十分に低下しないという問題が生じる。そ
の結果、プレス成型時の球面成型性が劣り1弾性による
スプリングバックが生じ、成型後のシャドウマスクに局
部的な歪を生じるのである。良好なプレス成型性を得る
ためには、焼鈍後の耐力として2ON4/−以下の値が
望ましく、この様な特性を有するシャドウマスク材が望
まれていた。
第2の問題点は、腰の弱さから生じる共振現象や耐座屈
性の悪さである。共振現象とは腰の弱い材料のシャドウ
マスクがブラウン管に組立てられると、スピーカー等の
外部振動によシャドウマスク自体が共振してしまう現象
であシ。
性の悪さである。共振現象とは腰の弱い材料のシャドウ
マスクがブラウン管に組立てられると、スピーカー等の
外部振動によシャドウマスク自体が共振してしまう現象
であシ。
その結果シャドウマスクの孔と電子ビームの微妙な位置
関係がずれ16純度の低下につながるものである。
関係がずれ16純度の低下につながるものである。
また、座屈というのは特に大型のシャドウマスクで問題
とされており、腰が弱いために成型後のマスク中央部の
強度が不十分となり組立て時のわずかな衝撃や応力で座
屈を生じてしまうというものである。これらの現象を防
止するためにはヤング率が高いことが要求され、 1
7000に4/−以上であることが望まれている。
とされており、腰が弱いために成型後のマスク中央部の
強度が不十分となり組立て時のわずかな衝撃や応力で座
屈を生じてしまうというものである。これらの現象を防
止するためにはヤング率が高いことが要求され、 1
7000に4/−以上であることが望まれている。
以上の2点の問題が解消されることが望まれているわけ
だが、その際、低熱膨張特性を大きく損なうことがない
ことが必要であp 、 7.0X10−’/℃以下であ
ることが望まれている。
だが、その際、低熱膨張特性を大きく損なうことがない
ことが必要であp 、 7.0X10−’/℃以下であ
ることが望まれている。
本発明者らは、かかる点に鑑み種々の研究を行った結果
1%定の組成のFe−Ni系合金及びFe−Ni−Or
系合金でこれらの要求特性を満足することを見い出した
ものでアリ、その要旨とするところは1重量−でC0.
10%以下、5i(130チ以下、Am(L30%以下
、 Mn(11〜f、o*、 Ni 20〜3〇チ
未満、残部]Fe及びその他不可避的不純物からなるシ
ャドウマスク材及び重量−で0[Llo−以下、 S
iα3〇−以下、Al1309G以下、 Mnα1〜1
.O1,Ni2O〜30%未満、 Or1〇−以下、
残部XPe及びその他不可避的不純物からなるシャドウ
マスク材にある。
1%定の組成のFe−Ni系合金及びFe−Ni−Or
系合金でこれらの要求特性を満足することを見い出した
ものでアリ、その要旨とするところは1重量−でC0.
10%以下、5i(130チ以下、Am(L30%以下
、 Mn(11〜f、o*、 Ni 20〜3〇チ
未満、残部]Fe及びその他不可避的不純物からなるシ
ャドウマスク材及び重量−で0[Llo−以下、 S
iα3〇−以下、Al1309G以下、 Mnα1〜1
.O1,Ni2O〜30%未満、 Or1〇−以下、
残部XPe及びその他不可避的不純物からなるシャドウ
マスク材にある。
次に本発明における成分の限定理由を述べる。
C;Cが110−を超えると熱膨張係数が高くなシ、又
、鉄炭化物の生成が著しく、焼鈍後の耐力の低下が十分
でな込。よつてCはalo−以下とする。
、鉄炭化物の生成が著しく、焼鈍後の耐力の低下が十分
でな込。よつてCはalo−以下とする。
Si: 81は脱酸目的で添加するものであるが、(L
30優を超えて含有すると焼鈍後の耐力の低下が十分で
ない。よってSlは[L301以下とする。
30優を超えて含有すると焼鈍後の耐力の低下が十分で
ない。よってSlは[L301以下とする。
Al: AlもSlと同様に脱酸目的であり、(130
チを超えて含有すると焼鈍後に十分低い耐力が得られな
い。よってA1は130%以下とする。
チを超えて含有すると焼鈍後に十分低い耐力が得られな
い。よってA1は130%以下とする。
Mn:Mnは脱酸目的及び熱間加工性を付与するために
添加するが、α1チよシ少ないと脱酸が不十分であシ、
熱間加工性に劣る。1. O%を超えて含有すると合金
の硬さを増し、その結果、焼鈍後の耐力の低下が十分で
ない。よってその成分範囲′t−LL1〜1. OSと
する。
添加するが、α1チよシ少ないと脱酸が不十分であシ、
熱間加工性に劣る。1. O%を超えて含有すると合金
の硬さを増し、その結果、焼鈍後の耐力の低下が十分で
ない。よってその成分範囲′t−LL1〜1. OSと
する。
Ni; Niが2(lより少ないと磁気変態点が低下す
るため熱膨張係数が高くなる。また、Niが5〇−以上
あると焼鈍後の耐力の低下が十分でなくなシ、ヤング率
も低くなる。よってその成分範囲を20〜3〇−未満と
する。
るため熱膨張係数が高くなる。また、Niが5〇−以上
あると焼鈍後の耐力の低下が十分でなくなシ、ヤング率
も低くなる。よってその成分範囲を20〜3〇−未満と
する。
C!r: Orは低熱膨張性及びヤング率の上昇を目的
として添加するものであfi、crを含有しない場合に
くらべ低熱膨張性によシ優れ、ヤング率も上昇すること
で耐共振性、耐座屈性とも向上する。々お、10%を超
えると合金の硬さを増し、その結果、焼鈍後も十分に低
い耐力を得ることができない。よってその成分範囲を1
0慢以下とする。
として添加するものであfi、crを含有しない場合に
くらべ低熱膨張性によシ優れ、ヤング率も上昇すること
で耐共振性、耐座屈性とも向上する。々お、10%を超
えると合金の硬さを増し、その結果、焼鈍後も十分に低
い耐力を得ることができない。よってその成分範囲を1
0慢以下とする。
本合金の製造方法として転炉出鋼もしくは電気炉出鋼後
、炉外精錬で成分調整を行っても。
、炉外精錬で成分調整を行っても。
EEiR溶解等の2次精錬を行うも、真空溶解法を用い
るも良い。鋳造は生産性の良い連続鋳造法を行うも良い
が、中心偏析の少ない造塊法を用いる方がシャドウマス
ク材としては望ましい。
るも良い。鋳造は生産性の良い連続鋳造法を行うも良い
が、中心偏析の少ない造塊法を用いる方がシャドウマス
ク材としては望ましい。
供試材は真空溶解→鋳造→熱間圧延→酸洗→冷間圧延→
焼鈍→冷間圧延の工程で製造し板厚α15Mの冷延板と
したものである。この供試材の成分を第1表に示すが1
本発明合金A、BはOr無添加材9本発明合金c−Jは
Or添加材である。
焼鈍→冷間圧延の工程で製造し板厚α15Mの冷延板と
したものである。この供試材の成分を第1表に示すが1
本発明合金A、BはOr無添加材9本発明合金c−Jは
Or添加材である。
この冷延板をシャドウマスクに施される焼鈍工程と同一
の条件すなわち1100℃×10分の水素焼鈍を行い、
30〜100℃の熱膨張係数。
の条件すなわち1100℃×10分の水素焼鈍を行い、
30〜100℃の熱膨張係数。
CL2%耐力、及びヤング率を測定し、第1表に併記し
た。
た。
この第1−表から明らかな様に本発明合金ム〜Jは、熱
膨張係数が7.0 X 1 o−7℃以下であシ。
膨張係数が7.0 X 1 o−7℃以下であシ。
ヤング率は17000!/−以上を示し、α2チ耐力も
20し/−以下であるから十分な低熱膨張性。
20し/−以下であるから十分な低熱膨張性。
耐共振性、耐座屈性、プレス成型性を有している。本発
明合金A、BにくらべOr添加の本発明合金a−Jは、
よシ低熱膨張性を有し、Orが相当量含有されると極め
て高いヤング率を示している。比較合金に、LはNi量
が20チよシ少ないために熱膨張係数が高くなっている
。又。
明合金A、BにくらべOr添加の本発明合金a−Jは、
よシ低熱膨張性を有し、Orが相当量含有されると極め
て高いヤング率を示している。比較合金に、LはNi量
が20チよシ少ないために熱膨張係数が高くなっている
。又。
比較合金M、NはNi量が30−以上であシ。
焼鈍後の耐力が20に4/−以上となり、0、PはC量
が高いため熱膨張係数が高くなり、焼鈍後の耐力も20
麺/−以上となっている。比較合金QはSlが高く、比
較合金RはA1が高く、比較合金SはMnが高いため、
又、比較合金TはOrが高いため、ともに焼鈍後の耐力
が20 h /a以上となシ良好なプレス成型性を有し
ているとはいえない。
が高いため熱膨張係数が高くなり、焼鈍後の耐力も20
麺/−以上となっている。比較合金QはSlが高く、比
較合金RはA1が高く、比較合金SはMnが高いため、
又、比較合金TはOrが高いため、ともに焼鈍後の耐力
が20 h /a以上となシ良好なプレス成型性を有し
ているとはいえない。
以下余白
Claims (2)
- (1)重量%でC0.10%以下、Si0.30%以下
、Al0.30%以下、Mn0.1〜1.0%、Ni2
0〜30%未満、残部Fe及びその他不可避的不純物か
らなるシャドウマスク材。 - (2)重量%でC0.10%以下、Si0.30%以下
、Al0.30%以下、Mn0.1〜1.0%、Ni2
0〜30%未満、Cr10%以下、残部Fe及びその他
不可避的不純物からなるシャドウマスク材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27212884A JPS61149460A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | シヤドウマスク材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27212884A JPS61149460A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | シヤドウマスク材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61149460A true JPS61149460A (ja) | 1986-07-08 |
Family
ID=17509477
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27212884A Pending JPS61149460A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | シヤドウマスク材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61149460A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02305941A (ja) * | 1990-04-21 | 1990-12-19 | Toyo Kohan Co Ltd | 低熱膨張型シャドウマスク用素材およびその製造法 |
-
1984
- 1984-12-25 JP JP27212884A patent/JPS61149460A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02305941A (ja) * | 1990-04-21 | 1990-12-19 | Toyo Kohan Co Ltd | 低熱膨張型シャドウマスク用素材およびその製造法 |
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