JPS6335754A - シヤドウマスク材及びシヤドウマスク - Google Patents
シヤドウマスク材及びシヤドウマスクInfo
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- JPS6335754A JPS6335754A JP17764586A JP17764586A JPS6335754A JP S6335754 A JPS6335754 A JP S6335754A JP 17764586 A JP17764586 A JP 17764586A JP 17764586 A JP17764586 A JP 17764586A JP S6335754 A JPS6335754 A JP S6335754A
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- Pending
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はカラーテレビ用受像管に用いられるシャドウマ
スク材及びシャドウマスクに関する。
スク材及びシャドウマスクに関する。
従来、カラーテレビ受像管用シャドウマスクとしては低
炭素リムド冷延鋼板や低炭素Ａｌキルト鋼が用いられて
いるが、これらの材料より低熱膨張特性を有しているＦ
ｅ −Ｎ ｉ系アンバー合金の使用が提案され、工業
上の使用も試みられている。
炭素リムド冷延鋼板や低炭素Ａｌキルト鋼が用いられて
いるが、これらの材料より低熱膨張特性を有しているＦ
ｅ −Ｎ ｉ系アンバー合金の使用が提案され、工業
上の使用も試みられている。
カラーテレビ受像管を動作させた際、シャドウマスクの
開孔を通過する電子ビームは全体の１／３以下であり、
残りの電子ビームはシャドウマスクに射突してシャドウ
マスクは時として８０’Ｃにも達する程加熱される。こ
の際、熱膨張による色純度の低下が生じるわけであるが
、Ｆｅ−Ｎｉ系アンバー合金の使用により、この熱膨張
が軽減されるというものである。
開孔を通過する電子ビームは全体の１／３以下であり、
残りの電子ビームはシャドウマスクに射突してシャドウ
マスクは時として８０’Ｃにも達する程加熱される。こ
の際、熱膨張による色純度の低下が生じるわけであるが
、Ｆｅ−Ｎｉ系アンバー合金の使用により、この熱膨張
が軽減されるというものである。
しかし、このＦｅ−Ｎｉ系アンバー合金もシャドウマス
ク材として、全ての条件を具備しているとは言い薙い。
ク材として、全ての条件を具備しているとは言い薙い。
その１つがプレス成型マスクの座屈現象である。
一般にシャドウマスクの製造方法は、素材をエツチング
穿孔後、焼鈍、プレス成型という工程を経てブラウン管
に組立てられるのであるが、プレス成型性を付与する焼
鈍においてＦｅ−Ｎｉ系アンバー合金はＡｌキルド鋼や
リムド鋼と焼鈍軟化挙動が異なるため、十分なプレス成
型性を付与するためには１ｏｏｏ℃以上の高温での焼鈍
を施す必要がある。一方、この焼鈍により結晶粒は粗大
化してしまい、その結果、プレス成型後のマスク中央部
の腰が弱くなり、組立て時のわずかな衝撃や応力で座屈
を生じてしまう。この耐座屈性を改善するためには、十
分なプレス成型性を付与するための焼鈍後においても結
晶粒が細かいことが重要である。また、この際プレス成
型性に関しては２５ ｋｇ ／ ｒｔｎ２以下の耐力で
あることが望まれていた。
穿孔後、焼鈍、プレス成型という工程を経てブラウン管
に組立てられるのであるが、プレス成型性を付与する焼
鈍においてＦｅ−Ｎｉ系アンバー合金はＡｌキルド鋼や
リムド鋼と焼鈍軟化挙動が異なるため、十分なプレス成
型性を付与するためには１ｏｏｏ℃以上の高温での焼鈍
を施す必要がある。一方、この焼鈍により結晶粒は粗大
化してしまい、その結果、プレス成型後のマスク中央部
の腰が弱くなり、組立て時のわずかな衝撃や応力で座屈
を生じてしまう。この耐座屈性を改善するためには、十
分なプレス成型性を付与するための焼鈍後においても結
晶粒が細かいことが重要である。また、この際プレス成
型性に関しては２５ ｋｇ ／ ｒｔｎ２以下の耐力で
あることが望まれていた。
本発明者らは種々の研究を重ねた結果、１７ｅ−Ｎｉ系
アンバー合金の持つ２．０Ｘ１０’／℃以下という低熱
膨張性を大きく損うことなく、プレス成型前の焼鈍によ
り十分な成型性を付与しかがらも結晶粒の粗大化を防止
したシャドウマスク材を開発したものであり、その要旨
とするところは重、駁％でＣ０，１０％以下、Ｓ ｉ
０．３０％以下、ＡＩｏ、３０％以下、Ｍ ｎ ０ 、
１〜１ 、０％、Ｎｉ３４．０〜３８．０％、さらにＢ
ｅ、Ｇｏ、Ｇｅ、Ｈｆ、Ｍｇ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｔａ、Ｔｅ
、Ｖ、Ｗ。
アンバー合金の持つ２．０Ｘ１０’／℃以下という低熱
膨張性を大きく損うことなく、プレス成型前の焼鈍によ
り十分な成型性を付与しかがらも結晶粒の粗大化を防止
したシャドウマスク材を開発したものであり、その要旨
とするところは重、駁％でＣ０，１０％以下、Ｓ ｉ
０．３０％以下、ＡＩｏ、３０％以下、Ｍ ｎ ０ 、
１〜１ 、０％、Ｎｉ３４．０〜３８．０％、さらにＢ
ｅ、Ｇｏ、Ｇｅ、Ｈｆ、Ｍｇ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｔａ、Ｔｅ
、Ｖ、Ｗ。
Ｙ、希土類元素のうち１種又は２種以上を合計で０．０
１〜１．０％含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
るシャドウマスク材並びに前記成分において、さらに結
晶粒度番号５．０以上の結晶粒度を有するシャドウマス
クにある。
１〜１．０％含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
るシャドウマスク材並びに前記成分において、さらに結
晶粒度番号５．０以上の結晶粒度を有するシャドウマス
クにある。
次に本発明における成分の限定理由を述べる。
Ｃ； Ｃが０．１０％を超えると鉄炭化物の生成が著し
く、エツチング穿孔性を害しシャドウマスク材として適
さない。また、熱膨張係数も高くなり、合金の硬さが著
しく増すため同一の焼鈍では十分なプレス成型性を付与
することが難しい。よってＣは０．１０％以下とする。
く、エツチング穿孔性を害しシャドウマスク材として適
さない。また、熱膨張係数も高くなり、合金の硬さが著
しく増すため同一の焼鈍では十分なプレス成型性を付与
することが難しい。よってＣは０．１０％以下とする。
ｓｉ；、ｓｉは脱酸目的で添加するものであるが、０．
３０％を超えて含有すると合金の硬さが著しく増し、そ
の結果、十分なプレス成型性が得られない。よってＳｉ
は０．３０％以下とする。
３０％を超えて含有すると合金の硬さが著しく増し、そ
の結果、十分なプレス成型性が得られない。よってＳｉ
は０．３０％以下とする。
Ａｌ； ＡｌもＳｉと同様に脱酸目的で添加するもの
であり、０．３０％を超えると焼鈍により十分なプレス
成型性を得ることができない。よってその成分範囲を０
．３０％以下とする。
であり、０．３０％を超えると焼鈍により十分なプレス
成型性を得ることができない。よってその成分範囲を０
．３０％以下とする。
Ｍｎ； Ｍｎは脱酸目的及び熱間加工性を付与するた
めに添加するが、０．１％より少ないと脱酸効果が不十
分であり、熱間加工性に劣る。
めに添加するが、０．１％より少ないと脱酸効果が不十
分であり、熱間加工性に劣る。
１．０％を超えて含有すると合金の硬さを増し、十分な
プレス成型性が得られない。よってその成分範囲を０．
１〜１．０％とする。
プレス成型性が得られない。よってその成分範囲を０．
１〜１．０％とする。
Ｎｉ； Ｎｉが３４．０％より少ない又は３８．０％
より多いと熱膨張係数が高くなる。よってその成分範囲
を３４．０〜３８．０％とする。
より多いと熱膨張係数が高くなる。よってその成分範囲
を３４．０〜３８．０％とする。
Ｂｅ、Ｃｏ、Ｇｅ、Ｈｆ、Ｍｇ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｔａ、Ｔ
ｅ−Ｖ、Ｗ、Ｙ、希土類元素； これらの元素のうち１
種又は２種以上を結晶粒成長を遅らせプレス成型マスク
の座屈現象を防止する目的でいれろ。その効果の下限が
０．０１％である。また１、０％を超えて含有すると熱
膨張係数を高くするうえに合金の硬さを増し、その結果
十分なプレス成型性が得られない。よってその成分範囲
を０．０１〜１．０％とする。
ｅ−Ｖ、Ｗ、Ｙ、希土類元素； これらの元素のうち１
種又は２種以上を結晶粒成長を遅らせプレス成型マスク
の座屈現象を防止する目的でいれろ。その効果の下限が
０．０１％である。また１、０％を超えて含有すると熱
膨張係数を高くするうえに合金の硬さを増し、その結果
十分なプレス成型性が得られない。よってその成分範囲
を０．０１〜１．０％とする。
本発明合金を製造する方法として電気炉や転炉で溶製後
、炉外精錬により成分調整するも、ＥＳＲ等の２次精錬
法を用いるも真空溶解法を用いるも良い。鋳造は造塊法
を用いるも生産性の点から連続鋳造法を用いるも良い。
、炉外精錬により成分調整するも、ＥＳＲ等の２次精錬
法を用いるも真空溶解法を用いるも良い。鋳造は造塊法
を用いるも生産性の点から連続鋳造法を用いるも良い。
供試材は真空溶解後、鋳造−熱間圧延一酸洗一冷間圧延
一焼鈍一冷間圧延の工程で製造し板Ｊ’ＡＯ，１５ｎｗ
の冷延板としたものである。この供試材の成分を第１表
に示す。
一焼鈍一冷間圧延の工程で製造し板Ｊ’ＡＯ，１５ｎｗ
の冷延板としたものである。この供試材の成分を第１表
に示す。
この冷延板をシャドウマスクに施される力゛６鈍工程と
同一の条件すなわち１１００℃×１０分の水素焼鈍を行
い、３０〜１００℃における熱膨張係数、０．２％耐力
及び結晶粒度を測定し、第１表に併記した。
同一の条件すなわち１１００℃×１０分の水素焼鈍を行
い、３０〜１００℃における熱膨張係数、０．２％耐力
及び結晶粒度を測定し、第１表に併記した。
この第１表から明らかな様に本発明合金Ａ−Ｎは３０〜
１００℃の熱膨張係数が２．０Ｘ１０”／℃以下、耐力
が２５ ｋｇ ／ ｍｅ”以下であり、しかも結晶粒度
が５．０より細粒となっており良好な熱膨張特性プレス
成型性及び耐座屈性を有している。比較合金０は従来の
Ｆｅ−Ｎｉ系アンバー合金であり、焼鈍後の結晶粒度が
３．０と粗大化しており、座屈の発生が考えられる。比
較合金Ｐ、Ｑ、Ｒ，Ｓは各々、Ｃ，Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｎが
高く、その結果、焼鈍の耐力の低下が十分でなく良好な
プレス成型性を有しているとはいえない。比較合金Ｔ、
ＵはＮｉの含有基が成分範囲をはずれているために熱膨
張係数が倍以上になっている。比較合金■、Ｗ、Ｘ、Ｙ
は添加成分の合計の添加量が１．０％を超えており、焼
鈍後の耐力が高くプレス成型性に劣る。比較合金ＺはＣ
ｏの添加量が十分でなく、焼鈍後の結晶粒が粗大化して
いる。
１００℃の熱膨張係数が２．０Ｘ１０”／℃以下、耐力
が２５ ｋｇ ／ ｍｅ”以下であり、しかも結晶粒度
が５．０より細粒となっており良好な熱膨張特性プレス
成型性及び耐座屈性を有している。比較合金０は従来の
Ｆｅ−Ｎｉ系アンバー合金であり、焼鈍後の結晶粒度が
３．０と粗大化しており、座屈の発生が考えられる。比
較合金Ｐ、Ｑ、Ｒ，Ｓは各々、Ｃ，Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｎが
高く、その結果、焼鈍の耐力の低下が十分でなく良好な
プレス成型性を有しているとはいえない。比較合金Ｔ、
ＵはＮｉの含有基が成分範囲をはずれているために熱膨
張係数が倍以上になっている。比較合金■、Ｗ、Ｘ、Ｙ
は添加成分の合計の添加量が１．０％を超えており、焼
鈍後の耐力が高くプレス成型性に劣る。比較合金ＺはＣ
ｏの添加量が十分でなく、焼鈍後の結晶粒が粗大化して
いる。
以下余白
Claims (2)
- （１）重量％でＣ０．１０％以下、Ｓｉ０．３０％以下
、Ａｌ０．３０％以下、Ｍｎ０．１〜１．０％、Ｎｉ３
４．０〜３８．０％、さらにＢｅ、Ｃｏ、Ｇｅ、Ｈｆ、
Ｍｇ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｔａ、Ｔｅ、Ｖ、Ｗ、Ｙ、希土類元
素のうち１種又は２種以上を合計で０．０１〜１．０％
含み、残部Ｆｅ及びその他不可避的不純物からなるシャ
ドウマスク材。 - （２）重量％でＣ０．１０％以下、Ｓｉ０．３０％以下
、Ａｌ０．３０％以下、Ｍｎ０．１〜１．０％、Ｎｉ３
４．０〜３８．０％、さらにＢｅ、Ｃｏ、Ｇｅ、Ｈｆ、
Ｍｇ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｔａ、Ｔｅ、Ｖ、Ｗ、Ｙ、希土類元
素のうち１種又は２種以上を合計で０．０１〜１．０％
含み、残部Ｆｅ及びその他不可避的不純物からなり、結
晶粒度番号が５．０以上の結晶粒度を有するシャドウマ
スク。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17764586A JPS6335754A (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | シヤドウマスク材及びシヤドウマスク |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17764586A JPS6335754A (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | シヤドウマスク材及びシヤドウマスク |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6335754A true JPS6335754A (ja) | 1988-02-16 |
Family
ID=16034615
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17764586A Pending JPS6335754A (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | シヤドウマスク材及びシヤドウマスク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6335754A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01124940A (ja) * | 1987-02-27 | 1989-05-17 | Rca Licensing Corp | カラー陰極線管用シャドーマスク |
| EP0489932A1 (en) * | 1990-06-29 | 1992-06-17 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Iron-nickel alloy |
| US5264052A (en) * | 1988-12-14 | 1993-11-23 | Yamaha Corporation | Fe-Ni alloy and method for producing the same |
| CN103436771A (zh) * | 2013-08-23 | 2013-12-11 | 苏州长盛机电有限公司 | 一种镍铁合金材料 |
-
1986
- 1986-07-30 JP JP17764586A patent/JPS6335754A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01124940A (ja) * | 1987-02-27 | 1989-05-17 | Rca Licensing Corp | カラー陰極線管用シャドーマスク |
| US5264052A (en) * | 1988-12-14 | 1993-11-23 | Yamaha Corporation | Fe-Ni alloy and method for producing the same |
| EP0489932A1 (en) * | 1990-06-29 | 1992-06-17 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Iron-nickel alloy |
| EP0489932A4 (en) * | 1990-06-29 | 1994-07-27 | Toshiba Kk | Iron-nickel alloy |
| EP0803584A2 (en) * | 1990-06-29 | 1997-10-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Fe-ni based alloy |
| EP0803584A3 (en) * | 1990-06-29 | 1997-12-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Fe-ni based alloy |
| CN103436771A (zh) * | 2013-08-23 | 2013-12-11 | 苏州长盛机电有限公司 | 一种镍铁合金材料 |
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