JP2009287117A - 合金及び合金の製造方法 - Google Patents
合金及び合金の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2009287117A JP2009287117A JP2009097226A JP2009097226A JP2009287117A JP 2009287117 A JP2009287117 A JP 2009287117A JP 2009097226 A JP2009097226 A JP 2009097226A JP 2009097226 A JP2009097226 A JP 2009097226A JP 2009287117 A JP2009287117 A JP 2009287117A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- carbon
- carbide
- temperature
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/02—Hardening by precipitation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【解決手段】 本発明の合金は、スーパーインバー合金の基本成分である鉄とニッケルとコバルトとを含む合金であって、
該合金に含まれる炭素のうち炭化物を形成していない炭素量が0.010重量%以下であることを特徴とする。
【選択図】 図3
Description
該合金に含まれる炭素のうち炭化物を形成していない炭素量が0.010重量%以下であることを特徴とする。
前記基本成分に炭化物形成元素を添加し溶解鋳造する工程、
所定温度にて熱間鍛造する工程、
前記所定温度より低い第1の温度で第1の熱処理を行うことにより、前記合金に含まれる炭素と前記炭化物形成元素とからなる炭化物を母相中に析出させることを特徴とする。
本発明の合金は、スーパーインバー合金の基本成分である鉄とニッケルとコバルトとを含む。そして、この合金に不可避的に含まれる炭素のうち炭化物を形成していない炭素量が0.010重量%以下である点が特徴である。
(レンズ保持部材、光学機器)
本発明の合金は、レンズ保持部材として好適に使用できる。図11は本発明の合金の枠部材8を用いた、レンズ鏡筒の断面図である。低熱膨張率(0.6ppm/度)の石英製のレンズ7と同等の熱膨張率を有する枠部材8に該レンズを固定してなる。さらに、外筒9は該枠部材を支持している。
本発明の合金は、例えば以下のようにして製造することができる。
まず、スーパーインバー合金及びスーパーインバー合金相当材の部材を用いて、従来問題になっていた経時変形の原因が帰納的に推定可能となる処置を講じた。つまり、一般的な経時変形の原因とは異なり、炭素原子が経時変形に何らかの影響を及ぼしているという仮説を立てた。
精密な光学機器部品として使用されるスーパーインバー合金は、基本成分が31.5%Ni(ニッケル)、5%Co(コバルト)、残Fe(鉄)である元素組成を有する。
スーパーインバー合金では、インバー合金と同様に、通常の原子の熱振動によって決定する原子間距離を、この合金特有の自発磁化により拡大している。そして、温度が上昇するに従ってその自発磁化の程度が減少していくため、この自発磁化の減少は温度上昇による通常の原子間距離の拡大分を相殺するように作用する。その結果、キュリー温度以下では極めて小さい熱膨張係数を示し、キュリー点以上になると通常の熱膨張率に戻る。よって、もし自発磁化が経時的に減少するなら体積は減少する方向であって、現在発生している伸び(膨張)の現象とは逆であるので、この現象は考慮しなかった。
スーパーインバー合金の成分元素であるFe、Ni、Coはどれも室温付近では、自己拡散係数が極めて小さく、これらの原子が移動することは考えにくい。
この現象は内部応力を駆動力として、格子欠陥の一種である転位の移動、消滅の結果、転位密度が減少する過程であって、体積は減少する方向であると考えられる。それでも念のため、同一の材料を用いて315℃から空冷したものと、炉冷したもので経時変形を比較測定したが差異は認められなかった。そのためこの現象も除外した。
この現象は体積の増加を伴う。ところで、本発明において行った独自の高精度な寸法変化測定は23℃に対して±0.01℃で管理された場所で行っている。一方、本合金ではこの変態は一定の温度では生じないと考えられる。一般の工具鋼等の場合とは異なり、本ニッケル含有鉄基低熱膨張合金は室温では元々オーステナイトが安定相だからである。また、寸法変化測定中に合金にかかる応力変化もない。そのため応力誘起による変態も進行しない。それでも念のため、同一の材料を用いて、−10℃の低温で処理(サブゼロ処理)したものとしないもので比較した結果、やはり経時変形量に差異は認められなかった。そのため、この現象も除外した。
問題となる経時変形の量を勘案すると、試料の自重によって生じるクリープ変形が関与している可能性もある。一般には体心立方格子である通常の鋼の場合、室温でも侵入型元素の拡散が生じやすく、動的に歪時効が進行してクリープ変形しにくい。その点、面心立方格子であるこの合金の場合は、鋼と比較して炭素の拡散速度が小さく、室温付近で歪時効が進行しにくくクリープしやすいと言われている。
オーステナイト相(γ相)の面心立方格子(fcc)における空隙は八面体の中心部と、それよりも幾何学的に空隙の小さい四面体の中心部がある。例えば、八面体中心位置の空隙にあった炭素原子が四面体中心位置の空隙に移動(拡散)すれば、体積が膨張すると考えられる。自発磁化の存在により、幾何学的空隙が小さい位置でも炭素原子が安定に存在する可能性がある。γ膨張の機構が上述したような炭素原子の格子間における近傍の空隙間での移動によることなら、フリーの炭素が少ない低炭素材の経時変形量は小さくなることが予測できる。また、化合物などの生成により変形が生じるわけではないので、先に述べた温度範囲の温度変化に対して可逆性をもつことも予測できる。そして、後で詳細に述べるが本発明のための一連の検討によって、経時変形の原因は本現象であると特定できた。
表1は経時変形量測定のために用意した各種スーパーインバー合金及びスーパーインバー合金相当材の一覧である。
従来材、低炭素材、高炭素材及びNb添加材(実施例1,6、比較例1,2)については、真空誘導炉で溶解鋳造、1000℃で熱間鍛造後空冷、830℃で2時間保持して溶体化処理後水冷、315℃で3時間保持して応力解放処理、98℃で48時間安定化処理(いわゆる人工的枯らし処理、第3の熱処理)の工程を経て製造された。
表2には各種組成材の含有成分が記載されている。
低炭素材及び高炭素材についてはそれらの炭素含有量のみを変えただけで、原料として電解で製造した高純度なものを共に用い、他の元素は同等量になるように製造した。
各高耐力材はその炭素含有量を従来材と同等にし、TiないしNbを十分含有させた。
Nb添加材とは、従来材にNbを少量(0.24%)添加したものである。この材料の目的は、不可避的に含有する炭素をNbと結合させ、炭化物として固定することで、前述した炭素の拡散が原因と言われるγ膨張を低減することにある。
この材料は不可避的に合金中に存在する炭素が理想的にすべてチタン炭化物の形成に使われる場合を考慮して、必要最小限の量をねらってTiを添加したものである。
図1は、3点曲げ試験の結果得られた応力−歪み曲線を示すグラフである。グラフにおいて、縦軸は中央集中加重(kN)、横軸は最大歪み(ppm)を示す。また、図中、黒丸は加重時の測定点を示し、黒三角は除加重時の測定点を示す。また、グラフ左上には3点曲げ試験の模式図を示す。クリープ変形には微小歪みの部分が関係するので、歪みの大きい部分は図示していない。図1では、従来材を例として、少しずつ最大中心荷重を増加させながら、その時に残存した永久歪量の増加が示されている。
図5は、例として高耐力材8−2の金属組織を示す写真及び溶解抽出分析した結果を示すグラフである。表面を鏡面状に平滑化処理した後、目的に合った適切なエッチング処理することで各相を区別できる状態になる。金属組織中には明らかに母相とは異なる他の相が分散しており、その内の1つを走査電子顕微鏡により観察したものが、同図(A)の写真である。写真の中央部には大きさが5μm程度の相を確認することができ、この相を電子線マイクロアナライザー(EPMA)により分析するとチタンと炭素が検出された。
図6は、前述した溶解抽出分析の結果から求めた各組成材のフリー炭素量と、経時変形量との関係を表したグラフである。グラフ上で、経時変形が原点付近に集中しているのは、低炭素材と各種高耐力材の5つの組成材である。その他のプロットも同様に図3に対応している。
フリー炭素を確実に減少させるには、4つの高耐力材のように多くの炭化物形成元素を添加すればよいが、それが余ってしまうと熱膨張率が上昇してしまうため、なるべく微量の炭化物形成元素を効率的にフリー炭素と化合させ、フリー炭素を減少させることができれば好ましい。そのためには、溶解鋳造し、熱間鍛造した後、所定の熱処理(第1の熱処理)を行うことが好ましい。
図9は本検討で用いた各スーパーインバー合金組成材の熱膨張率を示すグラフである。スーパーインバー合金組成材の熱膨張率は、温度と変位の関係を調べるために使用した熱膨張測定器(アルバック理工(株)製 レーザ熱膨張計 LIX)による寸法変化測定の結果において同時に得られたデータである。試験片は直径6mm、長さ12mmの寸法を有する。また、加熱と冷却速さを1℃/分に設定した。実際の試験片の温度と、雰囲気温度を測定するためにその付近に設置された熱電対の温度とでは若干差異が生じるため、このようなゆっくりとした加熱・冷却速さとした。
y=0.76x+0.63……(2)
但し、yは熱膨張率であり、その単位はppm/度である。xはNb含有量であり、その単位は重量%である。
y=0.71x + 0.60 ……(3)
Tiは、Nbよりも若干熱膨張率を押し上げる比率が大きいが、ほぼ同等の値になる。
8 枠部材
9 外筒
Claims (16)
- スーパーインバー合金の基本成分である鉄とニッケルとコバルトとを含む合金であって、
該合金に含まれる炭素のうち炭化物を形成していない炭素量が0.010重量%以下であることを特徴とする合金。 - 炭化物形成元素を含有し、その少なくとも一部が前記炭素と形成した炭化物が母相中に分散していることを特徴とする請求項1に記載の合金。
- 合金中に含まれる全炭素量が0.010重量%以上であることを特徴とする請求項2に記載の合金。
- 原子パーセントの比較で、前記炭化物形成元素は前記全炭素量よりも多く含まれることを特徴とする請求項3に記載の合金。
- 前記炭化物形成元素の含有量は、0.05重量%以上0.50重量%以下であることを特徴とする請求項2乃至4のいずれかに記載の合金。
- 前記炭化物となっていない前記炭化物形成元素の量が、0.50重量%以下であることを特徴とする請求項2乃至5のいずれかに記載の合金。
- 前記ニッケルと前記炭化物形成元素との化合物相が形成していることを特徴とする請求項2乃至6のいずれかに記載の合金。
- 前記炭化物形成元素は、チタンまたはニオブであることを特徴とする請求項2乃至7のいずれかに記載の合金。
- 請求項1乃至8のいずれかに記載の合金を含むレンズ保持部材。
- 請求項9のレンズ保持部材を有する光学機器。
- スーパーインバー合金の基本成分である鉄とニッケルとコバルトとを含む合金の製造方法であって、
前記基本成分に炭化物形成元素を添加し溶解鋳造する工程、
所定温度にて熱間鍛造する工程、
前記所定温度より低い第1の温度で第1の熱処理を行うことにより、前記合金に含まれる炭素と前記炭化物形成元素とからなる炭化物を母相中に析出させることを特徴とする合金の製造方法。 - 前記第1の温度は、825℃以上950℃以下であることを特徴とする請求項11に記載の合金の製造方法。
- 添加する前記炭化物形成元素の含有量は、0.05重量%以上0.50重量%以下であることを特徴とする請求項11又は12に記載の合金の製造方法。
- 前記第1の温度より低い第2の温度で第2の熱処理を行うことにより、前記ニッケルと前記炭化物形成元素との化合物相を形成する工程を有することを特徴とする請求項11乃至13のいずれかに記載の合金の製造方法。
- 前記合金のキュリー温度よりも低い第3の温度で第3の熱処理を行うことを特徴とする請求項11乃至14のいずれかに記載の合金の製造方法。
- 前記第3の温度は、80℃以下であることを特徴とする請求項15に記載の合金の製造方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009097226A JP5570136B2 (ja) | 2008-04-28 | 2009-04-13 | 合金及び合金の製造方法 |
US12/933,825 US20110017365A1 (en) | 2008-04-28 | 2009-04-23 | Alloy and method for producing alloy |
PCT/JP2009/058535 WO2009133945A1 (en) | 2008-04-28 | 2009-04-23 | Alloy and method for producing alloy |
TW098114041A TWI390055B (zh) | 2008-04-28 | 2009-04-28 | 合金及製造合金的方法 |
US13/846,162 US20130213531A1 (en) | 2008-04-28 | 2013-03-18 | Method for producing alloy |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008117352 | 2008-04-28 | ||
JP2008117352 | 2008-04-28 | ||
JP2009097226A JP5570136B2 (ja) | 2008-04-28 | 2009-04-13 | 合金及び合金の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2009287117A true JP2009287117A (ja) | 2009-12-10 |
JP5570136B2 JP5570136B2 (ja) | 2014-08-13 |
Family
ID=40757019
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009097226A Active JP5570136B2 (ja) | 2008-04-28 | 2009-04-13 | 合金及び合金の製造方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US20110017365A1 (ja) |
JP (1) | JP5570136B2 (ja) |
TW (1) | TWI390055B (ja) |
WO (1) | WO2009133945A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2762954C1 (ru) * | 2020-10-05 | 2021-12-24 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | Литейный сплав на основе железа |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TWI426186B (zh) * | 2011-12-20 | 2014-02-11 | Metal Ind Res & Dev Ct | Low thermal expansion screw |
RU2610654C1 (ru) * | 2015-11-05 | 2017-02-14 | Публичное акционерное общество специального машиностроения и металлургии "Мотовилихинские заводы" | Способ обработки инварного сплава на основе системы железо-никель |
CN106756582B (zh) * | 2016-12-30 | 2018-08-10 | 钢铁研究总院 | 一种金属间化合物增强型低膨胀合金及制备方法 |
KR20220104218A (ko) | 2019-11-22 | 2022-07-26 | 라이트매터, 인크. | 선형 광자 프로세서들 및 관련 방법들 |
JP6790306B1 (ja) * | 2019-12-13 | 2020-11-25 | 三菱電機株式会社 | 合金、ワイヤー及び合金粉末 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5030728A (ja) * | 1973-05-04 | 1975-03-27 | ||
JPS62112759A (ja) * | 1985-11-12 | 1987-05-23 | Nippon Mining Co Ltd | シヤドウマスク |
JPH02277746A (ja) * | 1988-12-06 | 1990-11-14 | Hitachi Metals Ltd | 耐摩耗低熱膨張焼結合金およびその製造方法 |
JP2000119793A (ja) * | 1998-10-13 | 2000-04-25 | Toshiba Corp | 低温安定性低膨張鋳鉄およびその製造方法 |
JP2003138346A (ja) * | 2001-10-31 | 2003-05-14 | Kogi Corp | 低熱膨張鋳造合金 |
JP2003138337A (ja) * | 2001-10-31 | 2003-05-14 | Kogi Corp | 低熱膨張鋳造合金 |
JP2003221650A (ja) * | 2001-11-22 | 2003-08-08 | Shin-Hokoku Steel Corp | 快削性に富む低温安定型低熱膨張合金 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2266481A (en) * | 1939-10-27 | 1941-12-16 | Int Nickel Co | Age hardenable, low expansion, nickel-iron-titanium alloy |
US3359094A (en) * | 1965-05-20 | 1967-12-19 | Int Nickel Co | Ferrous alloys of exceptionally high strength |
US3705827A (en) * | 1971-05-12 | 1972-12-12 | Carpenter Technology Corp | Nickel-iron base alloys and heat treatment therefor |
US3940295A (en) * | 1971-11-15 | 1976-02-24 | The International Nickel Company, Inc. | Low expansion alloys |
US3954509A (en) * | 1974-05-02 | 1976-05-04 | The International Nickel Company, Inc. | Method of producing low expansion alloys |
US3971677A (en) * | 1974-09-20 | 1976-07-27 | The International Nickel Company, Inc. | Low expansion alloys |
US5084111A (en) * | 1988-12-14 | 1992-01-28 | Yamaha Corporation | Fe-Ni alloy and method for treating ingot the same |
EP0675210A1 (en) * | 1992-12-15 | 1995-10-04 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method of manufacturing cast iron of high strength and low expansion |
CN1039438C (zh) * | 1994-06-29 | 1998-08-05 | 首钢总公司 | 高强度超因瓦合金及其生产方法 |
US5476633A (en) * | 1994-07-06 | 1995-12-19 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Ultrahigh-purity dimensionally stable INVAR 36 |
US20020043306A1 (en) * | 1995-05-05 | 2002-04-18 | Imphy S.A. | Fe-Co-Ni alloy and use for the manufacture of a shadow mask |
US5951789A (en) * | 1996-10-25 | 1999-09-14 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Heat resisting alloy for exhaust valve and method for producing the exhaust valve |
EP1134300A3 (en) * | 2000-03-17 | 2002-05-22 | Hitachi Metals, Ltd. | Fe-Ni alloy |
JP2004043879A (ja) * | 2002-07-11 | 2004-02-12 | Nippon Mining & Metals Co Ltd | 磁気特性に優れたシャドウマスク用高強度低熱膨張Fe−Ni−Co系合金薄帯 |
JP2004156087A (ja) * | 2002-11-06 | 2004-06-03 | Toyo Kohan Co Ltd | カラー受像管用マスク材料、カラー受像管用マスクおよびカラー受像管 |
FR2849061B1 (fr) * | 2002-12-20 | 2005-06-03 | Imphy Ugine Precision | Alliage fer-nickel a tres faible coefficient de dilatation thermique pour la fabrication de masques d'ombres |
JP2004217947A (ja) * | 2003-01-09 | 2004-08-05 | Hitachi Metals Ltd | 高強度低熱膨張Fe−Ni系合金およびシャドウマスク |
US7680161B2 (en) * | 2005-09-09 | 2010-03-16 | Optoelectronics Co., Ltd. | Temperature compensated laser focusing optics |
-
2009
- 2009-04-13 JP JP2009097226A patent/JP5570136B2/ja active Active
- 2009-04-23 US US12/933,825 patent/US20110017365A1/en not_active Abandoned
- 2009-04-23 WO PCT/JP2009/058535 patent/WO2009133945A1/en active Application Filing
- 2009-04-28 TW TW098114041A patent/TWI390055B/zh active
-
2013
- 2013-03-18 US US13/846,162 patent/US20130213531A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5030728A (ja) * | 1973-05-04 | 1975-03-27 | ||
JPS62112759A (ja) * | 1985-11-12 | 1987-05-23 | Nippon Mining Co Ltd | シヤドウマスク |
JPH02277746A (ja) * | 1988-12-06 | 1990-11-14 | Hitachi Metals Ltd | 耐摩耗低熱膨張焼結合金およびその製造方法 |
JP2000119793A (ja) * | 1998-10-13 | 2000-04-25 | Toshiba Corp | 低温安定性低膨張鋳鉄およびその製造方法 |
JP2003138346A (ja) * | 2001-10-31 | 2003-05-14 | Kogi Corp | 低熱膨張鋳造合金 |
JP2003138337A (ja) * | 2001-10-31 | 2003-05-14 | Kogi Corp | 低熱膨張鋳造合金 |
JP2003221650A (ja) * | 2001-11-22 | 2003-08-08 | Shin-Hokoku Steel Corp | 快削性に富む低温安定型低熱膨張合金 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2762954C1 (ru) * | 2020-10-05 | 2021-12-24 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | Литейный сплав на основе железа |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20130213531A1 (en) | 2013-08-22 |
WO2009133945A1 (en) | 2009-11-05 |
JP5570136B2 (ja) | 2014-08-13 |
US20110017365A1 (en) | 2011-01-27 |
TW201009096A (en) | 2010-03-01 |
TWI390055B (zh) | 2013-03-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Ferretto et al. | Laser powder bed fusion of a Fe–Mn–Si shape memory alloy | |
Yamanaka et al. | Stacking-fault strengthening of biomedical Co–Cr–Mo alloy via multipass thermomechanical processing | |
JP5570136B2 (ja) | 合金及び合金の製造方法 | |
CN104185691B (zh) | 具有高强度和高延展性的新类型的非不锈钢 | |
Niendorf et al. | Microstructural evolution and functional properties of Fe-Mn-Al-Ni shape memory alloy processed by selective laser melting | |
CN103649356B (zh) | 具有静态细化和动态强化的模态结构钢类型 | |
Boes et al. | Gas atomization and laser additive manufacturing of nitrogen-alloyed martensitic stainless steel | |
Ren et al. | Effect of volumetric energy density on microstructure and tribological properties of FeCoNiCuAl high-entropy alloy produced by laser powder bed fusion | |
JP6244979B2 (ja) | 低熱膨張合金 | |
Selg et al. | Nitriding behaviour of maraging steel: experiments and modelling | |
JP6634912B2 (ja) | 低熱膨張合金 | |
Edin et al. | Rapid method for comparative studies on stress relief heat treatment of additively manufactured 316L | |
Wolf et al. | Mechanical Behavior of Deformation‐Induced α′‐Martensite and Flow Curve Modeling of a Cast CrMnNi TRIP‐Steel | |
Taylor et al. | Creep behavior of Alloy 709 at 700 C | |
Xiao et al. | A β-type titanium alloy with high strength and low elastic modulus achieved by spinodal decomposition | |
Pavan et al. | Effect of ageing on microstructure, mechanical properties and creep behavior of alloy 740H | |
Obana et al. | The possible role of nano sized precipitates on the mechanical properties of additively manufactured IN 718 superalloy | |
Wang et al. | Alloying behavior of W and Mo in the as-cast dual-phase FeNiCrAl multi-component alloys | |
Chen et al. | Investigation of microstructures and strengthening mechanisms in an N-doped Co-Cr-Mo alloy fabricated by laser powder bed fusion | |
Zhou et al. | In situ investigation on plastic deformation behaviors in austenite-ferrite heterostructured stainless steel | |
Zhang et al. | Microstructure Evolution of a Nickel‐Based Powder Metallurgy Superalloy Under Different Solution Treatment Temperatures | |
Popa et al. | Effects of thermomechanical processing on the microstructure and mechanical properties of Fe-based alloys | |
Niendorf et al. | Improvement of the fatigue performance of an ultrafine-grained Nb–Zr alloy by nano-sized precipitates formed by internal oxidation | |
JP6497689B2 (ja) | Co−Cr−W基合金熱間加工材、焼鈍材、鋳造材、均質化熱処理材、及びCo−Cr−W基合金熱間加工材の製造方法、焼鈍材の製造方法 | |
Huang et al. | Microstructure evolution, martensite transformation and mechanical properties of heat treated Co-Cr-Mo-W alloys by selective laser melting |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20100201 |
|
RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20100630 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120329 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130716 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130917 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20131029 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140128 |
|
A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20140207 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140304 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140507 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140527 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140624 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5570136 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |