JPS58164754A - シヤドウマスク用冷延薄鋼帯及びその製造方法 - Google Patents
シヤドウマスク用冷延薄鋼帯及びその製造方法Info
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- JPS58164754A JPS58164754A JP4730382A JP4730382A JPS58164754A JP S58164754 A JPS58164754 A JP S58164754A JP 4730382 A JP4730382 A JP 4730382A JP 4730382 A JP4730382 A JP 4730382A JP S58164754 A JPS58164754 A JP S58164754A
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- Japan
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- rolling
- cold
- annealing
- steel strip
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、シャドウマスク用冷延鋼帯及びその製造方
法に関するものである。
法に関するものである。
ここにシャドウマスタは、畠電子銃、カラー受像管の螢
光意表面板のすぐ後ろにおかれて、三つの電子ビームの
おのおのが確実に予電したカラー螢光点だけに当るよう
に規制する多数の細孔を厳格な規則に従って配列するを
要するので、フォトエツチングによる正確な孔あけ加工
を経てから、螢光面と平行をなす規定の一幕の曲面に精
密プレス加工が行われるを例とする。
光意表面板のすぐ後ろにおかれて、三つの電子ビームの
おのおのが確実に予電したカラー螢光点だけに当るよう
に規制する多数の細孔を厳格な規則に従って配列するを
要するので、フォトエツチングによる正確な孔あけ加工
を経てから、螢光面と平行をなす規定の一幕の曲面に精
密プレス加工が行われるを例とする。
ちなみに上記細孔は、孔径Ｏ−Ｓ〜０・３ｍｓ＋とくに
０．８２〜０．愈Ｓ閣、ピッチ００６６〜Ｏ會ツ〇−と
くに０．６１１＠Ｉ！度でブラウン管の大きさや種類に
応じてｇａ〜８５万個にも及ぶ。
０．８２〜０．愈Ｓ閣、ピッチ００６６〜Ｏ會ツ〇−と
くに０．６１１＠Ｉ！度でブラウン管の大きさや種類に
応じてｇａ〜８５万個にも及ぶ。
従来シャドウマスクは、通常の冷延１穆を経たリムド鋼
の箱焼鈍またはｋｔキルド鋼の脱炭焼鈍で得られる銅帯
に再度冷間圧延を施して、ｏ、ｇｍ未満通常ヲ１０・１
５１Ｂの板厚とし、これを素材として、フォトエツチン
グ後、短時間の焼鈍がプレス成形に先立って更めて施さ
れるが、かような焼鈍に際して板面の焼付きや、変形さ
らにはエツチングによる細孔の歪が生じないような配慮
、つまり低温短時間の処理を要するところ、その結果降
伏伸びを充分に小さくなし難く、プレス成形の際に該細
孔が変形を生じるおそれがあった。
の箱焼鈍またはｋｔキルド鋼の脱炭焼鈍で得られる銅帯
に再度冷間圧延を施して、ｏ、ｇｍ未満通常ヲ１０・１
５１Ｂの板厚とし、これを素材として、フォトエツチン
グ後、短時間の焼鈍がプレス成形に先立って更めて施さ
れるが、かような焼鈍に際して板面の焼付きや、変形さ
らにはエツチングによる細孔の歪が生じないような配慮
、つまり低温短時間の処理を要するところ、その結果降
伏伸びを充分に小さくなし難く、プレス成形の際に該細
孔が変形を生じるおそれがあった。
ここにエツチング処理工種とプレス成形１糧との間に焼
鈍処理が施された６は、まずフォトエツチングによる細
孔の形状を１好にする必要上、冷延薄鋼帯素材の結晶粒
径を木さくすべきであるが、この場合に降伏伸びが高く
ガって、プレス成形時における細孔の変形を余−なくす
る不利を回避するように、エツチング処理のあとでのプ
レス成形における形状凍結性を確保するためであり、こ
こにその焼鈍による、板面の一會つき、変形およびエツ
チング細孔の歪を避けるように、で館るだけ低温、短時
間で再緒晶することが、七にとともに降伏伸びについて
も非常忙小さいこと、にあわせ強く要請されたのである
。
鈍処理が施された６は、まずフォトエツチングによる細
孔の形状を１好にする必要上、冷延薄鋼帯素材の結晶粒
径を木さくすべきであるが、この場合に降伏伸びが高く
ガって、プレス成形時における細孔の変形を余−なくす
る不利を回避するように、エツチング処理のあとでのプ
レス成形における形状凍結性を確保するためであり、こ
こにその焼鈍による、板面の一會つき、変形およびエツ
チング細孔の歪を避けるように、で館るだけ低温、短時
間で再緒晶することが、七にとともに降伏伸びについて
も非常忙小さいこと、にあわせ強く要請されたのである
。
またこの種の用途で冷蝙薄銅帯には、フォトエッチジグ
処理に際して孔むらなどを生じないように非金属介在物
や炭化物ができるだけ少ないこと、また平坦度がとくに
良好であることなども要請される。
処理に際して孔むらなどを生じないように非金属介在物
や炭化物ができるだけ少ないこと、また平坦度がとくに
良好であることなども要請される。
かような要請に対して従来から冷延薄鋼帯素材として、
リムド鋼板、オープンコイル焼鈍法による脱炭鋼板また
は極低炭素鋼板が用いられたけれどもそれぞれ次に示す
問題を残している。
リムド鋼板、オープンコイル焼鈍法による脱炭鋼板また
は極低炭素鋼板が用いられたけれどもそれぞれ次に示す
問題を残している。
寥ずリムド鋼板は、短時間焼鈍時の粒成長性かい
非常に良好なものの、？の偏析が多くまた粗大な□
酸化物系介在物も多いため、フすトエッチング性柔
が極端に悪く、しかも連続−造ができないことも欠点で
ある。
ある。
次にす一プン焼鈍による脱炭脱窒鋼板は、材料特性とし
ては良好なものの焼鈍雰囲気を高価なアンモニア分解ガ
スにし、かつ非常に長時間熱処理しなければならず、焼
鈍；ストが高くなることが欠点である。また、さらにコ
イルをルーズコイルにあるいはタイトコイルに巻鎗もと
す際に発生する表面欠陥が避けられず、歩留低下による
コスト上昇も著しい。
ては良好なものの焼鈍雰囲気を高価なアンモニア分解ガ
スにし、かつ非常に長時間熱処理しなければならず、焼
鈍；ストが高くなることが欠点である。また、さらにコ
イルをルーズコイルにあるいはタイトコイルに巻鎗もと
す際に発生する表面欠陥が避けられず、歩留低下による
コスト上昇も著しい。
また′極低炭素鋼板については、溶製段階で、脱ガス処
理により、炭素を十分減じ降伏点を低くしかつ、降伏伸
びを小さくしなければならないが、現在の脱ガス技術で
は、経済的にこの種鋼板の特性を飛躍的に向上させる程
度まで炭素な低減することかで傘ない。
理により、炭素を十分減じ降伏点を低くしかつ、降伏伸
びを小さくしなければならないが、現在の脱ガス技術で
は、経済的にこの種鋼板の特性を飛躍的に向上させる程
度まで炭素な低減することかで傘ない。
またあえてＣを低くすると結晶粒径が大會く成長しすぎ
エツチング性が非常に劣化する。
エツチング性が非常に劣化する。
以上の問題に対する在来の方策として炭化物形成元素を
添加し特性を改善しようとする方法などが提案され、そ
の代表的例とし℃の特開昭１１４−ｌ１４−１ｏ号公報
には、同公報の実施例に示されているように、Ｃ＝ ０
．００６〜０．０１？重量％（以下単に％で示す）、Ｍ
ｎ＝０・１８〜０．４８％を含みかつＮｂまたはＴ１を
ＣＫ対する原子比で１以上添加することによって、特性
の良好な鋼板を得ようとしている。
添加し特性を改善しようとする方法などが提案され、そ
の代表的例とし℃の特開昭１１４−ｌ１４−１ｏ号公報
には、同公報の実施例に示されているように、Ｃ＝ ０
．００６〜０．０１？重量％（以下単に％で示す）、Ｍ
ｎ＝０・１８〜０．４８％を含みかつＮｂまたはＴ１を
ＣＫ対する原子比で１以上添加することによって、特性
の良好な鋼板を得ようとしている。
しかしこの場合ＮｂまたはＴ１を０．０７％以上のよう
なかなりに多量添加しなければならず、しかもＮｂやＴ
１の炭窒化物によるスラブ表面キズの増加、鋼板表面性
状の悪化及びＮｂ 、 Ｔｉ添加によるコスト上昇が著
しいし、また合金添加量が多いため、炭窒化物および固
溶元素自体によるエツチングムラの発生率が非常に高い
。
なかなりに多量添加しなければならず、しかもＮｂやＴ
１の炭窒化物によるスラブ表面キズの増加、鋼板表面性
状の悪化及びＮｂ 、 Ｔｉ添加によるコスト上昇が著
しいし、また合金添加量が多いため、炭窒化物および固
溶元素自体によるエツチングムラの発生率が非常に高い
。
この発明は、従来法につき上記したような諸欠点を改善
し、低コストでフォトエツチング＃ｌ８ＩＩＪｉ上何ら
の間−なく、しかもその後に焼鈍処理なしでプレス加工
性Ｋｖｋれたシャドウマスク用冷延鋼帯と該鋼帯を能率
よく製造する方法とを提供するものである・ すでにのべたように鋼中炭化物は、エツチング性や粒成
長性に悪影響を及ぼす、よって発明者らは粗大な炭化物
を形成しない極低炭素鋼を基本に多くの実験を重ね、種
々検討した結果以下に述べるような知見を得、特性の良
いシャドウマスク用銅帯を有利に提供することに成功し
た。
し、低コストでフォトエツチング＃ｌ８ＩＩＪｉ上何ら
の間−なく、しかもその後に焼鈍処理なしでプレス加工
性Ｋｖｋれたシャドウマスク用冷延鋼帯と該鋼帯を能率
よく製造する方法とを提供するものである・ すでにのべたように鋼中炭化物は、エツチング性や粒成
長性に悪影響を及ぼす、よって発明者らは粗大な炭化物
を形成しない極低炭素鋼を基本に多くの実験を重ね、種
々検討した結果以下に述べるような知見を得、特性の良
いシャドウマスク用銅帯を有利に提供することに成功し
た。
この発明は、Ｃ： ０．００４％以下、 Ｍｎ ： ０
．０５〜０．８０％および８ｏ１ ・Ａｔ： ０−０１
〜０−１０％を含み、かつＮｌ） ： ０．００１％以
上を原子比でｏ、】＜Ｎｂ／ｃ＜Ｑ、６の制限範囲内で
含有し１．残部鉄および不可避的不純物からなり、最終
冷延に引続（焼鈍およびスキンパス圧！ｆ、な経て結晶
粒度番号８・８以上の細粒組織を有し、しかも降伏強さ
が１９．０ Ｋ＃ ｆ／ｕ”以下であることを特徴とす
るシャドウマスク用冷延薄鋼帯ならびに、Ｃ： ０．０
０４％以下、 Ｍｎ ：ｏ、ｏｓ 〜ｏ、ａｏ％および
８ｏ１． ｎ： ｏ、ｏｉ ”” ０−１０ ％のほか
、Ｎｂ ： ｏ・００１％以上を原子比で０．１≦Ｎｂ
／Ｃ≦０・６の範囲内寸含有する組成の鋼片な溶製する
こと、この鋼片、を通常の工程で熱延、酸洗した後、９
０％以上のｍｌ′−皐で板厚ｏ、ｓ ｓＩ未満に最終冷
延な施すことおよびフォトエツチング処理１楊への供用
に先立って、再結晶温度以上で焼鈍しついでスキンパス
圧延を施すことの結合になるシャドクマスク用冷延薄−
帯の製造方法である。
．０５〜０．８０％および８ｏ１ ・Ａｔ： ０−０１
〜０−１０％を含み、かつＮｌ） ： ０．００１％以
上を原子比でｏ、】＜Ｎｂ／ｃ＜Ｑ、６の制限範囲内で
含有し１．残部鉄および不可避的不純物からなり、最終
冷延に引続（焼鈍およびスキンパス圧！ｆ、な経て結晶
粒度番号８・８以上の細粒組織を有し、しかも降伏強さ
が１９．０ Ｋ＃ ｆ／ｕ”以下であることを特徴とす
るシャドウマスク用冷延薄鋼帯ならびに、Ｃ： ０．０
０４％以下、 Ｍｎ ：ｏ、ｏｓ 〜ｏ、ａｏ％および
８ｏ１． ｎ： ｏ、ｏｉ ”” ０−１０ ％のほか
、Ｎｂ ： ｏ・００１％以上を原子比で０．１≦Ｎｂ
／Ｃ≦０・６の範囲内寸含有する組成の鋼片な溶製する
こと、この鋼片、を通常の工程で熱延、酸洗した後、９
０％以上のｍｌ′−皐で板厚ｏ、ｓ ｓＩ未満に最終冷
延な施すことおよびフォトエツチング処理１楊への供用
に先立って、再結晶温度以上で焼鈍しついでスキンパス
圧延を施すことの結合になるシャドクマスク用冷延薄−
帯の製造方法である。
すなわちこの発明では最終冷延のあとで再結晶焼鈍とス
キンバス圧延を行った冷ｊｆＩＩ＃−帯をそのままフォ
トエツチング処理に供し、またその後再焼鈍なしにプレ
ス成形に供することができる。
キンバス圧延を行った冷ｊｆＩＩ＃−帯をそのままフォ
トエツチング処理に供し、またその後再焼鈍なしにプレ
ス成形に供することができる。
さて従来の工程流れでは第１図囚に示すように、熱延鋼
帯を中間板厚に冷延俵軟化焼鈍し、さらに目的板厚に冷
間圧延した後、フォトエツチング処理し、さらに再結晶
焼鈍とレベラー逃場な経てから、プレス成形および黒化
処理に供されていたが、この工程ではフォトエツチング
後の小切板状態での焼鈍が余儀なくされたことによる歩
留、Ｉ＠率の低下でも著しく不利であった。
帯を中間板厚に冷延俵軟化焼鈍し、さらに目的板厚に冷
間圧延した後、フォトエツチング処理し、さらに再結晶
焼鈍とレベラー逃場な経てから、プレス成形および黒化
処理に供されていたが、この工程ではフォトエツチング
後の小切板状態での焼鈍が余儀なくされたことによる歩
留、Ｉ＠率の低下でも著しく不利であった。
ここに焼鈍を先行させてフォトエツチングを行えなかっ
た主た゛る理由は、プレス成形時にストレッチャースト
レインを発生させないよう結晶粒を非常に大きくし・Ｊ
降伏伸を小さくした銅帯では、ｉ フォトエツチング処理９罠細孔の周囲形状が乱れ
ｉることかあり、これに対しフォトエツチングに適する
よう結晶粒を小さくすると硬質となり、降伏伸びは大き
くなって、プレス成形時にストレッチャーストレインが
発生するからである。
た主た゛る理由は、プレス成形時にストレッチャースト
レインを発生させないよう結晶粒を非常に大きくし・Ｊ
降伏伸を小さくした銅帯では、ｉ フォトエツチング処理９罠細孔の周囲形状が乱れ
ｉることかあり、これに対しフォトエツチングに適する
よう結晶粒を小さくすると硬質となり、降伏伸びは大き
くなって、プレス成形時にストレッチャーストレインが
発生するからである。
つまり従来の技術では非常に軟質であることと細粒であ
ることを両立させることができず、それ故冷延した状態
でフォトエツチングし、しかる後再結晶焼鈍せざるを得
なかったのである。
ることを両立させることができず、それ故冷延した状態
でフォトエツチングし、しかる後再結晶焼鈍せざるを得
なかったのである。
この発明は、極低炭素鋼に微量のＮｂを添加し、かつ冷
間圧下率を高くするととｋより細粒であってしかも非常
に軟質なＩｌｌ板を得ることができ、かくして最終冷延
薄鋼板の焼鈍とスキンパス圧延とを経てフォトエツチン
グとこれ忙引続くプレス加工とに供することを可能にし
たものである。
間圧下率を高くするととｋより細粒であってしかも非常
に軟質なＩｌｌ板を得ることができ、かくして最終冷延
薄鋼板の焼鈍とスキンパス圧延とを経てフォトエツチン
グとこれ忙引続くプレス加工とに供することを可能にし
たものである。
以下この発明の詳細について説明する。
通常のシャドウマスク製造工程では、板厚（１，１！！
−程度の冷延鋼板をフォトエツチング処理により孔明け
する工程と、エツチング後の鋼板を再結晶焼鈍し、後の
プレス工楊で容易に形状凍結できるよう十分軟化する工
程とを含むものであった。
−程度の冷延鋼板をフォトエツチング処理により孔明け
する工程と、エツチング後の鋼板を再結晶焼鈍し、後の
プレス工楊で容易に形状凍結できるよう十分軟化する工
程とを含むものであった。
このフォトエツチング処理工ｍはシャドウマスタを製造
するに際して、もつとも重要な工ｓの一つである。エツ
チングに際してはンク■な介在物による孔形状不良と結
晶粒ごとにエツチング速度が異なるととｋよる孔周咄の
形状不良とが問題になるところ、たとえば真空脱ガス処
理によって極低炭鋼を溶製する場合には酸素も同時忙低
くなるので、非金属介在物によ、る問題は少ないが、か
か□。。、、、□ｌ ｔｘ″委。、よ。い□ゎ、１４大
化してしまうことによる孔形状不良である。
するに際して、もつとも重要な工ｓの一つである。エツ
チングに際してはンク■な介在物による孔形状不良と結
晶粒ごとにエツチング速度が異なるととｋよる孔周咄の
形状不良とが問題になるところ、たとえば真空脱ガス処
理によって極低炭鋼を溶製する場合には酸素も同時忙低
くなるので、非金属介在物によ、る問題は少ないが、か
か□。。、、、□ｌ ｔｘ″委。、よ。い□ゎ、１４大
化してしまうことによる孔形状不良である。
これはエツチング性が結晶方位に強く依存することに起
因し、結晶粒径を小さくすることが唯一の解決法である
。発明者らは数多くの実験を重ねた結果良好な孔形状を
得るためには、結晶粒度番号８・８以上の細粒にする必
要があることを見出した。しかし、一般ＫＣが低くなる
と軟＠ｉなるものの反面で粗粒となりやすく、焼鈍温度
を低くしたり連続焼鈍のように焼鈍時間を短くしたりし
ても、粒度番号８・０以上の細粒とすることは困−であ
った。
因し、結晶粒径を小さくすることが唯一の解決法である
。発明者らは数多くの実験を重ねた結果良好な孔形状を
得るためには、結晶粒度番号８・８以上の細粒にする必
要があることを見出した。しかし、一般ＫＣが低くなる
と軟＠ｉなるものの反面で粗粒となりやすく、焼鈍温度
を低くしたり連続焼鈍のように焼鈍時間を短くしたりし
ても、粒度番号８・０以上の細粒とすることは困−であ
った。
発明者らは数多くの実験を行ない、微量Ｎｂ添加と高冷
間圧下率の組合せＫより、極低炭素鋼を素材として細粒
でかつ特性の優れたシャドウマスク用鋼板を製造すると
とに成功したものである。
間圧下率の組合せＫより、極低炭素鋼を素材として細粒
でかつ特性の優れたシャドウマスク用鋼板を製造すると
とに成功したものである。
この発明において鋼中成分の限定理由を定めた実験につ
いて説明する。
いて説明する。
ＣＯ，００ｍ５％、 Ｍｎ ０−１６％でＮｂ ０−０
００５％以下と、０．００１％および０−０１５％をそ
れぞれ含む溶鋼な嬉製し、通常の工程に従って板厚３・
Ｑｌｌｌｌの熱延板なつくり、酸洗を施して、さらに圧
延率７４〜９ｓ％の範囲で冷間圧延し、しかる後１８
Ｇ ’Ｃで１分間焼鈍し、粒径に及ぼすＮｂ含有量と冷
間圧下率の影響を調べた。その結果を第８図に示す。
００５％以下と、０．００１％および０−０１５％をそ
れぞれ含む溶鋼な嬉製し、通常の工程に従って板厚３・
Ｑｌｌｌｌの熱延板なつくり、酸洗を施して、さらに圧
延率７４〜９ｓ％の範囲で冷間圧延し、しかる後１８
Ｇ ’Ｃで１分間焼鈍し、粒径に及ぼすＮｂ含有量と冷
間圧下率の影響を調べた。その結果を第８図に示す。
Ｎｂが０・０００５％以下のものは、冷間圧延率を９０
％以上にしても粒度番号８・０以上にはならないが、Ｎ
ｂを０・００１％およびｏ、ｏｉｓ％添加し、かつ冷間
圧延率を９０％以上和すると何れも粒度番号８・８以上
の細粒となる。
％以上にしても粒度番号８・０以上にはならないが、Ｎ
ｂを０・００１％およびｏ、ｏｉｓ％添加し、かつ冷間
圧延率を９０％以上和すると何れも粒度番号８・８以上
の細粒となる。
よってＮｂ含有量の下限な０・？Ｏ１％、冷関圧延率の
下限を９０％とした。 ′ 次Ｋ ｃ ＝ ｏ、ｏｏａ％、 Ｍｎ ＝ ０ｅｌｌＳ
％においてＮｂ／ｃの原子比が０・１５〜１・０の範囲
にわたる種々な供試鋼について、冷間圧下５ｓｅｓ、ｓ
％、ｓ ｏ ｏ”ｃ、で１分間再結晶焼鈍した鋼板のエ
ツチング性を調べた。その結果を１１８図に示す。
下限を９０％とした。 ′ 次Ｋ ｃ ＝ ｏ、ｏｏａ％、 Ｍｎ ＝ ０ｅｌｌＳ
％においてＮｂ／ｃの原子比が０・１５〜１・０の範囲
にわたる種々な供試鋼について、冷間圧下５ｓｅｓ、ｓ
％、ｓ ｏ ｏ”ｃ、で１分間再結晶焼鈍した鋼板のエ
ツチング性を調べた。その結果を１１８図に示す。
Ｎｂ／ｃが高くなるに従ってマクロなエッチング不良す
なわち孔ムラやスジ状模様欠陥が増し、とくＶｃＮｂ／
ｃが０・６をこえると急に不良峯が高くなる。
なわち孔ムラやスジ状模様欠陥が増し、とくＶｃＮｂ／
ｃが０・６をこえると急に不良峯が高くなる。
その理由については明らかでないが、Ｎｂ／ｃが高くな
るとＮｂ炭窒化物の析出が容易となり析出物の量が増え
るのみならず数、サイズとも忙大きくなりさらＫ Ｎｂ
が固溶状態で存在するようになりてＮｂのわずかな偏析
がエツチング性を支配するようＫなるためと考えられる
。よってＮｂの上限はＮｂ／ｃの原子比で、０・６とす
る。
るとＮｂ炭窒化物の析出が容易となり析出物の量が増え
るのみならず数、サイズとも忙大きくなりさらＫ Ｎｂ
が固溶状態で存在するようになりてＮｂのわずかな偏析
がエツチング性を支配するようＫなるためと考えられる
。よってＮｂの上限はＮｂ／ｃの原子比で、０・６とす
る。
Ｎｂ 、 Ｃ量の異なる鋼を通常の方法で熱延し板厚ｇ
、Ｑ Ｗとした後−洗し、しかる後冷関圧延率９ｓ、６
％で最終圧延し板厚Ｑ、］１％ Ｍとした。８００、′
・” ’Ｃ１分間の再結晶郷鈍を施した後引張試験を行な・１ つた。その結果を一４図に示す。Ｎｂを全く添加
１しない鋼は降伏伸が４．０％以上あるため、ストレ
ツチャーストレンが発生し、シャドウマスク用鋼板とし
て不適である。しかしＮｂ添加量が０・００１％以上あ
ると降伏伸は１・０％以下となり降伏強さも】９・ＯＫ
Ｉ／Ａ−以下と低くストレッチャーストレインの発生は
皆無となった。
、Ｑ Ｗとした後−洗し、しかる後冷関圧延率９ｓ、６
％で最終圧延し板厚Ｑ、］１％ Ｍとした。８００、′
・” ’Ｃ１分間の再結晶郷鈍を施した後引張試験を行な・１ つた。その結果を一４図に示す。Ｎｂを全く添加
１しない鋼は降伏伸が４．０％以上あるため、ストレ
ツチャーストレンが発生し、シャドウマスク用鋼板とし
て不適である。しかしＮｂ添加量が０・００１％以上あ
ると降伏伸は１・０％以下となり降伏強さも】９・ＯＫ
Ｉ／Ａ−以下と低くストレッチャーストレインの発生は
皆無となった。
しかしＣ含有量が高くなると降伏強さが高くなり、とく
に０・００４％を越えるとそれが顕著となった。固溶元
素量が同じでも降伏強さが高くなると降伏伸びは出やす
くなり、降伏強さが１９・０時゛ｆ／ｍｓをこえるとＮ
ｂ黴・量添加で固定できない程度の固溶Ｃ，Ｎ量でも降
伏伸びが発生するようになる。
に０・００４％を越えるとそれが顕著となった。固溶元
素量が同じでも降伏強さが高くなると降伏伸びは出やす
くなり、降伏強さが１９・０時゛ｆ／ｍｓをこえるとＮ
ｂ黴・量添加で固定できない程度の固溶Ｃ，Ｎ量でも降
伏伸びが発生するようになる。
降伏強さの上限を１９・０ ”ｌ １７ｍ−以下とする
ためＣの上限を０．００４％とした。
ためＣの上限を０．００４％とした。
以下他の成分の限定理由について説明する。
Ａｔは製鋼で脱酸剤として添加することＫよりＮｂの歩
留りを向上させ、かつＮをｋｔＮとして固定する役割を
持つので、 ８ｏ１．Ａｔで０９０１％以上の添加を必
要とする・しかし過度の添加ｈｓ表面性状の悪化および
硬質化の原因となるので８０１・Ｕの上限を０・１０％
とした。
留りを向上させ、かつＮをｋｔＮとして固定する役割を
持つので、 ８ｏ１．Ａｔで０９０１％以上の添加を必
要とする・しかし過度の添加ｈｓ表面性状の悪化および
硬質化の原因となるので８０１・Ｕの上限を０・１０％
とした。
血は８による脆化を紡出するために０．０５％は必要で
あるが、硬化元素なのでできるだけ少ないことが望まし
く、その上限を０．１０％とした。
あるが、硬化元素なのでできるだけ少ないことが望まし
く、その上限を０．１０％とした。
以上詳述したごとく、この発明はｃ ： ０−００４％
以下、 Ｍｎ ： ０．（１６〜０．８Ｇ％および８０
１．Ａｊ ： ０．０１〜０．１０％を含みかつＮｂ
： ｏ、ｏｏｕ％以上を原子比で０．１＜−＜ｏ、ａの
制限範囲で含有し、残部鉄および不可避的不純物からな
り、冷間圧下率９０％以上で最終冷延に引続く焼鈍およ
びスキンバス圧延を経て結晶粒度番号８．８以上の細粒
組織を有し、しかも降伏強さが１９・Ｏ’ｆ／／ｍ−以
下であって、上記焼鈍によりフォトエツチング処理を施
したあとではもはや、再焼鈍なしにプレス成形に供する
ことができ、品質、０スト面で非常に有利である。
以下、 Ｍｎ ： ０．（１６〜０．８Ｇ％および８０
１．Ａｊ ： ０．０１〜０．１０％を含みかつＮｂ
： ｏ、ｏｏｕ％以上を原子比で０．１＜−＜ｏ、ａの
制限範囲で含有し、残部鉄および不可避的不純物からな
り、冷間圧下率９０％以上で最終冷延に引続く焼鈍およ
びスキンバス圧延を経て結晶粒度番号８．８以上の細粒
組織を有し、しかも降伏強さが１９・Ｏ’ｆ／／ｍ−以
下であって、上記焼鈍によりフォトエツチング処理を施
したあとではもはや、再焼鈍なしにプレス成形に供する
ことができ、品質、０スト面で非常に有利である。
この発明によれば、従来多大な労力を要していたフォト
エツチング後の小切板での軟化焼鈍を省略できるので、
その利益は大きい。
エツチング後の小切板での軟化焼鈍を省略できるので、
その利益は大きい。
以下この発明の代表的実施例を述べる。
転炉で溶製後真空脱ガス処理し表ＩＫ示す成分の鋼を得
た。
た。
通常の方法で板厚８・Ｑｌｌｌｌの熱電鋼帯とした後、
圧延率９ｍ、１％で冷間圧延を總し板厚０・１６關とし
、非酸化性雰囲気中で８００℃、１分の焼鈍を施し各種
試験に供した。
圧延率９ｍ、１％で冷間圧延を總し板厚０・１６關とし
、非酸化性雰囲気中で８００℃、１分の焼鈍を施し各種
試験に供した。
その結果を表８に示す。
轡 ８
表８より明らかな如く、この発明によれば結晶粒度番号
が８・８以上と細かく、エツチング性が一段と改善され
、かつ、降伏強さが１９・ｏＫＩｆ／、−以下と低く、
降伏伸びもほとんど生じることがなく、かくして良好な
シャドウマスクが製造できた。しかし１％許請求範囲外
の鋼では良好な材質は得られなかった。
が８・８以上と細かく、エツチング性が一段と改善され
、かつ、降伏強さが１９・ｏＫＩｆ／、−以下と低く、
降伏伸びもほとんど生じることがなく、かくして良好な
シャドウマスクが製造できた。しかし１％許請求範囲外
の鋼では良好な材質は得られなかった。
第１図（ん、（Ｂ）は、シャドウマスクの製造工程を従
来法に対してこの発明忙よる場合と比軟した流れ図、 第２図は、結晶粒度に及ぼすＮｌ）量と冷間圧延率の影
響を示すグラフ、 第８図は、Ｎｂ含有量とエツチング性の関係グラフ、 第４図は、Ｎｂ 、 Ｃ量が材質におよばず影響を示す
関係グラフである。 第２図 滑間庄坂奉（Ｘ） 第３図
来法に対してこの発明忙よる場合と比軟した流れ図、 第２図は、結晶粒度に及ぼすＮｌ）量と冷間圧延率の影
響を示すグラフ、 第８図は、Ｎｂ含有量とエツチング性の関係グラフ、 第４図は、Ｎｂ 、 Ｃ量が材質におよばず影響を示す
関係グラフである。 第２図 滑間庄坂奉（Ｘ） 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ Ｃ： ０．００４重量％以下、 Ｍｎ ： ０．
０５〜０．８０重量％および８ｏ１．Ａｔ： ０−０１
〜０．１０重量％を含み、かつＮｂ ： ０．００１重
量％以上を原子比で０・ｌ≦Ｎｂ／ｃ≦０・６の制限範
囲内で含有し、残部鉄および不可避的不純物からなり、
最終冷延に引続く焼鈍およびスキンパス圧延を経て結晶
粒度番号８・８以上の細粒組織を有し、しかも降伏強さ
が１９・Ｏ’ｆ ｆＡ−以下であることを特徴とする、
シャドウマスク用冷延薄銅帯。 ａ ｃ ： ０−００４重量％以下、 Ｍｎ ： ０
．０５〜０．８０重量％および８０１．Ａｊ ：、 ０
−０１〜０．１０重量％のほか、Ｎｂ ： ｏ・００１
重瀘％以上を原子比で０・ｌ≦Ｎｂ／Ｃ≦０・６の範囲
内に含有する組成に成分ｉｍ＊ｔ、、た鋼−片をつくる
こと、この−片を通常の工程で熱延、酸洗した後、９０
％・以上の圧延率で板厚０・１腸未満に最終冷延を織す
ことおよびフォトエツチング処理１楊への供用に先立っ
て、再結晶温度以上で焼鈍し、１１綺晶ｍ螺以玉℃髄義
きへついでスキンバス圧延を廁すことの結合になる、シ
ャドウマスク用冷延薄銅帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4730382A JPS58164754A (ja) | 1982-03-26 | 1982-03-26 | シヤドウマスク用冷延薄鋼帯及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4730382A JPS58164754A (ja) | 1982-03-26 | 1982-03-26 | シヤドウマスク用冷延薄鋼帯及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58164754A true JPS58164754A (ja) | 1983-09-29 |
Family
ID=12771514
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4730382A Pending JPS58164754A (ja) | 1982-03-26 | 1982-03-26 | シヤドウマスク用冷延薄鋼帯及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58164754A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60114523A (ja) * | 1983-11-26 | 1985-06-21 | Toyo Kohan Co Ltd | シヤドウマスク用素材の製造方法 |
| JPS60152634A (ja) * | 1984-01-20 | 1985-08-10 | Toyo Kohan Co Ltd | シヤドウマスク用素材の製造法 |
| JPS6139343A (ja) * | 1984-07-31 | 1986-02-25 | Toshiba Corp | シヤドウマスク |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54102224A (en) * | 1978-01-14 | 1979-08-11 | Nisshin Steel Co Ltd | Steel for shadow mask |
| JPS55115928A (en) * | 1979-02-27 | 1980-09-06 | Kawasaki Steel Corp | Production of non-aging cold rolled steel plate of excellent deep drawability |
| JPS56169752A (en) * | 1980-05-31 | 1981-12-26 | Kawasaki Steel Corp | Cold rolled steel plate having highly excellent moldability and production thereof |
| JPS5881952A (ja) * | 1982-10-18 | 1983-05-17 | Kawasaki Steel Corp | 成形性の極めて優れた非時効性冷延鋼板 |
-
1982
- 1982-03-26 JP JP4730382A patent/JPS58164754A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54102224A (en) * | 1978-01-14 | 1979-08-11 | Nisshin Steel Co Ltd | Steel for shadow mask |
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS60114523A (ja) * | 1983-11-26 | 1985-06-21 | Toyo Kohan Co Ltd | シヤドウマスク用素材の製造方法 |
| JPH0114294B2 (ja) * | 1983-11-26 | 1989-03-10 | Toyo Kohan Co Ltd | |
| JPS60152634A (ja) * | 1984-01-20 | 1985-08-10 | Toyo Kohan Co Ltd | シヤドウマスク用素材の製造法 |
| JPH0114295B2 (ja) * | 1984-01-20 | 1989-03-10 | Toyo Kohan Co Ltd | |
| JPS6139343A (ja) * | 1984-07-31 | 1986-02-25 | Toshiba Corp | シヤドウマスク |
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