JPS6366366B2 - - Google Patents

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JPS6366366B2
JPS6366366B2 JP58125632A JP12563283A JPS6366366B2 JP S6366366 B2 JPS6366366 B2 JP S6366366B2 JP 58125632 A JP58125632 A JP 58125632A JP 12563283 A JP12563283 A JP 12563283A JP S6366366 B2 JPS6366366 B2 JP S6366366B2
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strip
hot
mill
rolling
cooling
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JP58125632A
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Edowaado Toomasu Jon
Dauido Guretsutsu Ronarudo
Uiriamu Teitsupinzu Jooji
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TEITSUPINZU Inc
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Publication date
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Publication of JPS6366366B2 publication Critical patent/JPS6366366B2/ja
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Description

【発明の詳細な説明】
本発明は熱延帯板の圧延方法および装置に全般
的に関し、特に、ホツトストリツプミル（熱間帯
材圧延機）またはホツトプレートミル（熱間圧板
圧延機）と組合せたランアウトテーブル（取出
台）上の冷却手段の中間に配置した保温
（incubation）手段を含む圧延装置を用いて、
種々の組成の帯鋼または板材を熱処理加工的
（thermomechanical）に熱間圧延して調整され
た顕微鏡組織を得る方法および装置に関する。 鋼の熱間圧延の冶金学的諸相は、特に標準的炭
素鋼種および低合金鋼種に関しては、長年にわた
つて周知である。最終仕上げ圧延機スタンドでの
最後の圧延は、ほとんど全ての熱間圧延製品の場
合に通常上側臨界温度よりも高い温度で行なわれ
る。これによつて、製品は全ての熱間加工が終了
してから相変態を行なうことができ、等軸の均一
な微細フエライト結晶粒が製品全体にわたつて生
じる。この仕上げ温度は低炭素鋼の場合には約
843℃（1550〓）以上である。 仕上げ温度がよく低く、しかも熱間圧延がすで
に部分的にフエライトに変態した鋼に施される場
合には、冷却または649〜732℃（1200〜1350〓）
の通常温度で巻き重ね積重ねられることによつて
ひき起こされる自己焼なましの間に、変形フエラ
イト結晶粒は通常再結晶して異常に粗い結晶粒の
区画を形成する。 この低炭素鋼種の場合は、最後の圧延スタンド
に続くランアウトテーブルを十分に長くするとと
もに、十分な急冷用スプレーを設けて、製品が最
終的にコイル状に巻取られるか、または熱間剪断
されて大質量による自己焼なまし効果が生じる前
に、製品を仕上げ温度より111〜278℃（200〜500
〓）程度低い温度まで冷却する。 さらに、５つほどの現象が生じ、それらが共同
して、熱間圧延される炭素鋼製品の機械的性質を
制限することが認められている。この５つの現象
は、圧延中または圧延後で鋼がオーステナイト温
度域にある間にオーステナイト中に生じるMnS
またはAlNあるいはその他の添加物の析出、変
形に続く鋼の回復および再結晶、分解生成物であ
るフエライトおよび炭化物への相変態、炭化物の
粗大化および低温への冷却の際の炭素および／ま
たは窒素の格子間析出である。 熱間圧延の後、製品にしばしば焼ならし、焼な
ましまたはその他の熱処理等の再処理を行なつ
て、ある顕微鏡組織に関連する冶金学的性質を得
るとともに、応力を除去または再分配する。この
ような熱間圧延製品は、所望の平滑さまたは表面
状態を得るために調質圧延される場合もある。さ
らに、熱間圧延後に加工された圧延製品、たとえ
ば冷間圧延された鋼またはブリキ板は、製品を製
造するもととなる熱延帯板の冶金学（顕微鏡組
織）にある程度左右される。たとえば熱延帯板の
結晶粒径は、それぞれタンデム圧延および焼なま
しによる変形および再結晶の後においても、最終
結晶粒径を決定する因子である。 従来、半連続式ホツトストリツプミル（熱間帯
材圧延装置）ならびに熱間反転スタンドを用いる
いわゆるミニミルでは、ホツトストリツプミルの
最後の圧延スタンドから材料を巻取るダウンコイ
ラー（下巻き巻取機）まで、または薄板製品を製
造する熱間剪断機まで延びるランアウトテーブル
の上方および／または下方に配置した水スプレー
によつて、連続的ランアウト冷却を行なつてい
る。このランアウトテーブルでの冷却は、熱延帯
板が巻取られるかまたは剪断され、さらに薄板状
で積重ねられて、製品の大質量のために自己焼な
ましが起きる場合に生じる結晶粒の成長、炭化物
の粗大化その他の冶金学的現象を最小に抑えるべ
く、熱延帯板を冷却する手段である。 所望の性質および形状を得るために用いる種々
の熱処理および調質圧延は、熱間圧延装置による
加工それ自体に続いて行なわれる。たとえば、あ
る種の熱処理が要求される場合には、コイルに巻
取られるか、または積重ねられた薄板製品を適切
な熱処理設備に入れ、所望の温度に加熱した後、
保持して所望の顕微鏡組織または応力除去を達成
する。 インライン（ライン内）熱処理は棒材条材につ
いて用いられてきた。しかしながら、このような
製品の表面積対体積比は、熱延帯板と比較して異
なる型の問題を生じさせ、しかも、棒材条材の場
合の目的は一般にそれぞれ異なつた性質を得るこ
とであつて、多くの熱延帯板製品に要求される均
一性とは対照的である。最後に、今日の市場にお
いては、加工の融通性および所望の顕微鏡組織が
圧延装置の純然たる生産能力よりも重要である。
現存する熱延帯板用設備は主として生産性のため
に調整されており、したがつて、今日の市場の要
求には適合しない。 本発明は、今日の市場の要求を認め、ホツトス
トリツプミルそれ自体の中で融通性および高品質
を提供する。それと同時に、ある後続加工工程お
よび装置をなくしてそれらを熱間圧延過程に併合
することにより、全製鋼作業の生産性に寄与す
る。限られた目標時間および温度範囲の中で作業
することができ、そうすることによつて、調整さ
れた再現性のある顕微鏡組織を有する熱延帯板製
品を得ることができる。 本発明は、さらに、作業の容易さおよび実質的
融通性のゆえに、新製品開発手段を提供する。 鋼の圧延および処理において見られる相変態は
周知であるとともに入手可能な状態図によつて示
され、また、速度論は適切なTTT線図から予測
されるので、所望の顕微鏡組織を得ることができ
る。さらに、回復および再結晶の速度論は多数の
材料について知られている。従来、熱間圧延装置
はその点に関して決定的に制約されていたが、そ
れは熱間圧延過程の尾端の非融通性のためであ
る。 この融通性を可能にするには、熱間帯板を巻取
りおよび延戻しできる保温装置（incubator）を
設け、この保温装置をランアウト（圧延系列外）
冷却手段の中間に配置して、保温装置の上流に第
１の冷却手段、保温装置の下流に第２の冷却手段
を形成するようにすればよい。第２または追加の
保温装置をインライン的に用いてもよい。保温装
置は、熱間圧延過程にさらに融通性を与えるため
に加熱手段または雰囲気導入手段を含んでもよ
い。さらに、調質圧延機および／またはスリツタ
ーを、帯板が十分に冷却されて適切な加工が可能
となる点にインライン的に配置してもよい。 圧延方法は、一般に、上側臨界点A3より高い
温度において帯板を最後の圧延スタンドから去ら
せることと、第１の冷却手段で帯板をA3よりも
低い温度まで冷却することと、保温装置内で帯板
を巻取つて温度を保持するとともにオーステナイ
ト中でフエライト粒子の核生成および成長を起こ
させることと、その後に帯板を保温装置の外へ巻
戻すことと、急速に冷却して結晶粒成長および炭
化物粗大化を最小に抑えることを含む。調質圧延
機を用いる場合には、帯板を適切な温度に冷却し
た後に調質圧延してもよい。温度を保持すると
は、恒温状態に近づけるように努めることを意味
するが、実際には時間とともに温度降下があり、
それを最小にするように努める。 熱延帯板を加工するさらに別の手段は、熱間反
転圧延機を最後の圧延機として用いることと、
A3より高い温度において最後から２番目のパス
を通じて帯板を圧延することと、その後に帯板を
冷却することと、保温装置内で帯板を巻取つて温
度を保持することを含む。その後、冷却手段およ
び保温装置を用いるさらに別の処理に先立つて、
帯板を最後のパスとして熱間反転圧延機を通過さ
せる。加工過程は、第２の保温装置を用いて析出
現象を調節することを含んでもよい。 本発明の方法および装置は熱間反転圧延機に関
して特別の応用を見出し、それと保温装置との併
用によつて、調整された顕微鏡組織を有する熱延
帯板を得る熱処理加工手段を提供する。本方法お
よび装置は、また、鋼およびその合金に特別の応
用があるが、類似の変態特性を有するその他の金
属も本方法により本装置で加工することができ
る。 標準的な半連続式ホツトストリツプミルが第１
図に図解されている。スラブ（分塊板）の加熱は
３つの再加熱炉FC１，FC２およびFC３によつ
て行なわれる。再加熱炉に隣接してスケールブレ
ーカー（酸化皮膜掻取機）SBがあり、スケール
ブレーカーSBの下流には４つの粗圧延機Ｒ１，
Ｒ２，Ｒ３およびＲ４から成る粗圧延機列があ
る。トランスフアーバー（移動棒材）にまで圧延
されたスラブ（分塊板）は、電動機駆動ロールテ
ーブル（輪軸台）Ｔを進み、フライングロツプシ
ヤー（走行剪断機）CSを通つてその両端が刈取
られる。図解した例における仕上げ圧延機列は５
つの仕上げ圧延スタンドＦ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４
およびＦ５を含み、そこでトランスフアーバーは
所望の帯板厚さまで連続的に圧延される。仕上げ
圧延機列は、５つの仕上げ圧延スタンドの全てを
制御するスピードコーンによつて同期運転され
る。 帯板は通常約843℃（1550〓）以上の所望の仕
上げ温度でＦ５を出るが、特定の仕上げ温度は鋼
種に依存する。帯板は次いてランアウトテーブル
ROに沿つて進み、そこで複数の水スプレーWS
により冷却される。水スプレーWSにより適切な
温度まで冷却された帯板は２つのダウンコイラー
（下巻き巻取機）Ｃ１およびＣ２のいずれか一方
に巻取られる。第１図の略図は現存する半連続式
ホツトストリツプミルの多数の型式のうちの１つ
にすぎないことが認識されよう。また、ランアウ
トテーブル上の水スプレーは、帯板の片面または
両面を冷却するいくつかの周知の型式のいずれで
もよいことも認識されよう。 第１図の半連続式ホツトストリツプミルは、第
２図に示すように本保温装置を含むように変更す
ることができる。保温装置Ｉはランアウトテーブ
ルROに沿つて水スプレーの中間に配置し、保温
装置の上流に第１組の水スプレーWS１、保温装
置の下流に第２組の水スプレーWS２が形成され
るようにする。保温装置は通過径路の上方または
下方に配置することができる。保温装置Ｉは、最
終仕上げ圧延スタンドから帯板を巻取つた後、帯
板を反対方向にダウンコイラーに向けて巻戻す能
力を有することが必要である。多数のこのような
巻取機が知られており、巻取機の詳細は本発明の
一部分を構成しない。保温装置は保温装置内の製
品に外熱を与える加熱装置を含んでもよく、ま
た、表面脱炭を起こさせるための二酸化炭素富化
雰囲気、表面浸炭を起こさせるための炭化水素富
化雰囲気、またはスケール生成を防ぐためあるい
は当該技術で周知のその他の目的を達するための
不活性雰囲気等の、雰囲気制御装置を含んでもよ
い。保温装置への熱または雰囲気の導入の詳細
は、本発明の一部分を構成しない。 保温装置の最適の使用法は、第３図に示す熱間
反転スタンドを含むミニミルとの併用である。熱
間反転圧延機により、後続のまたは先行する加工
と独立な変形、温度降下および低下時間を得るこ
とができる。これは、単一のスピードコーンで複
数の圧延機の圧延を制御する半連続式圧延装置で
はそれほど容易には達成されない。これが特別の
適用性を見出すのは、後続の再加熱および熱処理
を除くことが望まれる場合、および、加熱と圧延
を併用する場合、たとえば最終変形の前に熱処理
（この場合は温度降下）を行なうパイプライン用
鋼種の制御圧延の場合である。熱間圧延加工ライ
ンは、再加熱炉FC１、および、圧延機の上流側
に標準的巻取機炉Ｃ３、圧延機の下流側の類似の
巻取機炉Ｃ４を備えた４段式熱間反転圧延機HR
を含む。ここでもやはり、保温装置Ｉをランアウ
トテーブルに沿つて冷却手段の中間に配設し、保
温装置Ｉの上流に第１組の水スプレーWS１、保
温装置Ｉの下流に第２組の水スプレーWS２が形
成されるようにする。 帯板を保温装置Ｉ内に保持することができるの
で、下流の冷却手段WS２を通じて帯板を十分に
冷却することができ、調質圧延機および／または
スリツター（縦剪断機）をホツトストリツプミル
の一部としてラインの中に含ませることができ
る。このような構成は第４図に図解されており、
調質圧延機TMおよびスリツター５は第２の冷却
手段WS２の下流に配置され、圧延、冷却、保温
および再度の水冷を終えた帯板は約149℃（300
〓）の温度で調質圧延機を通過し、そこで適切に
平滑化された後、縦切りされ次いで巻取機Ｃ５に
巻取られる。 多数のインライン型保温装置を熱間反転圧延機
とともに用いて、ホツトストリツプミルの製品の
冶金学的および物理的性質をよりいつそう調整す
ることができる。このような構成を第５および６
図に略示する。第５図のホツトストリツプミルは
第３図のものと類似しているが、ただし、追加の
保温装置Ｉ２を第２の冷却手段WS２の下流に配
置し、第３の冷却手段WS３を第２の保温装置Ｉ
２の下流側でしかも最終ダウンコイラーＣ１の上
流側に配置している。第５図の構成は、第６図に
示すように第３組の水スプレーWS３の下流に調
質圧延機TMおよび巻取機Ｃ５を追加配置するこ
とにより、さらに変更してもよい。 本発明は反転スタンドを用いる板材圧延装置に
も適用できる。これを示す第９図において、大き
なスラブは炉FC１を退出し、巻取機炉Ｃ３およ
びＣ４の間の熱間反転圧延機PMで圧延される。
コイルは次いで水スプレーWS１で冷却された
後、保温装置Ｉ内で巻取られる。保温装置の中で
は、適切な熱処理が行なわれる。複数の保温装置
を用いてもよい。その後コイルは巻戻され、ラン
アウトテーブルROに沿つて搬送され、そこで空
冷（AC）され後、インライン剪断機PSにより剪
断される。次いで板材は、当該技術で普通に行な
われるように積重ねるかまたは冷却テーブルへ送
られる。利点は、たとえば30トン以上の大きなス
ラブを板材に加工することができること、および
従来の小型スラブをなくすことができることであ
る。さらに、歩留りが従来の86％から約96％に増
大する。多くの場合、後続の熱処理をなくすこと
ができる。 本保温装置は、熱延帯板の熱間圧延において多
大の融通性および顕微鏡組織の調節をもたらす。
従来、熱延帯板の顕微鏡組織の調節は組成、仕上
げ温度および巻取り温度によつてのみ可能であつ
た。本発明により、インライン型保温装置の使用
によつて(a)相、核生成および変態、(b)回復および
再結晶、および(c)析出を調節することができる。 第７図の標準的鉄−炭素系状態図は、相変態を
行なう熱力学的可能性を規定する。固溶限度は、
ある組成についての温度−相関係を描写するのに
絶対必要である。これら平衡相に近づく速度は、
標準的TTT線図（その代表例として低炭素鋼に
ついての線図を第８図に示す）中に具現化される
全ての速度論的因子の総和によつて規定される。
TTT線図は、ある長さの時間で実現することの
できる温度および変態生成物を明示する。さら
に、フエライトを予備核生成させることにより、
TTT曲線を移動させ、変態の時間を短くするこ
とができる。 生成する変態生成物の形態構造は、合金成分の
固相拡散、新相の核の性質、核生成速度、および
同時核生成過程の結果としての大規模成長効果に
基づく。潜伏期間中に核生成が行なわれる条件
は、全形態構造に主要な影響をもたらすであろ
う。 一般に、相境界を横切る際、変態はすぐには始
まらずに、それが検出できるようになるまでに有
限の時間を要する。この時間間隔は潜伏期間と呼
ばれ、安定な可視核を形成するのに必要な時間を
示す。反応の生じる速度は温度によつて変わる。
低い温度では拡散速度は非常におそく、反応速度
は原子の泳動する速度によつて規制される。固溶
限度線の直下の温度においては、溶体はほんの少
し過飽和であるだけであり、析出による自由エネ
ルギーの減少は非常に小さい。したがつて、核生
成速度は非常におそく、変態速度は核の生じるこ
とができる速度により規制される。中間の温度で
は、全体の速度は最大にまで増大し、時間は短
い。これらの効果を組合せると、第８図のTTT
線図に図解されるような通常の変態速度論とな
る。 製品が保温装置内にある間に生じる現象は、核
の大きさおよび分布を形成することに関係する。
この時間が終ると、それに続く現象は概して成長
（拡散）であり、ある与えられた温度で調節され
る。すなわち、最終反応生成物の性質は、潜伏期
間中に生じる事柄を変化させることによつて調節
することができる。このため、１つ以上の保温装
置の使用は、全的に調整された顕微鏡組織を達成
するための実際上無限のプロセス制御を提供す
る。 本発明の全装置および方法は、機械的性質に主
要な変化を起こさせるべく調節するうえで、結晶
粒微細化が主要なパラメータ（条件）であるとい
う認識に基づいている。この調節の実体は、微細
で均一な結晶粒径を生じさせる鋼の冶金学的加工
を創出することによつてなされる。たとえば熱間
反転圧延機での変形の最終段階において、最終パ
スを調節された温度で行なつて変態をA3の直上
（典型的には。ただし、A3直下が重要なパス温度
となる鋼もある）で起こさせ、変形帯がオーステ
ナイト結晶粒を分割する冶金学的条件を生じさせ
る。後続の保持温度を調節すると、選んだ時間お
よび材料の速度論に基づいた再結晶が可能とな
る。所望の顕微鏡組織が達成されると、その組織
は、保温装置への途中のランアウトテーブルの上
での、調節された特定冷却速度を通じて、帯板温
度を直ちに降下させることによつて維持される。
このランアウトテーブルにおいて得られる最終温
度は、鋼がTTT線図で必要とされる温度で保温
装置に入るように選ばれる。この温度は、フエラ
イト−パーライト組織が望まれるならば通常の冷
却温度の範囲内であつてよく、針状ベイナイト組
織を得るべき場合には数百度低くてよく、また、
フエライトの予備核生成が望まれるならばA1と
A3の間であつてよい。 前記のように、保温装置を用いて(a)相、核生成
および変態、(b)回復および再結晶、および(c)析出
を調節することができる。さらに、保温器内で臨
界点間焼なましを行なう機会が得られる。 保温装置の後でさらに行なうランアウト冷却
は、残存する格子間原子（たとえば固溶度限を超
える炭素および窒素）の調節された減少を達成
し、鋼に適用される場合は後続の歪硬化現象を無
効にする。 もちろん、高いMS温度を有する低炭素鋼材で
は、保温装置工程を全く省略することができる。
熱間反転圧延機の巻取機炉の中でA3の直上で適
切に保持すれば、鋼をランアウトテーブル上で周
囲温度（常温）まで直接焼入れてマルテンサイト
を生じさせることができ、その場合にはさらに、
調質圧延等の加工を施すことができる。さらに、
先行する作業の速度とかかわりなく後続の作業と
調整するために、単純な温度降下の目的で保温装
置を使用することができる。たとえば、インライ
ン型の縦切りおよび／または調質圧延が可能であ
ろうが、これらの加工は従来はホツトストリツプ
ミルと独立のものであつた。 これら種々の方法において鍵となる概念は、
TTT反応生成物を生じさせる前に再結晶を完了
することである。さらに、変形を通じての結晶粒
の分割は、通常商業的に行なわれているような鋼
を室温まで冷却してマルテンサイト結晶粒分割を
生じさせた後に再加熱することを、不要にする。
こうして、ホツトストリツプミルから直接に最後
の冶金学的性質を生じさせる完全に連続的な方法
が得られた。 第１表に見られる分類は、いくつかの材料を主
要合金成分で示すとともに、TTT線図上の最短
反応径路での温度および時間を示す。これは、広
くさまざまな合金鋼に関して必要な保持時間の長
さを表示するとともに、通常の圧延作業と両立す
る時間で変態を行なわせる相対的可能性を暗示す
る。一般に、炭素または合金成分含有量を増す
と、変態速度は減少する。オーステナイト結晶粒
径の増大は同種の効果を有するが、オーステナイ
トの
【表】 不均質性の増大は変態速度を上昇させる。第１表
に示した鋼は、本発明の方法および装置で加工し
やすい多数の鋼の模範例である。 一群の材料として、第１表の合金は高度の焼入
れ能力を有し、標準的巻取り温度では中程度の反
応時間を有する。このことは、核として作用して
変態の開始を速めるとともに結晶粒界の滑べりを
止める（pinning）ことにより結晶粒成長を遅ら
せるオーステナイト中の非固溶炭化物を、有効に
利用させる。上記材料の反応時間は、A1とA3の
間の温度において保温装置内で予備核生成を行な
わせることにより、調節することができる。 類似の変態特性を有するその他の金属にも、本
発明を適用することができる。たとえば、チタン
はベータ相変態を起こし、そこでは予備核生成が
起こるので、チタンは本発明を用いて圧延するこ
とができるであろう。以下に、ランアウトテーブ
ル上に冷却手段の中間に配置した少なくとも１つ
の保温装置を用いた本発明のストリツプミルで、
鋼に施すことのできるいくつかの型式の加工の例
を示す。 実施例 １ 標準的低炭素鋼の改良された熱延帯板を、標準
的圧下作業により843℃（1550〓）で仕上げ圧延
する。最初の冷却は第１組の水スプレーで行な
い、その速度は帯板温度を593℃（1100〓）まで
下げるようにし、その時に帯板を保温装置内で巻
取り、５秒間保持する。その後帯板を巻戻し、さ
らに冷却を行なつて、最終ダウンコイリングの前
に温度を454℃（850〓）にする。通常、このよう
な製品は、硫化物の析出が起こつて結晶粒界を辷
り阻止する温度である704℃（1350〓）の範囲で
巻取られる。その後、コイルが自己焼なましされ
るにつれ、炭化物が相変態終了後に粗大化してあ
る程度の結晶粒成長を許容する傾向がある。上記
のように改善された方法の場合には、593℃
（1100〓）までの冷却により、微細再結晶粒径が
保持され、相変態が硫化物の析出と独立に起こる
ことが可能になるとともに、炭化物の粒粗大化に
よる結晶粒成長のいかなる機会も無効になる。
454℃（850〓）の巻取り温度までの後続の冷却に
より、格子間原子はコイル状でのさらなる緩冷却
のときに析出することができるようになる。この
方法は、改善された機械的性質を有する熱延帯板
を提供するとともに、それに使われる低い温度に
よつてスケールを軽減する。 実施例 ２ 深絞り用低炭素鋼について、熱延帯板をA3の
近くでしかも２相領域に入らない温度まで冷却す
る。その後、熱間反転圧延機で最後の大圧下を行
なつて核の再結晶化を促進する。次いで、コイル
を約２分間保温装置に入れて再結晶を完了させ
る。その後、25℃（77〓）／秒でランアウト冷却
を行ない、さらに数度／秒でランアウト冷却を行
なう。最後に、149℃（300〓）で調質圧延を行な
つて析出のための転位を生じさせる。 実施例 ３ 焼ならし鋼について、熱間反転圧延機での最後
のパスの間に帯板をランアウトテーブル上へ繰り
出してA3の27.8℃（50〓）上まで冷却し、その温
度で保温装置に入れて温度を均一にすること以外
は通常の方法で、帯板を熱間圧延する。その後、
熱間反転圧延機で約30％の最終圧下を行なつて再
結晶オーステナイト中に変形帯を生じさせる。次
いで、帯板を保温装置炉へ戻すかまたは第２の保
温装置炉に入れ、871℃（1600〓）より高い温度
に約100秒間保つ。その後、帯板をランアウトテ
ーブル上へ繰り出して10℃（50〓）／秒の割合で
593℃（1100〓）まで冷却する。帯板を593℃
（1100〓）で再び培養器に約60秒間入れる。次い
で帯板をランアウトテーブル上で427℃（800〓）
まで冷却した後、最後の巻取りを行なう。 実施例 ４ ４段式熱間反転圧延機を用いて通常の変形スケ
ジユールで加工することにより、マルテンサイト
系鋼帯を製造することができる。最終パスに先立
つて帯板をランアウトテーブル上へ送り出し、
A3の27.8℃（50〓）上まで冷却し、その温度で保
温装置に入れて温度を均一化する。最終パスで
は、再結晶オーステナイト中に変形帯を生じさせ
るに十分な30％の圧下を行なう。この帯板を熱間
反転コイル炉に入れて一時的に保持した後、ラン
アウトテーブル上へ繰り出して149℃（300〓）ま
で急速に冷却する。次いで帯板を調質圧延機に通
す。 実施例 ５ ２相型鋼は、低い降伏強さ、高い加工硬化度お
よび通常の鋼と比べて改善された伸びを特徴とす
る。典型的な組成は、01％炭素、0.4％ケイ素お
よび1.5％マンガンを含む。臨界点間焼なまし温
度からの冷却速度は、重要なプロセスパラメータ
であることがわかつた。延性の減少は、臨界点間
焼なまし温度からの冷却が20℃（36〓）／秒を超
える場合に生じる。これは炭化物の析出が抑制さ
れるためであると信じられる。本発明のホツトス
トリツプミルを用いて、通常の熱間圧延手順に従
う。帯板をランアウト冷却によつて所望の臨界点
間温度まで冷却した後、794℃（1380〓）で保温
器に２分間入れる。その後、20℃（36〓）／秒の
最高冷却速度で追加のランアウト冷却を、温度が
約299℃（570〓）になるまで行なう。別法とし
て、ランアウトテーブル上のコイル温度が炭化物
の析出が生じることが知られている427℃（800
〓）に達したときに、コイルを第２の保温装置に
入れることにより、この方法を最適にすることが
できるだろう。第２の保温装置の機能は、溶体か
ら炭素をほぼ完全に除去して柔かく延性のある材
料を生じさせることである。 実施例 ６ 高強度低炭素合金鋼は、593℃（1100〓）でよ
り長い潜伏期間を必要とする外は、実施例３の焼
ならし鋼と同様に加工することができる。約180
秒の時間を要し、その後は、標準的冷却を用いて
よい。 本発明は、熱処理加工的に圧延される熱延帯板
製品に調整された顕微鏡組織を与える、ほとんど
無数の加工技術を提供することが理解できよう。
後続の全ての加工工程および装置を除くことがで
きるので、より長いランアウトテーブルおよび増
大した冷却手段が経済的に実用可能となる。
【図面の簡単な説明】
第１図は従来技術の標準的な半連続式ホツトス
トリツプミルの略図、第２図は第１図の従来技術
のホツトストリツプミルに保温装置を追加したこ
とを示す略図、第３図は熱間反転圧延機および保
温装置を用いたミニホツトストリツプミル、第４
図はインライン型調質圧延機を用いた第３図のミ
ニミルの変更態様を示す略図、第５図は熱間反転
圧延機と同列に２つの保温装置を用いることを示
す別の実施態様、第６図はインライン調質圧延機
を含む第５図のミニミルの別の変更態様、第７図
は標準的な鉄−炭素系状態図、第８図は低炭素鋼
についての標準的TTT線図、第９図は板材圧延
装置と組合せた本発明を示す略図である。 Ｃ……巻取機（炉）、CS……フライングクロツ
プシヤー、Ｆ……仕上げ圧延機、HR……熱間反
転圧延機、Ｉ……保温装置、Ｒ……粗圧延機、
RO……ランアウトテーブル、Ｔ……ロールテー
ブル、TM……調質圧延機、WS……水スプレー。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 鋼の熱延帯板製品を熱処理加工的に圧延して
    調整された顕微鏡組織にする方法において、 (A) 帯板をA3よりも高い温度で最終圧延スタン
    ドから離れさせる工程と、 (B) 前記帯板を第１の冷却手段によつてA3より
    も低い温度まで冷却する工程と、 (C) 帯板を保温装置の中で巻取る工程と、 (D) 帯板を保温装置の中でA1およびA3温度の間
    に保持してオーステナイト中のフエライト粒子
    の核生成および成長を促進する工程と、 (E) 帯板を保温装置の外へ解延する工程、と、 (F) 保温装置から出た前記帯板を第２の冷却手段
    で冷却して結晶粒の成長および炭化物の粒大化
    を最小限に抑える工程を順に含む該方法。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の方法であつて、
    工程(F)の帯板を約149℃（300〓）以下まで急速に
    冷却する工程と、前記急速に冷却された帯板をイ
    ンライン的に調質圧延する工程を含む方法。 ３ 鋼の熱延帯板製品を熱処理加工的に圧延して
    調整された顕微鏡組織にする方法において、 (A) 反転圧延機を用い、標準的な変形スケジユー
    ルでA3よりも実質的に高い温度において最後
    から２番目のパスを通す熱間反転方式で帯板製
    品を圧延する工程と、 (B) 帯板をA3よりも約10℃（50〓）高い温度ま
    でランアウトテーブル上でで冷却する工程と、 (C) 帯板を保温装置の中で冷却して温度を均一に
    する工程と、 (D) 帯板の最後圧延を行なう工程と、 (E) 帯板をランアウトテーブル上で冷却する工程
    を順に含む方法。 ４ 特許請求の範囲第３項記載の方法であつて最
    終変形後の帯板を約593℃（1100〓）までランア
    ウトテーブル上で冷却する工程と、帯板を保温装
    置の中で巻取る工程と、ランアウトテーブル上で
    の冷却に先立つて帯板を保温装置の中に保持する
    ことによつて温度を均一にする工程を含む方法。 ５ 特許請求の範囲第３項記載の方法であつて最
    終変形後の帯板を熱間反転圧延機巻取機の１つの
    中に保持する工程と、帯板をランアウトテーブル
    上で急速に冷却する工程を含む方法。 ６ 特許請求の範囲第５項記載の方法であつて帯
    板を約149℃（300〓）まで急速に冷却する工程
    と、帯板をインライン的に調質圧延する工程を含
    む方法。 ７ 特許請求の範囲第３項記載の方法であつて帯
    板を実質的変形によつて最終圧延する工程と、帯
    板を保温装置の中に保持して再結晶を促進する工
    程を含む方法。 ８ 特許請求の範囲第７項記載の方法であつて帯
    板を約149℃（300〓）まで急速に冷却する工程
    と、帯板をインライン的に調質圧延する工程とを
    含む方法。 ９ 最終圧延スタンドおよびその下流側のランア
    ウト冷却手段を含む、スラブを熱延帯板に圧延す
    るホツトスリツプミルにおいて、熱延帯板の巻取
    りおよび解延を行なうことができる保温装置をラ
    ンアウト冷却手段の中間に配設して、保温装置の
    上流側に第１の冷却手段を、保温装置の下流側に
    第２の冷却手段を形成するように構成したことを
    特徴とするホツトストリツプミル。 １０ 特許請求の範囲第９項記載のホツトストリ
    ツプミルであつて保温装置に熱入力を供給するよ
    うに保温装置と関連させた加熱手段を含むもの。 １１ 特許請求の範囲第９項記載のホツトストリ
    ツプミルであつて保温装置に不活性雰囲気、酸化
    性雰囲気および還元性雰囲気の１つを供給するよ
    うに保温装置と関連させた雰囲気導入手段を含む
    もの。 １２ 特許請求の範囲第９項記載のホツトストリ
    ツプミルであつて、第２のランアウト冷却手段の
    下流側に配置された調質圧延機およびスリツター
    の少なくとも一方を含むもの。 １３ 特許請求の範囲第１２項記載のホツトスト
    リツプミルであつて調質圧延機およびスリツター
    の少なくとも一方の下流側に配置された巻取機を
    含むもの。 １４ 特許請求の範囲第９項記載のホツトストリ
    ツプミルであつてホツトストリツプミルの最終圧
    延スタンドは熱間反転圧延機を含むもの。 １５ 特許請求の範囲第１４項記載のホツトスト
    リツプミルであつて、熱間反転スタンドの上流側
    および下流側に配置された巻取機を含み、前記下
    流側巻取機は第１の冷却手段の上流側にあるも
    の。 １６ 特許請求の範囲第７項記載のホツトストリ
    ツプミルであつて第２の冷却手段の下流側に配置
    された巻取りおよび延戻しを行なうことができる
    第２の保温装置を含むもの。 １７ 特許請求の範囲第１６項記載のホツトスト
    リツプミルであつて、第２の保温装置の下流側に
    第３の冷却手段を含むもの。 １８ 特許請求の範囲第１７項記載のホツトスト
    リツプミルであつて、第３の冷却手段の下流側に
    配置された調質圧延機およびスリツターの少なく
    とも一方を含むもの。 １９ 両側に巻取機を有して最終圧延パスを行な
    うべく配置された熱間反転圧延機と、熱間反転圧
    延機の下流側にあつて第１および第２の冷却手段
    を含むランアウトテーブルと、熱間反転圧延機か
    ら帯板を受取つて巻取ることおよび帯板を反対方
    向に巻戻すことができる保温装置を含み、前記保
    温装置を第１および第２の冷却手段の中間に配置
    したことを特徴とするホツトストリツプミル。
JP58125632A 1982-07-13 1983-07-12 調整された顕微鏡組織を得る熱延帯板製品の熱処理加工的圧延の方法および装置 Granted JPS5953625A (ja)

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