SE430902B - Sett att vermebehandla ett stalband med 0,05 - 0,20% kolhalt och laga halter legeringsemnen - Google Patents

Sett att vermebehandla ett stalband med 0,05 - 0,20% kolhalt och laga halter legeringsemnen

Info

Publication number
SE430902B
SE430902B SE7904053A SE7904053A SE430902B SE 430902 B SE430902 B SE 430902B SE 7904053 A SE7904053 A SE 7904053A SE 7904053 A SE7904053 A SE 7904053A SE 430902 B SE430902 B SE 430902B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
temperature
heat
cooling
ett
reel
Prior art date
Application number
SE7904053A
Other languages
English (en)
Other versions
SE7904053L (sv
Inventor
E A A Josefsson
Original Assignee
Svenskt Stal Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Svenskt Stal Ab filed Critical Svenskt Stal Ab
Priority to SE7904053A priority Critical patent/SE430902B/sv
Priority to EP80102465A priority patent/EP0019193B1/en
Priority to DE8080102465T priority patent/DE3067100D1/de
Priority to US06/148,942 priority patent/US4325751A/en
Priority to CA000351826A priority patent/CA1138756A/en
Publication of SE7904053L publication Critical patent/SE7904053L/sv
Publication of SE430902B publication Critical patent/SE430902B/sv

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)

Description

'?9fàlæÛ53f-f%1 . ., t 7 2 stålet varmt efter varmvalsningen (eventuellt föregânget av en viss kylning) samt därefter kyla ner stålet efter ett förut be- stämt kylningsförlopp. Förfarandet lämpar sig för stål med ungefär följande sammansättning: c .Q5 - _20 % .si .so - 2.0 % gun .so - 1-5 % .cr o - 1.5 % v no - .is % ,nø 0 V-'.15 % _ gæi o - .o4 % ' 'Nb 0 - .oz % Kolhalten väljs efter önskad brotthållfasthet.
Si-, Mn- och crfhalt väljs efter den valsade_produktens tjocklek; ju tjockare-denna är, desto högre halter av dessa ämnen erfordras.
De undre värdena kan sägas gälla för l,5 mm band, de högre för 8 mm band.
Ett eller flera av ämnena V, Mo, Ti och Nb kan användas för att uppnå finkornig austenit efter varmvalsningen och därmed finkornig ferrit. Detta kan vara särskilt motiverat vid tjockare band (över 5 mm).
För att ytterligare-förbättra stålets formbarhet i tvärriktningen bör man på känt sätt minska mängden långsträckta sulfidinneslut- ningar, antingen genom tillsats av mischmetall (REM-behandling), genom tillsats av små mängder tellnr eller genom att hålla nere svavelhalten under 0,010 %.
Uppfinningen, som närmare definieras i bifogade patentkrav, skall här närmare beskrivas i anslutning till bifogade figurer, av vilka figur l visar i schematisk form ett exempel på ett varmvalsverk, arrangerat enligt uppfinningen och figur 2 ett CCT-diagram för ifrågavarande grupp av stål och med_ett schematiskt inritat exempel på ett kylningsförlopp enligt uppfinningen.
Stålet slutvalsas pâ vanligt sätt till hand (7), t ex i ett konti- nuerligt varmvalsverk (1). Härvid injusteras värmningstemperatur och andra parametrar så att slutvalsningstemperaturen efter varm- 53 'få - 'WIN-fil 1 3 valsverket (1) ligger mellan 750 och 900°C. Normalt vill man hålla slutvalsningstemperaturen i den lägre delen av området, men med hänsyn till bandtjocklek och andra faktorer kan det vara gynnsamt att hålla upp slutvalsningstemperaturen.
Bandet (7) passerar sedan en första kylsträcka (2) och upphasplas på en första pâhaspel (3). I kylsträckan (2) sker en mindre tempe~ ratursänkning hos bandet (7). Efter upphasplingen skall bandrullen (7) nämligen ha en temperatur som skall ligga någonstans mellan SOOOC och 650°C och inom detta intervall på en nivå, som med hänsyn till önskad hâllfasthetsnivå, godstjocklek och därav härledd analys är optimal för strukturen. Med optimal menas i detta sammanhang gynnsammast för utskiljning av finkornig ferrit ur austeniten, som sker under ferritomvandlingskurvan (8) i figur 2, samtidigt som den måste ligga ovanför den nivä,perlitomvandlingskurvan (9), där kvarvarande restaustenit börjar omvandlas till perlit. Den inritade kurvan (10) i CCT-diagrammet, figur 2, ger exempel på ett tänkbart kylningsförlopp.
Sedan hela bandets längd sålunda rullats upp på första påhaspeln (3) vid den förutbestämda temperaturen överförs bandrullen till en trans- portanordning, rullbana, vagn e d för vidare befordran till en om~ hasplingsanordnings anmßpel (4). Under denna transport omges hand- rullen av ett värmeisolerande höljc, som i möjligaste mån ncdbringar värmeförlusterna och framför allt motverkar lokal avkylning av bandets (7) ytterpartier. Till transporttiden läggs den fördröjnings~ tid som erfordras för att önskad mängd ferrit skall hinna utskiljas.
Vid avhasplingen från avhaspeln (4) förs bandet genom en andra kyl- anordning (5) för att därefter tas upp på andra påhaspeln (6). Kyl- ningen avpassas så till bandhastigheten att bandet, när det löper upp på andra pâhaspeln (6) har en temperatur mellan 450 och 30000, varvid den lägre temperaturen gäller för stål med låga halter av legeringsämnen, särskilt Si och den högre temperaturen för stål med högre halter av sådana ämnen. Genom kylningen undertrycks restauste- nitens omvandling till perlit och bainit, i synnerhet högtempera- turbainit. Den omvandlas i stället vid lägre temperatur till marten~ sit. Mindre mängder lågtemperaturbainit kan också accepteras utan att materialets egenskaper försämras. 'ÉQÛÄÛSE-W ., Den långsamma svalningen i rulle efter omhasplingen av bandrullen vid andra påhaspel (6) är gynnsam för uppnående av låg sträckgräns, eftersom den tillåter ferritens lösta kol att utskiljas. Om man emellertid önskar ett utskiljningshärdbart material kan man driva tkylningen till lägre temperatur (under l00°C) innan man tar upp bandet på andra påhaspeln (6). Stålet kan då efter formning bi- bringas förhöjd sträckgräns genom utskiljningshärdning av det i tvângslösning i ferriten kvarhållna kolet under ennanlöpningsbe- nanaiing vid ca 2oo°c.
I beskrivningen ovan anges temperaturgränserna vid upphasplingen på första påhaspein 43) till aoo° - e5o°c och företrädesvis 7500 Å 650°C. Dessa temperaturgränser betingas av flera krav: a) Ferrit skall urskiljas i finast möjliga-fördelning, eftersom finkornigheten bidrar till såväl hög hållfasthet som hög duktili- tet. Detta gynnas av hög'övermättnadsgrad vid omvandlingen, d v s bandet bör efter slutvalsningen så snabbt som möjligt kylas ner tillräckligt långt under-omvandlingstemperaturen A3 (linjen (ll) i figur 2) för att en omvandling med högt kärntal skall kunna sätta igång. Temperaturen bör â andra sidan inte ligga så lågt, att inte' huvuddelen av ferriten hinner utskiljas i den~likaxliga (polygonala) formen innan nästa kylningssteg kommer. För att avsedd duktilitet skall uppnås bör den på denna sätt i polygonal form urskilda ferri~ tens mängd uppgå till åtminstone 80 % av den ur samma stål vid långsam kontinuerlig svalning från austenitområdet (t ex i ugn) utskilda mängden proeutektoid ferrit räknat som ytprocent i ett metallografiskt preparerat snitt. I praktiken innebär detta att temperaturen bör ligga så långt under omvandlingstemperaturen A3 för ifrågavarande stål, att man förhållandevis snabbt kommer in i omrâdet för ferritutskiljning i det för stålet gällande CCT-dia- grammet, exemplifierat i figur 2. En övre gräns kan med hänsyn till detta sättas vid en temperatur som med 100°C underskrider omvand- lingstšmperaturen A3. För stålet enligt figur 2 kan A3 sättas till 'ca 870 C. b) Intervallets undre gräns bestäms av kravet att austeniten inte i nämnvärd omfattning skall börja omvandlas till perlit. I de stål som kommer ifråga för förfarandet, och vilkas sammansättning speci- ficerats ovan, är perlitbildningen förskjuten mot lägre temperatur och längre tid jämfört med ferritbildningen. Med hänsyn härtill sättes undre gränsen till A3 -200°C, d v s i detta fall ca 670°C. 790Ås053-1 5 "En mera exakt bestämning av ontimalt temperaturintervall för ett bestämt stål under dess överföring från påhaspel (3) till avhaspel (4) kan sålunda göras genom att man medelst värmebe- handling i laboratorieskala bestämmer stålets omvandlingskarak- teristik i ett CCT-diagram, främst då ferritomvandlingskurvan (8) och perlitomvandlingskurvan (9). Den temperatur, där rest- austeniten märkbart omvandlas till perlit gäller då som undre gräns för det intervall inom vilket avhasplingen och kylningen från avhaspeln (4) måste ske. _ExemQel Ett grov, som visar att man med här angivet förfarande även med mycket låga halter av legeringsämnen kan uppnå mycket goda håll- fasthetsegenskaper, beskrives här nedan.
Stålet hade följande analys: C 0,15 % Si 0,91 % Mn 0,63 % N 0,006 % Al 0,03 % resten Fe jämte normala föroreningar.
Det varmvalsades till 10 mm:s tjocklek. För laboratorieskala lämpliga bitar av detta behandlades enligt följande: l. Uppvärmdes till 900°C 2. överfördes snabbt till en saltbadsugn vid 725?:och kvarhölls där i 10 minuter 3. överfördes till en annan saltbadsugn vid 350°C och kvarhölls där ytterligare 10 minuter 4. Fick därefter svalna i luft.
Följande hâllfasthetsvärden erhölls: Sträckgräns (Re) 412 Mpa Brottgräns (Rm) 574 " Förlängning (A5) 34 % Denna kombination av hög brottgräns och hög förlängning är karak- teristisk för tvåfasstål. ...,._.......-.,-........... V.. 110053» Qarnm

Claims (4)

TOf i äter ky1ese igen-andra. kylanordni ng e_(5) :ti]1._.en ternperatur under 450°C -15 20 gAïEmTkR/Av:
1. e Sätt att värmebehanrila ett ståïband med koïhalt 0,05 - 0;20 ä: och líâgaf haJter legeri-rtgeämnerrsåe .att det omvandlas. tíH ett tvåfas- estå]wí-ftnehålhflde- i, Siëortersett- finknrnigjferrittxcn Qärifinströdda kornflav marïtensit-'ifëun att ”öka-dess duktiHtetÅ-.nch hâJJ-fagthetsegen- skaper, k ä n n:- e t_ee c k_n_ ae t_ avreatt det rväsentltgen- i austenit- ti]lestândetl:varfmbearbetñde- stålet efter slutförd varmbearbetni ng kyls ner tflL en'*fö_rufltbestär_nd_ temperaturinom intervall-et 800°C - 65Û°C 1' en :första kyïanordní-ng, X2), varefter det, lindasítgpp: 1' en första på- haspel; (3),_-_där;fdet hållas; evärmeiesoleratfluinst -en nyuïnut, därefter med en :hastighet som överstiger ^10°C-/se!§und. _
2. Sätteeenliflte krav;_1,._ kfáen n e t e c k n ae t_ av att den - förutbestämda.etemperaturert .11f-_gger.;ïn.0n1.íinterva;11.et~_250°C - 650%. _
3. ' -Sätt.err.1_í..9t krav I -_ 2, i k ä nn e t e c kn. a; t e_av att den tid-me-tentzfletfhïåelïes. .ve-id Jen ,f'c'rut bestämda. temperaturen. avpassas så att, -årtminstoneBD 75, av. penl-norçmaflt- vid, långsam svalning igenom A1 e .bildadefjïerritmäpgden -htnener qtsla-iljas. e
4. , sätt enligt kran 1 -_,_3; k är n. ne t e c- k; f» a t_ .av ett ky1'ni_ngen:» ir/andra ïkyïsträckarr 1(\5)-~s-ker eså W-sneabbt.ea_tt. edenfviq kyl- e níengens :hširjantemanvarandeeqnäqngden austenwgšmögst: 5 7.11 omvàndlae ttH pertit.
SE7904053A 1979-05-09 1979-05-09 Sett att vermebehandla ett stalband med 0,05 - 0,20% kolhalt och laga halter legeringsemnen SE430902B (sv)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE7904053A SE430902B (sv) 1979-05-09 1979-05-09 Sett att vermebehandla ett stalband med 0,05 - 0,20% kolhalt och laga halter legeringsemnen
EP80102465A EP0019193B1 (en) 1979-05-09 1980-05-06 A method of making steel strip with high strength and formability
DE8080102465T DE3067100D1 (en) 1979-05-09 1980-05-06 A method of making steel strip with high strength and formability
US06/148,942 US4325751A (en) 1979-05-09 1980-05-12 Method for producing a steel strip composed of a dual-phase steel
CA000351826A CA1138756A (en) 1979-05-09 1980-05-13 Method for producing steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE7904053A SE430902B (sv) 1979-05-09 1979-05-09 Sett att vermebehandla ett stalband med 0,05 - 0,20% kolhalt och laga halter legeringsemnen

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE7904053L SE7904053L (sv) 1980-11-10
SE430902B true SE430902B (sv) 1983-12-19

Family

ID=20338004

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE7904053A SE430902B (sv) 1979-05-09 1979-05-09 Sett att vermebehandla ett stalband med 0,05 - 0,20% kolhalt och laga halter legeringsemnen

Country Status (5)

Country Link
US (1) US4325751A (sv)
EP (1) EP0019193B1 (sv)
CA (1) CA1138756A (sv)
DE (1) DE3067100D1 (sv)
SE (1) SE430902B (sv)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5767130A (en) * 1980-10-14 1982-04-23 Kawasaki Steel Corp Production of hot rolled dual phase high tensile steel plate
JPS57137426A (en) * 1981-02-20 1982-08-25 Kawasaki Steel Corp Production of low yield ratio, high tensile hot rolled steel plate by mixed structure
US4406713A (en) * 1981-03-20 1983-09-27 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Method of making high-strength, high-toughness steel with good workability
US4398970A (en) * 1981-10-05 1983-08-16 Bethlehem Steel Corporation Titanium and vanadium dual-phase steel and method of manufacture
US4466842A (en) * 1982-04-03 1984-08-21 Nippon Steel Corporation Ferritic steel having ultra-fine grains and a method for producing the same
US4505141A (en) * 1982-07-13 1985-03-19 Tippins Machinery Company, Inc. Apparatus for thermomechanically rolling hot strip product to a controlled microstructure
US4619714A (en) * 1984-08-06 1986-10-28 The Regents Of The University Of California Controlled rolling process for dual phase steels and application to rod, wire, sheet and other shapes
US4613385A (en) * 1984-08-06 1986-09-23 Regents Of The University Of California High strength, low carbon, dual phase steel rods and wires and process for making same
DE3440752A1 (de) * 1984-11-08 1986-05-22 Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg Verfahren zur herstellung von warmband mit zweiphasen-gefuege
US5328531A (en) * 1989-07-07 1994-07-12 Jacques Gautier Process for the manufacture of components in treated steel
EP1288322A1 (en) 2001-08-29 2003-03-05 Sidmar N.V. An ultra high strength steel composition, the process of production of an ultra high strength steel product and the product obtained
FR2855184B1 (fr) * 2003-05-19 2006-05-19 Usinor Tole laminee a froid et aluminiee en acier dual phase a tres haute resistance pour ceinture anti-implosion de televiseur, et procede de fabrication de cette tole
DE10327383C5 (de) * 2003-06-18 2013-10-17 Aceria Compacta De Bizkaia S.A. Anlage zur Herstellung von Warmband mit Dualphasengefüge
ATE419399T1 (de) 2004-11-24 2009-01-15 Giovanni Arvedi Warmgewalztes band aus dualphasenstahl mit den eigenschaften eines kaltgewalzten bandes
CN101555574B (zh) * 2008-04-11 2011-06-15 宝山钢铁股份有限公司 一种高回火抗力耐磨钢
KR101949027B1 (ko) 2017-07-07 2019-02-18 주식회사 포스코 초고강도 열연강판 및 그 제조 방법

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU197709A1 (sv) * 1965-02-20 1967-08-18
CA952415A (en) * 1970-05-20 1974-08-06 Eiji Miyoshi Process and apparatus for manufacture of strong tough steel plates
GB1333876A (en) * 1971-02-08 1973-10-17 Suedwestfalen Ag Stahlwerke Steel
CA1071072A (en) * 1975-12-19 1980-02-05 General Motors Corporation Formable high strength low alloy steel
US4072543A (en) * 1977-01-24 1978-02-07 Amax Inc. Dual-phase hot-rolled steel strip
JPS5421917A (en) * 1977-07-20 1979-02-19 Nippon Kokan Kk <Nkk> Method of manufacturing non-quenched high-tensile steel having high toughness
JPS54100920A (en) * 1978-01-26 1979-08-09 Kobe Steel Ltd Excellently formable high strength cold rolled steel plate and method of producing same
JPS54114426A (en) * 1978-02-27 1979-09-06 Kawasaki Steel Co Production of low yield point high tensile steel plate with excellent processability
US4159218A (en) * 1978-08-07 1979-06-26 National Steel Corporation Method for producing a dual-phase ferrite-martensite steel strip
US4196025A (en) * 1978-11-02 1980-04-01 Ford Motor Company High strength dual-phase steel

Also Published As

Publication number Publication date
EP0019193B1 (en) 1984-03-21
CA1138756A (en) 1983-01-04
EP0019193A1 (en) 1980-11-26
SE7904053L (sv) 1980-11-10
US4325751A (en) 1982-04-20
DE3067100D1 (en) 1984-04-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE430902B (sv) Sett att vermebehandla ett stalband med 0,05 - 0,20% kolhalt och laga halter legeringsemnen
TWI609091B (zh) Hot-rolled steel plate and its manufacturing method
CN105008570B (zh) 厚壁高韧性高张力钢板及其制造方法
CA2857439C (en) High-strength seamless steel pipe for oil well use having excellent resistance to sulfide stress cracking
CN103069020B (zh) 油井用电焊钢管以及油井用电焊钢管的制造方法
KR101848876B1 (ko) 복합조직강, 복합조직강으로 제조된 냉연 평판 제품 및 제조 방법
CN106687613A (zh) 油井用高强度无缝钢管及其制造方法
JP5433964B2 (ja) 曲げ加工性および低温靭性に優れる高張力鋼板の製造方法
JP2007009324A (ja) 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼材ならびにその製造方法
WO2008093897A1 (ja) 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼材並びにその製造方法
CA2933435C (en) Hot-pressed steel sheet member, method of manufacturing the same, and steel sheet for hot pressing
JP5181775B2 (ja) 曲げ加工性および低温靭性に優れる高張力鋼材ならびにその製造方法
CN110042321A (zh) 具有弯曲性的hpf成型构件及其制造方法
JP2007009325A (ja) 耐低温割れ性に優れた高張力鋼材およびその製造方法
CN106687614A (zh) 油井用高强度无缝钢管及其制造方法
CN105051230A (zh) 拉丝加工性和拉丝加工后的弯曲加工性优异的高强度弹簧用钢线材及其制造方法、和高强度弹簧及其制造方法
US20210269890A1 (en) Ferritic stainless steel sheet and method of producing same
US20180179607A1 (en) Ferritic stainless steel and method of manufacturing the same
JP3540134B2 (ja) 高強度熱延鋼板及びその製造方法
US11401594B2 (en) Hot-rolled steel sheet for coiled tubing and method for manufacturing the same
JP4516924B2 (ja) 熱間圧延時の耐表面割れ性に優れた薄鋼板及びその製造方法
JP7398970B2 (ja) 厚鋼板およびその製造方法
JP5168806B2 (ja) 熱間圧延時の耐表面割れ性に優れた薄鋼板及びその製造方法
JP5884781B2 (ja) 焼入れ性および加工性に優れる高炭素熱延鋼板およびその製造方法
JP3719007B2 (ja) 厚物２相組織熱延鋼帯の製造方法