JPS63232301A - 磁気異方性ボンド磁石、それに用いる磁粉及びその製造方法 - Google Patents

磁気異方性ボンド磁石、それに用いる磁粉及びその製造方法

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JPS63232301A
JPS63232301A JP62037378A JP3737887A JPS63232301A JP S63232301 A JPS63232301 A JP S63232301A JP 62037378 A JP62037378 A JP 62037378A JP 3737887 A JP3737887 A JP 3737887A JP S63232301 A JPS63232301 A JP S63232301A
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anisotropic
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徳永　雅亮
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は希土類−鉄−ボロン合金粉末をレジン（ｒｅｓ
ｉｎ）中に分散させた永久磁石、特に磁気異方性の希土
類−鉄一ボロン永久磁石合金粉末をレジン中に分散させ
たレジンボンド永久磁石に関するものである。
〔従来の技術〕
代表的な希土類元素永久磁石としては、ＳｍＣｏ１系の
永久磁石、ＳｍｚＣｏ＋？系の永久磁石がある。これら
サマリウム・コバルト磁石は、サマリウムとコバルトを
混合して真空中あるいは不活性雰囲気中で溶解しサマリ
ウムとコバルトからなるインゴットを作成する。このイ
ンゴットを粉砕して微粉末にした後、この粉末を磁場中
で成形して成形体を得る。この成形体を焼結し、それを
熱処理して永久磁石にしている。
サマリウム・コバルト磁石は上に述べたように磁場中で
成形することによって磁気異方性を付与される。磁気異
方性を付けることによって、磁気特性が大幅に向上する
。サマリウム・コバルト磁石のレジンボンド永久磁石は
、異方性を付けた上で焼結したサマリウム・コバルト磁
石を粉砕して得た粉砕粉をレジンと混合し磁界中で成形
型内に射出成形あるいは成形型内に入れて加圧成形する
ことで異方性のものが得られる。
このように、サマリウム・コバルト磁石のレジンボンド
磁石は一旦異方性の焼結磁石を作った上で、それを粉砕
してレジンと混合することによって得ることが出来る。
サマリウム・コバルト磁石に対して新しい希土類磁石ネ
オディミウム、鉄、ボロン磁石が提案されて来た。特開
昭５９−４６００８号、特開昭５９−６４７３３号で提
案されたものは、サマリウム・コバルト磁石と同様に、
ネオディミウム、鉄、ボロンの合金インゴットを作成し
これを粉砕して微粉末にした後、この粉末を磁場中で成
形して成形体を得る。この成形体を焼結し、それを熱処
理して永久磁石を得るものである。これを粉末冶金法と
呼ぶ。
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系の永久磁石としては、上に述べた粉末
冶金法とは別にＧｅｎｅｒａｌ　Ｍｏｔｏｒｓ社から別
の作成法が提案されている。例えば日本特許公開では特
開５９−６４７３９（ＵＳ　Ｐａｔｅｎｔ　Ａｐｐｌｉ
ｃａｔｉｏｎｓ、４１４．９３６（Ｓｅｐｔ、３．１９
８２）５０８，２６６（Ｊｕｎｅ　２４．１９８３））
　、特開６Ｏ−９８５２（ＵＳ　Ｐａｔｅｎｔ　Ａｐｐ
ｌｉｃａｔｉｏｎｓ　５０８．２６６（Ｊｕｎｅ　２４
１１９８３）　５４４．７２８　（Ｏｃｔ、　２６．１
９８３）　）、特開６Ｏ−１００４０２（ＵＳＰａｔｅ
ｎｔ　Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　５２０．１７０（Ａｕ
ｇ、４．１９８３））などがある。これらの公開公報に
示されている技術は、ネオディミウム、鉄、ボロンを混
合して溶解した後、溶湯を溶融スピニングのような技術
によって超急冷して、非晶質合金のフレークを作成する
。この非晶質合金のフレークを熱処理してＮｄｔＦｅｔ
４Ｂ合金を結晶させることを中心としている。このよう
に作成された磁性合金は磁気的に等方性である。そこで
、特開６０−１００４０２では、この等方性磁性合金を
Ｈｏｔ　Ｐｒｅｅｓをして成形体とした上で、高い温度
と高い圧力下でその一部分に塑性流れを起させて異方性
を持たせる技術を開示している。
このＮｄＰｅＢ磁石には次の様な問題点がある。
〔発明が解決しようとする問題点〕
まず二上記粉末冶金法によれば、磁気異方性化が可能で
あり、得られる磁気特性は３５〜４５ＭＧＯｅにも到達
するのであるが、本質的にキューリ一点が低く又結晶粒
径も大きく、熱安定性が悪い。従ってモータ用等、高温
の環境下で使用されるものには適用できない欠点がある
。
又、超急冷粉末をレジンと混合する方法によれば、比較
的容易に圧縮成形等による成形が可能であるが等方性で
あるため、得られる磁気特性が低い０例えば射出成形で
得られる磁気特性は（ＢＨ）　ｍａｘ：３〜５ＭＧＯｅ
１圧縮成形でＣＢＨ）ｒａａｘ　　：　８〜１０ＭＧＯ
ｅであり、更に磁気特性の着磁磁場強度依存性が大きい
＊　（ＢＨ）ｗａｘ　　：　８ＭＧＯｅを得るためには
、通常５０ＫＯｅ程度の着磁磁場強度が必要で、本磁石
を各種応用において、組み立て後着磁することは困難で
ある。
又、超急冷粉末をＨｏｔ　Ｐｒｅｓｓすると密度上昇の
結果、空孔がなく耐候性が向上するが、等方性であるた
め超急冷粉をレジンと混合する方法による永久磁石と同
様の問題点を持つ。得られる（ＢＨ）ＩＩＩａｘは密度
向上分だけ上昇し、１２ＭＧＯｅ程度のものが得られる
が、依然組み込み着磁は不可能である。
超急冷粉末をＨｏｔ　Ｐｒｅｓｓ後、塑性流動を起させ
れば粉末冶金法によるのと同様異方性化は可能になり、
３５〜４０ＭＧＯｅの（ＢＨ）ｗａｘが得られるが、リ
ング形状の磁石（例えば３０φ×２５φ×２０ｔ）の作
製は、異方性化のためにはすえ込み加工を利用せねばな
らず困難である。
また、Ａｐｐｌｉｅｄ　Ｐｈｙｓｉｃｓ　Ｌｅｔｔｅｒ
ｓ　４Ｂ（１０）、Ｍａｒｃｈ１９８６、　Ｐ６７０〜
６７２に記載された様にインゴットを０．５〜２μｍに
粉砕し、ワックスで固めてボンド磁石にすることで異方
性化は可能であるが扱う粉末の粒径が小さいため、発火
の危険があり大気中で取り扱えない。又、角型比が低い
ため、高い磁気特性を得る事ができない。
異方性のボンド磁石を得るために、粉末冶金法で作成し
た異方性の焼結磁石を粉砕して、この粉砕粒子をレジン
と混合し、直流磁界を印加しながら成形したが、高い特
性が得られないことが判明した。
本発明は、上記の様な従来技術に存する欠点を解消し、
熱安定性良好でかつ組み立て後着磁可能な着磁性の良い
異方性ボンド磁石及びその製造方法を提供する事を目的
とする。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明は、上記目的達成のため、下記のような技術的手
段を用いた。
すなわち磁気的に異方性化した平均結晶粒径が０．０１
〜０．５μｍであるＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金（ＲはＹを含む
１種又は２種以上の希土類元素、又Ｆｅの一部をＧｏで
置換したＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系合金を含み、更に添加元
素（Ｍ）としてＳｔ、＾ｅ、　Ｎｂ、　Ｚｒ、　Ｉｆ、
　Ｍｏ＋　Ｐ＋Ｃの１種又は２種以上の組み合わせを用
いたＲ−Ｆａ−Ｂ−一系合金、Ｒ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｍ
系合金を含む）を平均粒径１〜１０００μｍに粉砕した
ことを特徴とするボンド磁石用磁粉を用いることにより
上記目的を達成した。
上記合金は、好ましくはＲ：１１〜１８ａｔ％、Ｂ：４
〜１１ａｔ％、Ｃｏ：３０ａｔ％以下、残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなる組成としたものであり、更に好ま
しくはＲ：　１１〜１８ａｔ％、Ｂ　；　４〜１１ａｔ
％、Ｃｏ：３０ａｔ％以下、添加物：　０．００１〜３
ａｔ％（添加物ＭはＳｉ＋　Ａｌ＋　Ｎｂ、　Ｚｒ、　
Ｈｆ＋　Ｍｏ。
Ｐ、Ｃの１種又は２種以上の組み合せ）残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなる組成としたものである。
粉砕に供するＲ−Ｐｅ−Ｂ系合金の特定方向すなわち異
方性方向の残留磁束密度は８にＧ以上であることが高特
性の異方性ボンド磁石を得るためには必要である。
又Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金は超急冷法により得られたフレー
クをＨＩＰ　、ホットプレスにより高田度化した後、塑
性変形により異方性化したものである事。
前記塑性変形を与える手段の１つは温間すえ込み加工で
ある。
前記添加元素の添加量は０．００１〜３ａｔ％であるこ
とが望ましく前記結晶粒のＣ軸に垂直な方向の平均径（
Ｃ）とＣ軸方向の平均径（ａ）の比ｃ　／　ａの平均値
が２以上であることが望ましい。
本発明において磁気的に異方性化したＲ−Ｆｅ−Ｂ系合
金とは、磁化方向により、４πＩ−Ｈカーブの第２象限
の形状が異なる異方的な磁気特性を示すＲ−Ｐｅ−Ｂ系
合金を意味する。フレークを旧Ｐ処理して得られた圧密
体の残留磁束密度は通常７．５　ＫＧ以下であり、８Ｋ
Ｇ以上の残留磁束密度を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ合金を用い
る事により、等方性ボンド磁石よりも高い残留磁束密度
と高いエネルギー積を有する高性能のボンド磁石を得る
事ができる。
本発明において、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金の平均結晶粒径が
０．５μｍを越えると１．Ｈｃが低下し１６０℃におけ
る不可逆減磁率が１０％以上となって著しく熱安定性を
低下させるので不都合である。又、平均結晶粒径０．０
１μｍ未満であ、ると、成形後のボンド磁石の＋Ｈｃが
低く所定の永久磁石を得ることができない、よって、平
均粒径を０．０１〜０．５μｍと限定した。
本発明における磁粉の作成は以下のように行う。
まず、所定の組成の合金を高周波溶解、アーク溶解等で
作成し、本合金を超急冷法によりフレーク化する。超急
冷は単ロール法、双ロール法いずれでもよく、ロール材
質はＦｅ＋　Ｃｕ等を用いる。Ｃｕを用いた場合は、Ｃ
ｒメッキを施す方が好ましい。
超急冷は酸化を防ぐため、Ａｒ、　Ｈｅ等の不活性雰囲
気中で行う。本フレークを１００〜２００μｍ程度の大
きさに粗粉砕する。粗粉砕粉を常温で成形し、成形体を
得る。本成形体を６００〜７５０℃でＨＩＰ又はホット
プレスし、比較的結晶粒径の小さい緻密化したブロック
を作ることができる。本ブロックを再度６００〜７５０
℃ですえ込み加工することにより異方性の偏平板を得る
ことができる。加工率が大きいほど異方性化度は向上す
る。
必要があれば得られた偏平板に６００−８００℃で熱処
理を加えることにより得られる＋Ｈｃは向上する。本偏
平板を粗粉砕することにより、異方性ボンド磁石用粗粉
を得ることができる。
塑性加工により、異方性化したＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金の結
晶粒はＣ軸方向につぶれた形をしている。結晶粒のＣ軸
に垂直方向の平均径（ｃ）とＣ軸方向の平均径（ａ）の
比ｃ　／　ａの平均値が２以上であれば、残留磁束密度
が８ＫＧ以上得られるため望ましい。なお本出願におい
て、平均結晶粒径は、結晶粒と同体積を有する球の直径
を、３０以上の結晶粒について平均した値である。
組成変形の手段が温間すえ込みの場合特に高い磁気特性
を得られる。
塑性加工により異方性化したＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石に対し
て熱処理を加える事により、磁石の保磁力を増加させる
事ができる。
熱処理温度は６００℃以上、９００℃以下が望ましい。
その理由は、熱処理温度が６００℃未満では、保磁力の
増加が見られず、９００℃より高い場合には、熱処理前
よりも保磁力が低下するためである。
保持時間は、試料の温度が均一になる時間でよい。従っ
て工業的生産性を考慮し２４０分以下とした。
冷却速度は１℃／ｓｅｃ以上必要である。冷却速度が１
℃／ｓｅｃ未満では、熱処理前よりも保磁力が低下する
。なお、ここで冷却速度は、熱処理温熱処理温度十室温 度（’Ｃ）から、□　（℃）に到 るまでの平均冷却速度を意味するものである。
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金は主相としてＲ，Ｆｅ１　、Ｂある
いはＲｚ　（Ｆｅ、　Ｃｏ）　１４Ｂを有する合金を意
味する。永久磁石として望ましい成分範囲を定めた理由
は以下の通りである。
Ｒ（Ｙを含む希土類元素の１種又は２種以上の組み合せ
）が１１ａｔ％未溝の場合は充分な＋Ｈｃが得られず、
１８ａｔ％を越えるとＢｒの低下が生ずる。
よってＲＮは１１〜１８ａｔ％とした。
Ｂｉｌが４ａｔ％未滴の場合は本系磁石の主相であるＲ
Ｊｅ＋Ｊ相の形成が充分でなく　、Ｂｒ＋　＋Ｈｃとも
に低い。又、Ｂｌが１１ａｔ％を越える場合は、磁気特
性的に好ましくない相の出現によりＢｒが低下する。よ
って、Ｂｉｌは４〜ｆｌａｔ％とした。
Ｃｏ１１が３０ａｔ％を越えるとキューリ一点は向上す
るが主相の異方性定数が低下し、高１Ｈｃが得られない
。よって、Ｃｏ量は３０ａｔ％以下とした。
また、添加元素として、加えても良い元素を定めた理由
は以下の通りである。
Ｓｉはキュリ一点を上昇させ、Ａ／、　Ｎｂ、　Ｐは保
磁力を上昇させる効果がある。
Ｃは希土類元素の電解１’Ｌおいて混入しやすい元素で
あるが、少量であれば、磁気特性に悪影響を与えない＊
　Ｎｂ、　Ｚｒ、　Ｈｆ、　Ｎｂ、　Ｎｏは耐食性を向
上させる。
これら元素の添加物量が、０．００１　ａｔ％未溝の場
合は、添加物の効果が不充分であり、３ａｔ％を越える
とＢｒの低下が大きく好ましくない。従って、添加物量
は０．００１〜３ａｔ％とした。
なお、本発明の合金中にはフェロボロンに含まれる不純
物ＡＩや他の希土類元素の還元の際に混入する還元材、
不純物が存在してもよい。
本発明において、粉砕粉の平均粒径を１〜１０００μｍ
に・制限した理由を以下に示す。平均粒径１μ′ｍ以下
の場合は、発火しやすく、空気中での取り扱いが困難で
ある。また１０００μｍ以上の場合は、薄物ボンド磁石
（厚さ１〜２鶴）に適用困難であり、射出成型にも向い
ていない、このため平均粒径を上記範囲に限定した。
粉砕方法としては、通常磁粉を作るための方法をそのま
ま利用できる。即ち、ディスクミル、ブラウンミル、ア
トライター、ボールミル、振動ミル、ジェットミル等で
ある。
本粗粉に熱硬化性バインダーを加えて磁場中で圧縮成型
後熱硬化させれば、圧縮成形タイプの異方性ボンド磁石
を得ることができる。又、本粗粉に熱可塑性バインダー
を加えて磁場中射出形成すれば射出成形タイプの異方性
ボンド磁石を得ることができる。
前記バインダーとして使用しうる材料としては圧縮成形
の場合は熱硬化性樹脂が最も使いやすい。
熱的に安定なポリアミド、ポリイミド、ポリエステル、
フェノール、フッ素、ケイ素、エポキシ等が利用できる
。又、八β＋　Ｓｎ、　ｐｂおよび各種低融点ハンダ合
金を使用することができる。射出成形の場合は、ＢＶＡ
　、ナイロン等の熱可塑性樹脂が用途に応じ利用できる
。
〔実施例〕
以下実施例により本発明を更に詳細に説明する。
実施例Ｉ Ｎｄ＋ｔＦｅ？ｓＢｑ合金をアーク溶解により作成し、
本合金をＡｒ雰囲気中で単ロール法によりフレーク状薄
片を作製した。ロール周速は３０ｍ／ｓｅｅで得られた
薄片は約３０μｍの厚さをもった不定形でありＸ線回折
の結果、非晶質と結晶質の混合物であることが解った。
この薄片を３２メツシユ以下となるように粗粉砕し、金
型成形により成形体を作製した。成形圧は６　　ｔｏｎ
／−であり、磁場印加は行っていない。成形体の密度は
５．８　ｇ　／　ｃｃである。得られた成形体を７００
℃でホットプレスした。ホットプレスの温度は７００℃
で圧力は２ｔｏｎ　／−であるホットプレスによって得
られた密度は７．３０　ｇ　／　ｃｃで、ホットプレス
によって高密度化が充分はかれた。高密度化されたバル
ク体を更に７００℃ですえ込み加工した。試料の高さは
すえ込み加工の前後で圧縮比率が３になるように調整し
た。（すえ込み前の高さをｈｏとし、すえ込み後の高さ
をｈとするとｈａ／ｈ””３）すえ込み加工された試料
をＡｒ雰囲気中で７５０℃に加熱し、６０分保持した後
、水冷した。この時の冷却速度は７℃／ｓｅｃであった
。
熱処理前後の磁気特性を第１表に示す。熱処理により保
磁力が向上する事が分かる。
第１表 この熱処理された試料を粗粉砕し、２５０〜５００μｍ
の粒度範囲になるように調整し、磁粉を得た。本磁粉に
１６ｖｏｌ％のエポキシ樹脂を乾式で混合し、この粉末
を１０ＫＯｅの磁場中で横磁場成形した０次に、１２０
℃Ｘ３ｈｒｓの熱硬化処理を施して異方性ボンド磁石と
した。得られた異方性ボンド磁石は、２５ＫＯｅの着磁
磁場強度で測定すると、Ｂｒ〜６．８　ＫＧ％　ｍＨｃ
〜６．３　ＫＯｅ　％　ＩＨＣ〜１２．３にＯｅ　、　
（ＢＨ）ｗａｘ　〜１０．６　ＭＧＯｅの磁気特性が得
られた。
比較のために、ＮｄＩＪｅｌｓＢ＠なる組成の超急冷し
た薄片を真空中で６００℃Ｘ１ｈｒの熱処理し、２５０
〜５００μｍに粗粉砕し本実施例と同様の方法でボンド
磁石とした。
ただし、比較例のボンド磁石は等方性であるため圧縮成
形の際、磁場印加を行っていない。２５ＫＯｅの着磁磁
場強度によって得られる磁気特性はＢｒ〜５．９ＫＯｅ
　、　ｓＨｃ〜４．９ＫＯｅ　、　、Ｉｌｃ”　１２．
８ＫＯｅ、（ＯＨ）ＩＩＩａｘ　〜６．６　ＭＧＯｅで
あった。本発明による異方性ボンド磁石は等方性ボンド
磁石と比較して、着磁性が良好で高い磁気特性が得られ
ることがわかる。又、比較のために、Ｎｄ＋ｔＦｅフｓ
Ｂ歯なる組成のインゴットを本実施例と同様の方法で粗
粉砕、バインダーとの混合、磁場中成形、熱硬化処理し
た。
２５ＫＯｅＯ着磁磁場強度によって得られる磁気特性は
Ｏｒ〜５ＫＯｅ　、＊ＩＩｃ〜０．８ＫＯｅ　、　＋Ｈ
ｃ〜１．２ＫＯｅ　。
（ＯＨ）ｖａχ〜１．２　ＭＧＯｅであった。このよう
に、インゴットを原料とする異方性ボンド磁石は、高い
ＩＨｃが得られず実用材として利用できないことがわか
る。
以上、実施例１で得られた結果を比較例とあわせて第２
表に示す。
実施例２ 次に、すえ込み加工時の圧縮比が最終的に得られる異方
性ボンド磁石に、どのような影響を与えるかを示す０組
成、超急冷、ホットプレス、横磁場成形、熱処理、熱硬
化等条件は実施例１と同様である。Ｓ− 結果を第３表に示す。第３表に示した磁気特性は、着磁
強度２５ＫＯｅにて得られた値である。第３表に示した
通り、圧縮比を増加することにより異方性ボンド磁石の
磁気特性は向上する。
なお、圧縮比ｈ０／ｈ≧５．６では、すえ込み加工後試
料周辺に亀裂が生じたが、最終成品である異方性ボンド
磁石（圧縮成形タイプ）には何の影響も現れない。
実施例３ Ｎｄ　＋　４Ｆｅｓ。Ｂ４合金を実施例１と同様の方法
で磁粉を作製した。本磁粉を３３ｖｏｌ％のＥＶＡと混
練し、ベレットを作製した。本ペレントを用いて１５０
℃で射出成形した。射出成形により得られたテストピー
スの形状は２　ＱＩｌｄｉａ、Ｘ　１０＋ｓｍｔで、射
出成形時に印加した磁場は８　ＫＯｅである。限られた
磁気特性はＢｒ〜５．５　ＫＧＳＪｃ〜４．９　ＫＯｅ
　ｓ　＋Ｈｃ〜１３、　ＯＫＯｅ　、　（ＢＨ）ｗａｘ
　〜６．４　ＭＧＯｅであった。本磁気特性は着磁強度
２５ＫＯｅでの値である。
実施例４ 実施例１と同様の方法で、第４表に示した組成の異方性
ボンド磁石を作製した。作製法は圧縮成形である。得ら
れた磁気特性を第５表に示す。
以下余白 実施例５ Ｎｄ＋ｂＦｅｑｓＢｔＡ　ｌＳｉ合金を実施例１と同様
の方法で処理し、磁粉を作製した。本磁粉を用いてバイ
ンダーであるＥＶＡと混練しペレットを作製し、射出成
形により内径１２１ｍφ、外径１’６ｍ■φ、高さ２５
　ｍ　ｔの磁石を射出成形により得た。本磁石の異方性
はＲａｄｉａ１方向であり、磁気特性評価のために、１
．５龍×１．５鰭Ｘ７．５ｍの試料を切り出し磁気測定
した。得られた磁気特性は、Ｉｌｒ〜５．５ＫＧ。
ｍ１１ｃ〜４．７ＫＯｅ　ｓ　ＩＨＣ〜１５．０ＫＯｅ
　％　（ＢＨ）ｎ＋ａｘ　〜６、３　ＭＧＯｅであった
。
実施例６ Ｎｄ１３ＤｙＦｅ７Ｊ６Ａ　Ｉ！なる組成の異方性ボン
ド磁石（圧縮成形タイプ）を実施例１と同様の操作で作
製した。得られた磁気特性は、Ｂｒ〜６．６　ＫＧ％　
Ｊｃ〜６．２ＫＧ、　＋Ｈｃ〜２１．０ＫＯｅ　％　（
Ｂｌｌ）ｌＩｌａｘ　”　１０．２ＭＧＯｅであった。
本磁石の結晶粒径は０．１１μｍであった。本磁石をｌ
　Ｑ　ｍｍｄｆａ、　Ｘ　７　ｍｍ　ｔに加工し、熱安
定性のテストを行った。得られた結果を第１図に示す。
比較材として、異方性焼結ＳｍｚＣＯ＋ｖ　ｆａ石およ
び同一組成のＲ−Ｆｅ−８異方性焼結材石を用いた。
本発明による異方性ボンド磁石は比較材として用いた異
方性焼結材よりも優れた熱安定性を示すことがわかる。
実施例７ 磁粉の微粉粒度以外は、実施例１と同様の方法でＮｄｒ
ａＰＩ３１ｏＢｂ異方性ボンド磁石を作成した。比較材
として、Ｎｄｌ３ＤｙｔＰｅｑｓＢｑ異方性焼結体を用
いて、粉砕粒度による保磁力変化を調べた。結果を第６
表に示す。焼結体は粉砕により、保磁力が低下し、ボン
ド磁石原料として使用できないが、本発明材は粉砕によ
る保磁力の低下がほとんどない事が分かる。
以下余白 第６表 実施例８ すえ込み温度を変える事により、結晶粒径を変化させた
以外は実施例１と同様の方法により、異方性ボンド磁石
を作成した。結果を第７表に示す。
以下余白 第７表 平均結晶粒径ｏ、ｏｏｉμｍ以上０．５μｍ以下では良
好な磁気特性を有する事が分かる。
実施例９ 熱処理における保持時間以外は、実施例１と同じ方法に
よりＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石を作製した。結果を第８表
に示す。７５０℃における保持時間は２４０分以内なら
ば特性に変化のないことがわかる。
第８表 実施例１０ 熱処理温度を変え保持時間を１０分にした以外は実施例
１と同じ方法によりＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石を作製した
。結果を第９表に示す。熱処理温度は６００〜９００℃
で良好な特性を示すことがわかる。
第９表 実施例１１ 保持時間を１０分にし、冷却方法を変えた以外は実施例
１と同じ方法によりＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石を作製した
。結果を第１０表に示す。１℃／ｓｅｃ以上の冷却速度
で良好な結果が得られる。
第　　ｌθ　　表 〔発明の効果〕 以上の記述のように、本発明による異方性ボンド磁石用
磁粉は、着磁性に優れ、比較的高温環境下においても不
可逆減磁率が小さく、組み立て後着磁可能な異方性ボン
ド磁石原料として有用である。
【図面の簡単な説明】
第１図はＮｄ　１Ｊ３１Ｆｅｔ　９Ｂ＆Ａ　ｌなる組成
の異方性ボンド磁石と異方性焼結体、およびＳｍｚＣＯ
＋、系磁石の熱安定性の比較を示した図である。 第１図 加ＭＡ度（０Ｃ］

Claims (13)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）１５〜４０ｖｏｌ％のレジンバインダー、残部が
    Ｒ−ＴＭ−Ｂ−Ｍ系合金粉（ここでＲはＹを含む１種又
    は２種以上の希土類元素、ＴＭはＦｅあるいはＦｅの一
    部をＣｏで置換したもの、Ｂはボロン、Ｍは必要により
    添加された元素で、Ｓｉ、Ａｌ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｍ
    ｏ、Ｐ、Ｃの１種又は２種以上）であり、このＲ−ＴＭ
    −Ｂ−Ｍ系合金粉は平均結晶粒径が０．０１〜０．５μ
    ｍで磁気異方性を有し、この磁気異方性Ｒ−ＴＭ−Ｂ−
    Ｍ系合金粉はその磁化容易軸が所定の方向に配向させら
    れていることを特徴とする磁気異方性ボンド磁石。
  2. （２）特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、Ｒ−
    ＴＭ−Ｂ−Ｍ系合金粉で、希土類元素は１１〜１８ａｔ
    ％、ボロンは４〜１１ａｔ％、Ｃｏは３０ａｔ％以下、
    添加元素は３ａｔ％以下、残部Ｆｅおよび不可避不純物
    からなることを特徴とする磁気異方性ボンド磁石。
  3. （３）特許請求の範囲第１項のものにおいて、異方性の
    Ｒ−ＴＭ−Ｂ−Ｍ系合金粉は、Ｒ−ＴＭ−Ｂ−Ｍ組成の
    溶融物から超急冷法により得られたフレークを、高密度
    化した後、塑性変形により異方性化して得られたことを
    特徴とする磁気異方性ボンド磁石。
  4. （４）特許請求の範囲第３項のものにおいて、異方性化
    は温間すえ込み加工により得られたことを特徴とする磁
    気異方性ボンド磁石。
  5. （５）平均結晶粒径が０．０１〜０．５μｍであり、磁
    気異方性をもったＲ−ＴＭ−Ｂ−Ｍ系合金粉（ここでＲ
    はＹを含む１種又は２種以上の希土類元素、ＴＭはＦｅ
    あるいはＦｅの一部をＣｏで置換したもの、Ｂはボロン
    、Ｍは必要により添加された元素で、Ｓｉ、Ａｌ、Ｎｂ
    、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｍｏ、Ｐ、Ｃの１種又は２種以上）であ
    り、平均粒径が１〜１０００μｍであることを特徴とす
    る磁気異方性ボンド磁石用磁粉。
  6. （６）特許請求の範囲第５項のものにおいて、Ｒ−ＴＭ
    −Ｂ−Ｍ系合金粉で、希土類元素は１１〜１８ａｔ％、
    ボロンは４〜１１ａｔ％、Ｃｏは３０ａｔ％以下、添加
    元素は３ａｔ％以下、残部Ｆｅおよび不可避不純物から
    なることを特徴とする磁気異方性ボンド磁石用磁粉。
  7. （７）特許請求の範囲第６項のものにおいて、その磁化
    容易軸方向の残留磁束密度が８ＫＧ以上であることを特
    徴とする磁気異方性ボンド磁石用磁粉。
  8. （８）特許請求の範囲第５項のものにおいて、異方性の
    Ｒ−ＴＭ−Ｂ−Ｍ系合金粉は、Ｒ−ＴＭ−Ｂ−Ｍ組成の
    溶融物から超急冷法により得られたフレークを高密度化
    した後、塑性変形により異方性化して得られたことを特
    徴とする磁気異方性ボンド磁石用磁粉。
  9. （９）特許請求の範囲第８項のものにおいて、異方性化
    は温間すえ込み加工により得られたことを特徴とする磁
    気異方性ボンド磁石用磁粉。
  10. （１０）特許請求の範囲第５項のものにおいて、結晶粒
    のＣ軸に垂直な方向の平均径（ｃ）とＣ軸方向の平均径
    （ａ）の比ｃ／ａの平均値が２以上である事を特徴とす
    る磁気異方性ボンド磁石用磁粉。
  11. （１１）Ｒ−ＴＭ−Ｂ−Ｍ系合金の溶融物（ここでＲは
    Ｙを含む１種又は２種以上の希土類元素、ＴＭはＦｅあ
    るいはＦｅの一部をＣｏで置換したもの、Ｂはボロン、
    Ｍは必要により添加された元素で、Ｓｉ、Ａｌ、Ｎｂ、
    Ｚｒ、Ｈｆ、Ｍｏ、Ｐ、Ｃの１種又は２種以上）を超急
    冷することにより、非晶質あるいは一部結晶化したＲ−
    ＴＭ−Ｂ−Ｍ合金のフレークを得、このフレークを成形
    して高密度化したものを、温間で塑性変形することで、
    平均結晶粒径が０．０１〜０．５μｍで磁気異方性を持
    ったＲ−ＴＭ−Ｂ−Ｍ系合金を得た後、これに熱処理を
    施して保磁力を高めることを特徴とする磁気異方性ボン
    ド磁石用磁粉の製造方法。
  12. （１２）特許請求の範囲第１１項において、異方性化し
    たＲ−ＴＭ−Ｂ−Ｍ系合金を６００℃以上９００℃以下
    の温度に加熱して、この温度で２４０分以内保持し、１
    ℃／ｓｅｃ以上の冷却温度で冷却する熱処理を施すこと
    を特徴とする磁気異方性ボンド磁石用磁粉の製造方法。
  13. （１３）特許請求の範囲第１２項において、Ｒ−ＴＭ−
    Ｂ−Ｍ系合金は、希土類元素を１１〜１８ａｔ％、ボロ
    ンを４〜１１ａｔ％、Ｃｏを３０ａｔ％以下、添加元素
    は３ａｔ％以下、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる
    ことを特徴とする磁気異方性ボンド磁石用磁粉の製造方
    法。
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