JP2002057015A - 異方性磁石とその製造方法およびこれを用いたモータ - Google Patents
異方性磁石とその製造方法およびこれを用いたモータInfo
- Publication number
- JP2002057015A JP2002057015A JP2000243642A JP2000243642A JP2002057015A JP 2002057015 A JP2002057015 A JP 2002057015A JP 2000243642 A JP2000243642 A JP 2000243642A JP 2000243642 A JP2000243642 A JP 2000243642A JP 2002057015 A JP2002057015 A JP 2002057015A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnet
- anisotropic
- anisotropic magnet
- phase
- plastic working
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B82—NANOTECHNOLOGY
- B82Y—SPECIFIC USES OR APPLICATIONS OF NANOSTRUCTURES; MEASUREMENT OR ANALYSIS OF NANOSTRUCTURES; MANUFACTURE OR TREATMENT OF NANOSTRUCTURES
- B82Y25/00—Nanomagnetism, e.g. magnetoimpedance, anisotropic magnetoresistance, giant magnetoresistance or tunneling magnetoresistance
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0579—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B with exchange spin coupling between hard and soft nanophases, e.g. nanocomposite spring magnets
Abstract
(57)【要約】
【課題】高磁束密度などの優れた磁気特性を有する異方
性磁石とその製造方法およびこの磁石を用いたモータを
提供する。 【解決手段】Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相、α−Ｆｅ相、および
Ｎｄ−Ｃｕ相の３相を少なくとも含むと共に、組成式が
ＮｄｘＦｅ１００−ｘ−ｙ−ＺＢｙＣｕＺ(２at％≦ｘ
≦１０at％、１at％≦ｙ≦５at％、０.５at％≦ｚ≦１
０at％)で表せる、異方性磁石３８。
性磁石とその製造方法およびこの磁石を用いたモータを
提供する。 【解決手段】Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相、α−Ｆｅ相、および
Ｎｄ−Ｃｕ相の３相を少なくとも含むと共に、組成式が
ＮｄｘＦｅ１００−ｘ−ｙ−ＺＢｙＣｕＺ(２at％≦ｘ
≦１０at％、１at％≦ｙ≦５at％、０.５at％≦ｚ≦１
０at％)で表せる、異方性磁石３８。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高磁束密度などの
優れた磁気特性を有する異方性磁石とその製造方法およ
び係る磁石を用いたモータに関する。尚、本明細書にお
いては、後述する加工により所定の形状に成形された着
磁前の磁石用の成形体も磁石と称する。
優れた磁気特性を有する異方性磁石とその製造方法およ
び係る磁石を用いたモータに関する。尚、本明細書にお
いては、後述する加工により所定の形状に成形された着
磁前の磁石用の成形体も磁石と称する。
【０００２】
【従来の技術】希土類系の材料から形成される磁石は、
高いエネルギ積を有する。このため、係る磁石を搭載す
るモータなどの高性能化や小型化が達成できることか
ら、近年その市場が拡大している。現在、市販されてい
るＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石は、最高で５０ＭＧＯｅ程
度の最大エネルギ積を有する。しかしながら、今後はモ
ータなどの省エネルギ化や更なる高性能化が求められる
ことから、これらに使用される磁石の高性能化、特に高
磁束密度化が求められている。
高いエネルギ積を有する。このため、係る磁石を搭載す
るモータなどの高性能化や小型化が達成できることか
ら、近年その市場が拡大している。現在、市販されてい
るＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石は、最高で５０ＭＧＯｅ程
度の最大エネルギ積を有する。しかしながら、今後はモ
ータなどの省エネルギ化や更なる高性能化が求められる
ことから、これらに使用される磁石の高性能化、特に高
磁束密度化が求められている。
【０００３】ところで、磁石における最大エネルギ積の
最大値は、その磁石を形成する材料自体の飽和磁化の値
から計算可能である。Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の場合、そ
の主相であるＮｄ２Ｆｅ１４Ｂの正方晶における飽和磁
化値１６.０ｋＧを基にして計算する〔(１６.０／
２)２〕と、得られる最大エネルギ積の最大値は６４．
０ＭＧＯｅであり、且つこの値が最大エネルギ積の到達
限界である。このため、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石では、理
論的な最高到達値の６４．０ＭＧＯｅに対し、実際値と
して約５０ＭＧＯｅ程度まで高められているが、実質的
に磁力向上のうえで限界に近付いてきている。今後、大
幅な磁気特性の向上を図るには、従来の手法から脱却し
たアプローチが望まれている。
最大値は、その磁石を形成する材料自体の飽和磁化の値
から計算可能である。Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の場合、そ
の主相であるＮｄ２Ｆｅ１４Ｂの正方晶における飽和磁
化値１６.０ｋＧを基にして計算する〔(１６.０／
２)２〕と、得られる最大エネルギ積の最大値は６４．
０ＭＧＯｅであり、且つこの値が最大エネルギ積の到達
限界である。このため、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石では、理
論的な最高到達値の６４．０ＭＧＯｅに対し、実際値と
して約５０ＭＧＯｅ程度まで高められているが、実質的
に磁力向上のうえで限界に近付いてきている。今後、大
幅な磁気特性の向上を図るには、従来の手法から脱却し
たアプローチが望まれている。
【０００４】例えば、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石における最
大エネルギ積の限界値を超える材料の提案もされている
(Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｒｅｖｉｅｗ Ｂ、１９９３年、第
４８巻第２１号、１５８１２〜１５８１６頁)。これ
は、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂの結晶とα−Ｆｅなどの高飽和磁化
の軟磁性相とを微細にして共存させることで、係る２相
間の相互作用を高め、磁石の高保磁力とα−Ｆｅ相によ
る高磁束密度化とを同時に発現させようとするものであ
り、この磁石は交換スプリング磁石と呼ばれる。しか
し、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂの結晶粒子径が大きいと上記のよう
な効果は得られない。一般に、上述した相互作用を発現
させるには、１μｍ以下の結晶粒子を用いることが必要
である。上記交換スプリング磁石を実現するため、超急
冷プロセスによる微細粒子を持つ粉末を製作したり、或
いは、スパッタリングなどにより微細結晶粒子からなる
薄膜を製作する試みが行われている。これらの方法によ
り、上記２相間の相互作用が発生したとの報告もある
が、何れも磁石を形成する結晶がランダムな方向を向い
ており、磁石のＮ・Ｓ極の方向がランダムな等方性磁石
であるため、得られる磁気特性は何れも低い値に留ま
る、という問題があった。
大エネルギ積の限界値を超える材料の提案もされている
(Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｒｅｖｉｅｗ Ｂ、１９９３年、第
４８巻第２１号、１５８１２〜１５８１６頁)。これ
は、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂの結晶とα−Ｆｅなどの高飽和磁化
の軟磁性相とを微細にして共存させることで、係る２相
間の相互作用を高め、磁石の高保磁力とα−Ｆｅ相によ
る高磁束密度化とを同時に発現させようとするものであ
り、この磁石は交換スプリング磁石と呼ばれる。しか
し、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂの結晶粒子径が大きいと上記のよう
な効果は得られない。一般に、上述した相互作用を発現
させるには、１μｍ以下の結晶粒子を用いることが必要
である。上記交換スプリング磁石を実現するため、超急
冷プロセスによる微細粒子を持つ粉末を製作したり、或
いは、スパッタリングなどにより微細結晶粒子からなる
薄膜を製作する試みが行われている。これらの方法によ
り、上記２相間の相互作用が発生したとの報告もある
が、何れも磁石を形成する結晶がランダムな方向を向い
ており、磁石のＮ・Ｓ極の方向がランダムな等方性磁石
であるため、得られる磁気特性は何れも低い値に留ま
る、という問題があった。
【０００５】一方、異方性交換スプリング磁石を得るた
め、次のような方法も考えられている。異方性Ｎｄ−Ｆ
ｅ−Ｂ系焼結磁石では、その焼結前に粒子径が数μｍの
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂの合金粉末に対し磁場を印加しつつプレ
スすることにより、磁気的に配向した予備成形体を製作
する。この際、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ粉末にＦｅ粉末を混合し
た状態で磁場中プレスした後に焼結すると、Ｎｄ−Ｆｅ
−Ｂ粒子とＦｅ粒子とが相互作用を持った異方性の交換
スプリング磁石を得られる可能性がある。しかしなが
ら、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ粒子が焼結前の段階で既に数μｍと
相互作用を発生させるには大きすぎるサイズであるた
め、上述した方法では異方性交換スプリング磁石を得る
ことができない。
め、次のような方法も考えられている。異方性Ｎｄ−Ｆ
ｅ−Ｂ系焼結磁石では、その焼結前に粒子径が数μｍの
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂの合金粉末に対し磁場を印加しつつプレ
スすることにより、磁気的に配向した予備成形体を製作
する。この際、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ粉末にＦｅ粉末を混合し
た状態で磁場中プレスした後に焼結すると、Ｎｄ−Ｆｅ
−Ｂ粒子とＦｅ粒子とが相互作用を持った異方性の交換
スプリング磁石を得られる可能性がある。しかしなが
ら、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ粒子が焼結前の段階で既に数μｍと
相互作用を発生させるには大きすぎるサイズであるた
め、上述した方法では異方性交換スプリング磁石を得る
ことができない。
【０００６】また、磁石材料を熱間塑性加工することで
異方性磁石を得る提案もされている(Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆ Ｍａｇｎｅｔｉｓｍ ａｎｄ Ｍａｇｎｅｔｉｃ
Ｍａｔｅｒｉａｌｓ、１９９０年、第８４巻、８８〜
９４頁)。これは、超急冷プロセスにて製造したＮｄ−
Ｆｅ−Ｂ系(Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ化合物の化学量論値より
もＮｄリッチ側の組成)の粉末をホットプレスで固めた
後、得られた成形体を据え込み加工して塑性変形させる
ことにより、元来は磁気的に等方性であった磁石材料が
異方性となり、最大エネルギ積(ＢＨ)maxが高められ
る、というものである。上記異方性化のメカニズムは、
塑性変形時にてＮｄリッチの粒界相に囲まれたＮｄ２Ｆ
ｅ１４Ｂ結晶が粒界滑りしつつ粒成長した結果、結晶の
方向が揃うため異方性となる、というものである。この
際、Ｎｄリッチ粒界相は、融点が６００℃付近と低く、
熱間の塑性加工時に融液状となるため、潤滑剤のような
作用を行うと共に、結晶粒成長の促進剤としても作用し
ていると考えられる。しかしながら、Ｆｅ濃度が高いＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系交換スプリング磁石は、上記Ｎｄリッチ
粒界相が存在しないため、熱間の塑性加工による異方性
化を行うことは困難である。
異方性磁石を得る提案もされている(Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆ Ｍａｇｎｅｔｉｓｍ ａｎｄ Ｍａｇｎｅｔｉｃ
Ｍａｔｅｒｉａｌｓ、１９９０年、第８４巻、８８〜
９４頁)。これは、超急冷プロセスにて製造したＮｄ−
Ｆｅ−Ｂ系(Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ化合物の化学量論値より
もＮｄリッチ側の組成)の粉末をホットプレスで固めた
後、得られた成形体を据え込み加工して塑性変形させる
ことにより、元来は磁気的に等方性であった磁石材料が
異方性となり、最大エネルギ積(ＢＨ)maxが高められ
る、というものである。上記異方性化のメカニズムは、
塑性変形時にてＮｄリッチの粒界相に囲まれたＮｄ２Ｆ
ｅ１４Ｂ結晶が粒界滑りしつつ粒成長した結果、結晶の
方向が揃うため異方性となる、というものである。この
際、Ｎｄリッチ粒界相は、融点が６００℃付近と低く、
熱間の塑性加工時に融液状となるため、潤滑剤のような
作用を行うと共に、結晶粒成長の促進剤としても作用し
ていると考えられる。しかしながら、Ｆｅ濃度が高いＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系交換スプリング磁石は、上記Ｎｄリッチ
粒界相が存在しないため、熱間の塑性加工による異方性
化を行うことは困難である。
【０００７】更に、熱間の塑性加工時の温度が、異方性
化の度合に大きく影響することも知られている(ＩＥＥ
Ｅ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ｍａｇｎｅｔｉ
ｃｓ、１９９９年、第３５巻・第５号、３２６８〜３２
７０頁)。これによると、従来の熱間塑性加工による異
方性磁石の場合、８００℃程度が最適の塑性加工温度で
あり、これより低温または高温過ぎても異方性化の度合
が低下し、得られる磁石の残留磁化Ｂｒが低下する、と
説明されている。即ち、塑性加工温度が低い場合は、前
述した粒界滑りや結晶の粒成長が起こりにくいため、異
方性化が進まないと考えられる。また、塑性加工温度が
高い場合は、高温加熱により塑性加工を施す前に結晶の
粒成長が進行し、この際に結晶方向は粒子によってラン
ダムになる。この結果、その後で塑性加工を施しても結
晶の粒成長は、もはや大きく進行しないため、異方性化
の度合が低下するものと考えられる。即ち、従来の熱間
塑性加工により得られる異方性磁石は、Ｎｄリッチ粒界
相の存在が必須であり、且つ熱間塑性加工時の温度も約
８００℃で磁気特性を発現させるものであった。
化の度合に大きく影響することも知られている(ＩＥＥ
Ｅ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ｍａｇｎｅｔｉ
ｃｓ、１９９９年、第３５巻・第５号、３２６８〜３２
７０頁)。これによると、従来の熱間塑性加工による異
方性磁石の場合、８００℃程度が最適の塑性加工温度で
あり、これより低温または高温過ぎても異方性化の度合
が低下し、得られる磁石の残留磁化Ｂｒが低下する、と
説明されている。即ち、塑性加工温度が低い場合は、前
述した粒界滑りや結晶の粒成長が起こりにくいため、異
方性化が進まないと考えられる。また、塑性加工温度が
高い場合は、高温加熱により塑性加工を施す前に結晶の
粒成長が進行し、この際に結晶方向は粒子によってラン
ダムになる。この結果、その後で塑性加工を施しても結
晶の粒成長は、もはや大きく進行しないため、異方性化
の度合が低下するものと考えられる。即ち、従来の熱間
塑性加工により得られる異方性磁石は、Ｎｄリッチ粒界
相の存在が必須であり、且つ熱間塑性加工時の温度も約
８００℃で磁気特性を発現させるものであった。
【０００８】
【発明が解決すべき課題】本発明は、以上にて説明した
従来の技術における問題点を解決し、高磁束密度などの
優れた磁気特性を有する異方性磁石とその製造方法およ
びこの磁石を用いたモータを提供する、ことを課題とす
る。
従来の技術における問題点を解決し、高磁束密度などの
優れた磁気特性を有する異方性磁石とその製造方法およ
びこの磁石を用いたモータを提供する、ことを課題とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、発明者らは、一般にＦｅ濃度が高く且つＮｄリッチ
粒界相が存在しないため、従来の方法では異方性化が困
難なＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系交換スプリング磁石における材料
組成や製造条件を詳細に研究した結果、磁石の材料組成
に着目することにより、本発明の異方性磁石等を見出し
たものである。即ち、本発明の異方性磁石は、Ｎｄ２Ｆ
ｅ１４Ｂ相、α−Ｆｅ相、およびＮｄ−Ｃｕ相の３相を
少なくとも含むと共に、組成式がＮｄｘＦｅ
１００−ｘ−ｙ− ＺＢｙＣｕＺ(２at％≦ｘ≦１０at
％、１at％≦ｙ≦５at％、０.５at％≦ｚ≦１０at％)で
表せる、ことを特徴とする(請求項１)。これによれば、
３相の相互作用に基づく高飽和磁化、高磁束密度、およ
び高保磁力などの優れた磁気特性を有する異方性磁石と
することができる。このため、例えばモータなどの高性
能化および小型化に大きく寄与することが可能となる。
め、発明者らは、一般にＦｅ濃度が高く且つＮｄリッチ
粒界相が存在しないため、従来の方法では異方性化が困
難なＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系交換スプリング磁石における材料
組成や製造条件を詳細に研究した結果、磁石の材料組成
に着目することにより、本発明の異方性磁石等を見出し
たものである。即ち、本発明の異方性磁石は、Ｎｄ２Ｆ
ｅ１４Ｂ相、α−Ｆｅ相、およびＮｄ−Ｃｕ相の３相を
少なくとも含むと共に、組成式がＮｄｘＦｅ
１００−ｘ−ｙ− ＺＢｙＣｕＺ(２at％≦ｘ≦１０at
％、１at％≦ｙ≦５at％、０.５at％≦ｚ≦１０at％)で
表せる、ことを特徴とする(請求項１)。これによれば、
３相の相互作用に基づく高飽和磁化、高磁束密度、およ
び高保磁力などの優れた磁気特性を有する異方性磁石と
することができる。このため、例えばモータなどの高性
能化および小型化に大きく寄与することが可能となる。
【００１０】尚、Ｎｄを２〜１０at％とし且つＢを１〜
５at％としたのは、この範囲であれば、磁石材料全体に
占めるＮｄ２Ｆｅ１４Ｂ結晶相と高飽和磁化の軟磁性相
(ＦｅまたはＦｅ３Ｂ等)が割合が好適となり、これらの
相互作用により高い磁束密度と大きな保磁力が得られる
ためである。また、Ｎｄが２at％未満またはＢが１at％
未満になると、Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ結晶相の磁石材料全体
に占める割合が少なすぎて十分な保磁力が得られなくな
る。更に、Ｎｄが１０at％を越え且つＢが５at％を越え
ると、Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ結晶相の磁石材料全体に占める
割合が９０at％以上となり、Ｆｅ相などの高飽和磁化を
示す相が少なくなり過ぎ、実質的に交換スプリング磁石
を形成することが困難になる。これらのため、上記ｘ，
ｙの範囲を定めた。
５at％としたのは、この範囲であれば、磁石材料全体に
占めるＮｄ２Ｆｅ１４Ｂ結晶相と高飽和磁化の軟磁性相
(ＦｅまたはＦｅ３Ｂ等)が割合が好適となり、これらの
相互作用により高い磁束密度と大きな保磁力が得られる
ためである。また、Ｎｄが２at％未満またはＢが１at％
未満になると、Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ結晶相の磁石材料全体
に占める割合が少なすぎて十分な保磁力が得られなくな
る。更に、Ｎｄが１０at％を越え且つＢが５at％を越え
ると、Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ結晶相の磁石材料全体に占める
割合が９０at％以上となり、Ｆｅ相などの高飽和磁化を
示す相が少なくなり過ぎ、実質的に交換スプリング磁石
を形成することが困難になる。これらのため、上記ｘ，
ｙの範囲を定めた。
【００１１】一方、Ｃｕの添加により、生成される低融
点のＮｄ−Ｃｕ相が前記Ｎｄリッチ粒界相と同様の作用
を果たし、後述する塑性加工による異方性化の度合を高
めているもと推測される。Ｃｕが０．５at％未満では異
方性化の度合が低く、１０at％を越えると磁化が低下す
るため、これらを除いた上記ｚの範囲とした。特に、前
記組成式がＮｄｘＦｅ１００−ｘ−ｙ−ＺＢｙＣｕ
Ｚ(２at％≦ｘ≦７at％、１at％≦ｙ≦５at％、ｚ＝３a
t％)で表せる、異方性磁石(請求項２)とすることによ
り、最大エネルギ積を一層高くすることができる。尚ま
た、上記異方性磁石は、磁石を形成する多数の結晶中の
磁化容易軸が特定の方向に沿っている焼結磁石またはボ
ンド磁石を指し、トロイダル(リング)形、円盤形、角
棒、板状の直方体、丸棒、瓦形などの形状に成形されも
のであり、且つ上記磁化容易軸に沿って着磁したものは
勿論、着磁前のものも含まれる。
点のＮｄ−Ｃｕ相が前記Ｎｄリッチ粒界相と同様の作用
を果たし、後述する塑性加工による異方性化の度合を高
めているもと推測される。Ｃｕが０．５at％未満では異
方性化の度合が低く、１０at％を越えると磁化が低下す
るため、これらを除いた上記ｚの範囲とした。特に、前
記組成式がＮｄｘＦｅ１００−ｘ−ｙ−ＺＢｙＣｕ
Ｚ(２at％≦ｘ≦７at％、１at％≦ｙ≦５at％、ｚ＝３a
t％)で表せる、異方性磁石(請求項２)とすることによ
り、最大エネルギ積を一層高くすることができる。尚ま
た、上記異方性磁石は、磁石を形成する多数の結晶中の
磁化容易軸が特定の方向に沿っている焼結磁石またはボ
ンド磁石を指し、トロイダル(リング)形、円盤形、角
棒、板状の直方体、丸棒、瓦形などの形状に成形されも
のであり、且つ上記磁化容易軸に沿って着磁したものは
勿論、着磁前のものも含まれる。
【００１２】また、前記Ｆｅのうちの３０at％以下をＣ
ｏで置換してなる、異方性磁石も含まれる(請求項３)。
これによれば、磁石のキュリー点を高め且つ高温特性を
高めることができる。但し、Ｃｏが３０at％を越えると
磁束密度が低下し且つ材料コストが割高になるため、こ
の範囲を除いたものである。高い飽和磁化、高磁束密
度、および高保磁力などの優れた磁気特性を有する磁石
を提供できる。このため、例えばモータ等の高性能化お
よび小型化に大きく寄与することが可能となる。
ｏで置換してなる、異方性磁石も含まれる(請求項３)。
これによれば、磁石のキュリー点を高め且つ高温特性を
高めることができる。但し、Ｃｏが３０at％を越えると
磁束密度が低下し且つ材料コストが割高になるため、こ
の範囲を除いたものである。高い飽和磁化、高磁束密
度、および高保磁力などの優れた磁気特性を有する磁石
を提供できる。このため、例えばモータ等の高性能化お
よび小型化に大きく寄与することが可能となる。
【００１３】更に、前記Ｃｕのうちの５０at％以下を、
Ｍｇ,Ａｌ,Ｓｉ,Ｐ,Ｚｎ,Ｇｅ,Ｓｂ,Ｓｎ，および、Ｎ
ｉのうちの１種または２種以上と置換してなる、異方性
磁石も含まれる(請求項４)。これによれば、磁石の磁束
密度や保磁力を更に高められる。但し、５０at％超の添
加は、磁束密度や保磁力が低下するため除外した。ま
た、前記Ｎｄの５０％at以下を、Ｐｒ,Ｃｅ,Ｄｙ，およ
び、Ｔｂのうちの１種または２種以上の希土類元素と置
換してなる、異方性磁石も含まれる(請求項５)。これに
よれば、Ｐｒ，Ｃｅの添加により材料コストを低減で
き、Ｄｙ，Ｔｂを添加することにより保磁力を高めるこ
とができる。但し、上記置換量が５０at％を越えて添加
すると、磁束密度が低下するため、係る範囲を除いたも
のである。
Ｍｇ,Ａｌ,Ｓｉ,Ｐ,Ｚｎ,Ｇｅ,Ｓｂ,Ｓｎ，および、Ｎ
ｉのうちの１種または２種以上と置換してなる、異方性
磁石も含まれる(請求項４)。これによれば、磁石の磁束
密度や保磁力を更に高められる。但し、５０at％超の添
加は、磁束密度や保磁力が低下するため除外した。ま
た、前記Ｎｄの５０％at以下を、Ｐｒ,Ｃｅ,Ｄｙ，およ
び、Ｔｂのうちの１種または２種以上の希土類元素と置
換してなる、異方性磁石も含まれる(請求項５)。これに
よれば、Ｐｒ，Ｃｅの添加により材料コストを低減で
き、Ｄｙ，Ｔｂを添加することにより保磁力を高めるこ
とができる。但し、上記置換量が５０at％を越えて添加
すると、磁束密度が低下するため、係る範囲を除いたも
のである。
【００１４】更に、前記３つの相を含む粉末とバインダ
樹脂とが混合され且つ所定の形状に成形されている、異
方性磁石も含まれる(請求項６)。これによれば、例え
ば、薄肉サイズ、複雑な形状、あるいは小型の磁石であ
っても、磁気特性および形状や寸法の精度が良い異方性
ボンド磁石とすることができる。加えて、前記磁石また
はその磁性粉末分の飽和磁化が、１５．５ｋＧ以上で且
つ固有保磁力が７〜３５ｋＯｅである、異方性磁石も含
まれる(請求項７)。これによれば、同じサイズでも従来
よりも高い磁気特性を発現でき、或いは、同じ磁気特性
を得るために従来よりも小型の磁石とすることができ、
例えばモータの高性能化や小型化に寄与することができ
る。
樹脂とが混合され且つ所定の形状に成形されている、異
方性磁石も含まれる(請求項６)。これによれば、例え
ば、薄肉サイズ、複雑な形状、あるいは小型の磁石であ
っても、磁気特性および形状や寸法の精度が良い異方性
ボンド磁石とすることができる。加えて、前記磁石また
はその磁性粉末分の飽和磁化が、１５．５ｋＧ以上で且
つ固有保磁力が７〜３５ｋＯｅである、異方性磁石も含
まれる(請求項７)。これによれば、同じサイズでも従来
よりも高い磁気特性を発現でき、或いは、同じ磁気特性
を得るために従来よりも小型の磁石とすることができ、
例えばモータの高性能化や小型化に寄与することができ
る。
【００１５】一方、本発明の異方性磁石の製造方法は、
Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相、α−Ｆｅ相、およびＮｄ−Ｃｕ相
の３相を少なくとも含み、且つ組成式がＮｄｘＦｅ
１００− ｘ−ｙ−ＺＢｙＣｕＺ(２at％≦ｘ≦１０at
％、１at％≦ｙ≦５at％、０.５at％≦ｚ≦１０at％)で
表せられる多数の粉末またはバルク体を、７００〜１１
００℃の温度範囲で塑性加工する工程を、含む、ことを
特徴とする(請求項８)。これによれば、従来に比べて異
方性化を高め且つ保磁力を向上させた磁石を確実に提供
できる。尚、上記温度が７００℃未満では、異方性化の
度合が低くなり、１１００℃を越えると異方性化と保磁
力の双方が低下するため、これらの温度域を除いた範囲
とした。特に、最大エネルギ積を高めるため、上記温度
は８００℃〜１０００℃が望ましく、８５０℃〜９５０
℃とすると一層望ましくなる。尚また、上記バルク体
は、粉末が集合した塊状物を指す。
Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相、α−Ｆｅ相、およびＮｄ−Ｃｕ相
の３相を少なくとも含み、且つ組成式がＮｄｘＦｅ
１００− ｘ−ｙ−ＺＢｙＣｕＺ(２at％≦ｘ≦１０at
％、１at％≦ｙ≦５at％、０.５at％≦ｚ≦１０at％)で
表せられる多数の粉末またはバルク体を、７００〜１１
００℃の温度範囲で塑性加工する工程を、含む、ことを
特徴とする(請求項８)。これによれば、従来に比べて異
方性化を高め且つ保磁力を向上させた磁石を確実に提供
できる。尚、上記温度が７００℃未満では、異方性化の
度合が低くなり、１１００℃を越えると異方性化と保磁
力の双方が低下するため、これらの温度域を除いた範囲
とした。特に、最大エネルギ積を高めるため、上記温度
は８００℃〜１０００℃が望ましく、８５０℃〜９５０
℃とすると一層望ましくなる。尚また、上記バルク体
は、粉末が集合した塊状物を指す。
【００１６】また、前記塑性加工が、据え込み加工、ま
たは、押出加工である、異方性磁石の製造方法も含まれ
る(請求項９)。これによれば、得られる成形体や磁石の
異方性化を確実に発現させられる。更に、前記塑性加工
の前に、冷間プレスおよびホットプレスの工程を有す
る、異方性磁石の製造方法も含まれる(請求項１０)。こ
れによれば、前記粉末をプレスしてグリーン成形体と
し、且つこれをホットプレスして高密度の成形体とし、
この成形体を塑性加工することにより、内部の結晶粒が
確実に異方性化した磁石を形状および寸法精度良くして
製造することができる。
たは、押出加工である、異方性磁石の製造方法も含まれ
る(請求項９)。これによれば、得られる成形体や磁石の
異方性化を確実に発現させられる。更に、前記塑性加工
の前に、冷間プレスおよびホットプレスの工程を有す
る、異方性磁石の製造方法も含まれる(請求項１０)。こ
れによれば、前記粉末をプレスしてグリーン成形体と
し、且つこれをホットプレスして高密度の成形体とし、
この成形体を塑性加工することにより、内部の結晶粒が
確実に異方性化した磁石を形状および寸法精度良くして
製造することができる。
【００１７】また、前記塑性加工の後に、前記異方性磁
石を粉砕し、これにバインダ樹脂を混合した混合物を磁
場中で射出成形または圧縮成形する工程を有する、異方
性磁石の製造方法も含まれる(請求項１１)。これによれ
ば、任意の形状で且つ高い磁気特性を有する異方性磁石
を容易に得ることができる。尚、上記磁石は、射出成形
などされ且つ脱磁された後、その磁化容易軸に沿って再
度着磁されることで、高い磁気特性を有する異方性磁石
となる。
石を粉砕し、これにバインダ樹脂を混合した混合物を磁
場中で射出成形または圧縮成形する工程を有する、異方
性磁石の製造方法も含まれる(請求項１１)。これによれ
ば、任意の形状で且つ高い磁気特性を有する異方性磁石
を容易に得ることができる。尚、上記磁石は、射出成形
などされ且つ脱磁された後、その磁化容易軸に沿って再
度着磁されることで、高い磁気特性を有する異方性磁石
となる。
【００１８】加えて、本発明のモータは、前記異方性磁
石をロータまたはステータに取り付ける永久磁石として
用いている、ことを特徴とする(請求項１２)。これによ
れば、上記磁石をコイルと併用し且つロータまたはステ
ータとして活用することにより、従来のモータに比べて
小型で高いトルクを少ない電力による出力できる。この
ため、例えば電気自動車、ＯＡ機器、オーディオまたは
ビデオ機器、各種のデジタル機器、携帯型コンピュ−
タ、或いは、携帯用端末器などの駆動源として活用する
ことが可能である。尚、上記磁石には、リング形、瓦
形、あるいは板状などの形状が用いられる。
石をロータまたはステータに取り付ける永久磁石として
用いている、ことを特徴とする(請求項１２)。これによ
れば、上記磁石をコイルと併用し且つロータまたはステ
ータとして活用することにより、従来のモータに比べて
小型で高いトルクを少ない電力による出力できる。この
ため、例えば電気自動車、ＯＡ機器、オーディオまたは
ビデオ機器、各種のデジタル機器、携帯型コンピュ−
タ、或いは、携帯用端末器などの駆動源として活用する
ことが可能である。尚、上記磁石には、リング形、瓦
形、あるいは板状などの形状が用いられる。
【００１９】
【発明の実施の形態および実施例】以下において本発明
の実施に好適な形態および実施例を図面と共に説明す
る。図１(Ａ)に示すように、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｂ系合
金１を、石英からなるノズル２内に装入し且つアルゴン
雰囲気中で高周波溶解した後、ノズル２の下端における
内径０．５ｍｍの孔４から、周速度が２５メートル／秒
で高速回転する銅製の片ロール６の周面に上記合金１の
溶湯を噴射して注下する。すると、この溶湯は、片ロー
ル６の周面に接触した際に超急冷され、図１(Ａ)に示す
ように、リボン状の薄膜片８となって飛び散る。この薄
膜片８は、Ｎｄ７Ｆｅ８２Ｃｏ５Ｃｕ ３Ｂ３の組成を有
する。係る薄膜片８を図示しない粉砕機により粉砕した
後、篩い分けすることによって、図１(ａ)に示すよう
に、３００μｍ以下の粉末１０とする。
の実施に好適な形態および実施例を図面と共に説明す
る。図１(Ａ)に示すように、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｂ系合
金１を、石英からなるノズル２内に装入し且つアルゴン
雰囲気中で高周波溶解した後、ノズル２の下端における
内径０．５ｍｍの孔４から、周速度が２５メートル／秒
で高速回転する銅製の片ロール６の周面に上記合金１の
溶湯を噴射して注下する。すると、この溶湯は、片ロー
ル６の周面に接触した際に超急冷され、図１(Ａ)に示す
ように、リボン状の薄膜片８となって飛び散る。この薄
膜片８は、Ｎｄ７Ｆｅ８２Ｃｏ５Ｃｕ ３Ｂ３の組成を有
する。係る薄膜片８を図示しない粉砕機により粉砕した
後、篩い分けすることによって、図１(ａ)に示すよう
に、３００μｍ以下の粉末１０とする。
【００２０】図１(Ｂ)に示すように、上記粉末１０を冷
間プレス１２における円筒形のダイ１４のキャビティ１
３中に充填し、係るキャビティ１３内に予め進入させた
円柱形の下型１６と粉末１０の充填後に進入する上型１
８とにより、常温で圧縮する。この結果、図１(ｂ)に示
すように、外径２０ｍｍ×高さ５０ｍｍの円柱体を呈す
る予備成形体２０が得られる。次いで、図１(Ｃ)に示す
ように、ホットプレス２２の内部にヒータ２５を配置し
たダイ２４におけるキャビティ２３の中に、上記成形体
２０を装入し、係るキャビティ２３内に予め進入させた
円柱形の下型２６と上記成形体２０の装入後に進入する
上型２８とにより、アルゴン雰囲気中において８００℃
で圧縮するホットプレスを行う。その結果、図１(ｃ)に
示すように、外径２０ｍｍ×高さ３０ｍｍの円柱体を呈
する高密度の成形体３０が得られる。
間プレス１２における円筒形のダイ１４のキャビティ１
３中に充填し、係るキャビティ１３内に予め進入させた
円柱形の下型１６と粉末１０の充填後に進入する上型１
８とにより、常温で圧縮する。この結果、図１(ｂ)に示
すように、外径２０ｍｍ×高さ５０ｍｍの円柱体を呈す
る予備成形体２０が得られる。次いで、図１(Ｃ)に示す
ように、ホットプレス２２の内部にヒータ２５を配置し
たダイ２４におけるキャビティ２３の中に、上記成形体
２０を装入し、係るキャビティ２３内に予め進入させた
円柱形の下型２６と上記成形体２０の装入後に進入する
上型２８とにより、アルゴン雰囲気中において８００℃
で圧縮するホットプレスを行う。その結果、図１(ｃ)に
示すように、外径２０ｍｍ×高さ３０ｍｍの円柱体を呈
する高密度の成形体３０が得られる。
【００２１】更に、図１(Ｄ)に示すように、据え込み装
置３２の上型３４と下型３６との間に上記成形体３０を
挿入し、アルゴン雰囲気中において８５０℃に加熱しつ
つ上・下型３４，３６を接近させることにより、軸方向
における加工率が８５％となる据え込み加工を行う。こ
の結果、図１(ｄ)に示すように、外径５２ｍｍ×高さ
(厚さ)４．５ｍｍの薄肉で円盤形の磁石(磁石素材)３８
が得られる。磁石３８は、内部における多数の前記粉末
１０が偏平となっているため、その軸方向(厚さ)方向に
沿って、磁石３８全体の磁化容易軸３９が揃っている異
方性を有する。従って、上記磁石３８を公知の方法で着
磁すると、図１(Ｅ)に示すように、各粉末１０の磁化容
易軸１１が磁石３８の厚さ方向に揃っているため、磁石
３８全体の磁化容易軸３９に沿った方向の両端面におい
てＮ・Ｓ極が形成され、強い磁力を保有することができ
る。
置３２の上型３４と下型３６との間に上記成形体３０を
挿入し、アルゴン雰囲気中において８５０℃に加熱しつ
つ上・下型３４，３６を接近させることにより、軸方向
における加工率が８５％となる据え込み加工を行う。こ
の結果、図１(ｄ)に示すように、外径５２ｍｍ×高さ
(厚さ)４．５ｍｍの薄肉で円盤形の磁石(磁石素材)３８
が得られる。磁石３８は、内部における多数の前記粉末
１０が偏平となっているため、その軸方向(厚さ)方向に
沿って、磁石３８全体の磁化容易軸３９が揃っている異
方性を有する。従って、上記磁石３８を公知の方法で着
磁すると、図１(Ｅ)に示すように、各粉末１０の磁化容
易軸１１が磁石３８の厚さ方向に揃っているため、磁石
３８全体の磁化容易軸３９に沿った方向の両端面におい
てＮ・Ｓ極が形成され、強い磁力を保有することができ
る。
【００２２】また、図２(Ａ)，(Ｂ)に示すように、押出
装置４０におけるダイ４２の円柱形のキャビティ４１内
に前記成形体３０を装入し、係るキャビティ４１内に予
め進入させた円柱形の下型４４と上記成形体３０の装入
後に進入するキャビティ４１よりも細径の上型４６とに
より、アルゴン雰囲気中において８５０℃で後方押出加
工を行う。この結果、図２(Ｃ)に示すように、上端に開
口する中空部４７を有する円筒形で且つラジアル方向に
異方性化した磁石(磁石素材)４８が得られる。上記磁石
４８における底面寄りの部分を切除すると共に、公知の
方法で着磁することにより、図２(Ｄ)，(Ｅ)に示すよう
に、軸方向に沿って偏平となった多数の前記粉末１０を
貫通する磁化容易軸１１が径方向に貫通し、全体の磁化
容易軸４９もラジアル方向に沿ったリング形の磁石５０
を得ることができる。
装置４０におけるダイ４２の円柱形のキャビティ４１内
に前記成形体３０を装入し、係るキャビティ４１内に予
め進入させた円柱形の下型４４と上記成形体３０の装入
後に進入するキャビティ４１よりも細径の上型４６とに
より、アルゴン雰囲気中において８５０℃で後方押出加
工を行う。この結果、図２(Ｃ)に示すように、上端に開
口する中空部４７を有する円筒形で且つラジアル方向に
異方性化した磁石(磁石素材)４８が得られる。上記磁石
４８における底面寄りの部分を切除すると共に、公知の
方法で着磁することにより、図２(Ｄ)，(Ｅ)に示すよう
に、軸方向に沿って偏平となった多数の前記粉末１０を
貫通する磁化容易軸１１が径方向に貫通し、全体の磁化
容易軸４９もラジアル方向に沿ったリング形の磁石５０
を得ることができる。
【００２３】(実施例１)前記と同じ組成および製造条件
(据え込み加工温度：８５０℃)により得られ、且つ前記
と同じ寸法を有する磁石３８の磁気特性を測定するた
め、磁石３８を切削加工して、縦４．５ｍｍ×横４．５
ｍｍ×厚さ４．５ｍｍの直方体からなる実施例１の磁石
片を作成した。この磁石片の磁化容易軸３９に沿った方
向とこれに直角の方向における磁気特性を、ＢＨトレー
サにより測定した。その結果を表１に示す。尚、表１中
における飽和磁化とは、外部磁界を２０ｋＯｅ印加した
際における磁化の値である。
(据え込み加工温度：８５０℃)により得られ、且つ前記
と同じ寸法を有する磁石３８の磁気特性を測定するた
め、磁石３８を切削加工して、縦４．５ｍｍ×横４．５
ｍｍ×厚さ４．５ｍｍの直方体からなる実施例１の磁石
片を作成した。この磁石片の磁化容易軸３９に沿った方
向とこれに直角の方向における磁気特性を、ＢＨトレー
サにより測定した。その結果を表１に示す。尚、表１中
における飽和磁化とは、外部磁界を２０ｋＯｅ印加した
際における磁化の値である。
【００２４】
【表１】
【００２５】表１の結果によれば、磁化容易軸３９に沿
った方向における磁気特性は、直角方向に比べて何れも
高く、特に最大エネルギ積は約５９ＭＧＯｅと直角方向
に比べ著しく高いと共に、従来の異方性磁石では達成が
困難であった６０ＭＧＯｅレベルを実現することができ
た。また、飽和磁化は１５．５ｋＧを越え且つ固有保磁
力も７ｋＯｅを越えていた。そして、実施例１の磁石片
の構造をＸ線回折により調べた結果、Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ
結晶、α−Ｆｅ相、およびＮｄ−Ｃｕ相の混合物である
ことが確認された。以上の結果から、本発明の異方性磁
石３８が、優れた磁気特性を有していることが裏付けら
れた。
った方向における磁気特性は、直角方向に比べて何れも
高く、特に最大エネルギ積は約５９ＭＧＯｅと直角方向
に比べ著しく高いと共に、従来の異方性磁石では達成が
困難であった６０ＭＧＯｅレベルを実現することができ
た。また、飽和磁化は１５．５ｋＧを越え且つ固有保磁
力も７ｋＯｅを越えていた。そして、実施例１の磁石片
の構造をＸ線回折により調べた結果、Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ
結晶、α−Ｆｅ相、およびＮｄ−Ｃｕ相の混合物である
ことが確認された。以上の結果から、本発明の異方性磁
石３８が、優れた磁気特性を有していることが裏付けら
れた。
【００２６】(実施例２)前記と同じ組成および製造条件
によって、前記と同じ寸法を有する高密度の成形体３０
を用意し、前記図２(Ａ)に示した押出装置４０を用い
て、アルゴン雰囲気中で８５０℃に加熱した状態で、後
方押出加工した後、着磁を行った。この結果、外径２０
ｍｍ、内径１６ｍｍ、高さ６０ｍｍのリング形の磁石５
０を得た。上記ラジアル方向に異方性化した磁石５０を
着磁し、切削加工して縦４ｍｍ×横１０ｍｍ×厚さ７ｍ
ｍの瓦状体からなる実施例２の磁石片を作成した。この
磁石片の磁化容易軸４９に沿った方向における磁気特性
を、ＢＨトレーサにより測定した。その結果を表２に示
す。尚、飽和磁化の値は、前記と同じである。
によって、前記と同じ寸法を有する高密度の成形体３０
を用意し、前記図２(Ａ)に示した押出装置４０を用い
て、アルゴン雰囲気中で８５０℃に加熱した状態で、後
方押出加工した後、着磁を行った。この結果、外径２０
ｍｍ、内径１６ｍｍ、高さ６０ｍｍのリング形の磁石５
０を得た。上記ラジアル方向に異方性化した磁石５０を
着磁し、切削加工して縦４ｍｍ×横１０ｍｍ×厚さ７ｍ
ｍの瓦状体からなる実施例２の磁石片を作成した。この
磁石片の磁化容易軸４９に沿った方向における磁気特性
を、ＢＨトレーサにより測定した。その結果を表２に示
す。尚、飽和磁化の値は、前記と同じである。
【００２７】
【表２】
【００２８】表２の結果から、磁石５０は最大エネルギ
積が約５３ＭＧＯｅと従来のラジアル異方性磁石の最高
レベルであり、ラジアル方向に異方性化された優れた磁
気特性を有することが判明した。また、飽和磁化は１
５．５ｋＧを越え且つ固有保磁力も７ｋＯｅを越えてい
た。そして、実施例２の磁石片の構造をＸ線回折により
調べた結果、Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ結晶、α−Ｆｅ相、およ
びＮｄ−Ｃｕ相の混合物であった。以上の結果から、本
発明の異方性磁石５０が、優れた磁気特性を有している
ことが裏付けられた。
積が約５３ＭＧＯｅと従来のラジアル異方性磁石の最高
レベルであり、ラジアル方向に異方性化された優れた磁
気特性を有することが判明した。また、飽和磁化は１
５．５ｋＧを越え且つ固有保磁力も７ｋＯｅを越えてい
た。そして、実施例２の磁石片の構造をＸ線回折により
調べた結果、Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ結晶、α−Ｆｅ相、およ
びＮｄ−Ｃｕ相の混合物であった。以上の結果から、本
発明の異方性磁石５０が、優れた磁気特性を有している
ことが裏付けられた。
【００２９】(実施例３)前記と同じ組成および製造条件
(据え込み加工温度：８５０℃)により、前記と同じ寸法
を有する磁石３８を製造し、これをピンミルを用いて粉
砕した後、篩い分けにより粒径が５０〜３００μｍの磁
性粉末を採取した。上記磁性粉末に対し、６wt％のポリ
アミド樹脂(バインダ樹脂)を混合した後、２３０℃の温
度で２軸押し出し混練機により混練後、粉砕することに
より、粒径約４ｍｍの粒状のペレットを得た。係るペレ
ットを２６０℃の温度で１３ｋＯｅの磁場を印加しなが
ら、円柱形のキャビティ中に射出成形を行うことによ
り、円柱形を呈する実施例３の異方性ボンド磁石を製造
した。一方、前記と同じ組成と寸法を有し据え込み加工
を６００℃で行った磁石を製造し、上記同様に同じ樹脂
を混合した後、混練および射出成形して、比較例１の異
方性ボンド磁石を製造した。上記各例のボンド磁石を脱
磁した後、切削加工し且つ再着磁することにより、縦７
ｍｍ×横７ｍｍ×厚さ７ｍｍの実施例３の磁石片と比較
例１の磁石片を個別に作成した。これらの磁石片の磁化
容易軸に沿った方向における磁気特性を、ＢＨループト
レーサにより測定した。その結果を表３に示す。
(据え込み加工温度：８５０℃)により、前記と同じ寸法
を有する磁石３８を製造し、これをピンミルを用いて粉
砕した後、篩い分けにより粒径が５０〜３００μｍの磁
性粉末を採取した。上記磁性粉末に対し、６wt％のポリ
アミド樹脂(バインダ樹脂)を混合した後、２３０℃の温
度で２軸押し出し混練機により混練後、粉砕することに
より、粒径約４ｍｍの粒状のペレットを得た。係るペレ
ットを２６０℃の温度で１３ｋＯｅの磁場を印加しなが
ら、円柱形のキャビティ中に射出成形を行うことによ
り、円柱形を呈する実施例３の異方性ボンド磁石を製造
した。一方、前記と同じ組成と寸法を有し据え込み加工
を６００℃で行った磁石を製造し、上記同様に同じ樹脂
を混合した後、混練および射出成形して、比較例１の異
方性ボンド磁石を製造した。上記各例のボンド磁石を脱
磁した後、切削加工し且つ再着磁することにより、縦７
ｍｍ×横７ｍｍ×厚さ７ｍｍの実施例３の磁石片と比較
例１の磁石片を個別に作成した。これらの磁石片の磁化
容易軸に沿った方向における磁気特性を、ＢＨループト
レーサにより測定した。その結果を表３に示す。
【００３０】
【表３】
【００３１】表３の結果から、実施例３の磁石片の最大
エネルギ積は約２０ＭＧＯｅであり、比較例１の約３〜
４倍であった。これにより、前記異方性ボンド磁石は、
優れた磁気特性を有することが判明した。
エネルギ積は約２０ＭＧＯｅであり、比較例１の約３〜
４倍であった。これにより、前記異方性ボンド磁石は、
優れた磁気特性を有することが判明した。
【００３２】(実施例４)実施例３と同じ磁性粉末に２wt
％のエポキシ樹脂(バインダ樹脂)を混合した後、得られ
た混合物を１５ｋＯｅの磁場を印加しつつ、プレス機に
より９８０ＭＰａの圧力を加える圧縮加工を行って、円
柱形で異方性の磁性成形体を得た。上記成形体を脱磁
し、窒素雰囲気中おいて１５０℃で１時間に渉り熱処理
を施して、エポキシ樹脂を硬化させた。その後、再着磁
することにより、実施例４の異方性ボンド磁石を得た。
一方、前記と同じ組成と寸法を有し据え込み加工を６０
０℃で行った磁石を製造し、上記同様に同じ樹脂を混合
した後、混練および圧縮成形して、比較例２の異方性ボ
ンド磁石を製造した。各例のボンド磁石(外径１０ｍｍ
×高さ７ｍｍの円柱体)の実施例４と比較例２の磁石片
を個別に作成した。これらの磁石片の磁化容易軸に沿っ
た方向における磁気特性を、ＢＨループトレーサにより
測定した。
％のエポキシ樹脂(バインダ樹脂)を混合した後、得られ
た混合物を１５ｋＯｅの磁場を印加しつつ、プレス機に
より９８０ＭＰａの圧力を加える圧縮加工を行って、円
柱形で異方性の磁性成形体を得た。上記成形体を脱磁
し、窒素雰囲気中おいて１５０℃で１時間に渉り熱処理
を施して、エポキシ樹脂を硬化させた。その後、再着磁
することにより、実施例４の異方性ボンド磁石を得た。
一方、前記と同じ組成と寸法を有し据え込み加工を６０
０℃で行った磁石を製造し、上記同様に同じ樹脂を混合
した後、混練および圧縮成形して、比較例２の異方性ボ
ンド磁石を製造した。各例のボンド磁石(外径１０ｍｍ
×高さ７ｍｍの円柱体)の実施例４と比較例２の磁石片
を個別に作成した。これらの磁石片の磁化容易軸に沿っ
た方向における磁気特性を、ＢＨループトレーサにより
測定した。
【００３３】
【表４】
【００３４】表４の結果によれば、実施例４の磁石片の
最大エネルギ積は約３６ＭＧＯｅであり、比較例２の約
４倍であった。これは、前記高圧力の圧縮加工により、
異方性が著しく高められたためであり、前記異方性ボン
ド磁石は、優れた磁気特性を有することが判明した。
最大エネルギ積は約３６ＭＧＯｅであり、比較例２の約
４倍であった。これは、前記高圧力の圧縮加工により、
異方性が著しく高められたためであり、前記異方性ボン
ド磁石は、優れた磁気特性を有することが判明した。
【００３５】(実施例５〜３９)表５に示すＮｄ−Ｆｅ−
Ｃｕ−Ｂ系合金から、前記図１(Ａ)に示したと同じノズ
ル２とロール６とを用いて、それぞれ超急冷によるリボ
ン状の薄膜片８を作成した。これを粉砕し且つ篩い分け
により、平均粒径が３００μｍ以下の磁性粉末１０を得
た。前記図１(Ｂ)および(Ｃ)に示したように、上記粉末
１０を常温でプレスし、外径２０ｍｍ×高さ５０ｍｍの
円柱形の予備成形体２０とした後、この成形体２０をア
ルゴン雰囲気中にて８００℃でホットプレスし、外径２
０ｍｍ×高さ３０ｍｍの高密度の成形体３０を得た。次
に、前記図１(Ｄ)に示したように、据え込み装置３２の
上・下型３４，３６間に上記成形体３０を挿入し、アル
ゴン雰囲気中にて７００〜１１００℃の範囲で加熱しつ
つ上・下型３４，３６を接近させることにより、軸方向
における加工率が８５％となる据え込み加工をそれぞれ
行った。
Ｃｕ−Ｂ系合金から、前記図１(Ａ)に示したと同じノズ
ル２とロール６とを用いて、それぞれ超急冷によるリボ
ン状の薄膜片８を作成した。これを粉砕し且つ篩い分け
により、平均粒径が３００μｍ以下の磁性粉末１０を得
た。前記図１(Ｂ)および(Ｃ)に示したように、上記粉末
１０を常温でプレスし、外径２０ｍｍ×高さ５０ｍｍの
円柱形の予備成形体２０とした後、この成形体２０をア
ルゴン雰囲気中にて８００℃でホットプレスし、外径２
０ｍｍ×高さ３０ｍｍの高密度の成形体３０を得た。次
に、前記図１(Ｄ)に示したように、据え込み装置３２の
上・下型３４，３６間に上記成形体３０を挿入し、アル
ゴン雰囲気中にて７００〜１１００℃の範囲で加熱しつ
つ上・下型３４，３６を接近させることにより、軸方向
における加工率が８５％となる据え込み加工をそれぞれ
行った。
【００３６】この結果、前記図１(ｄ)に示したように、
外径５２ｍｍ×高さ(厚さ)４．５ｍｍの薄肉で円盤形の
磁石(磁石素材)３８が複数個得られた。これらの磁石３
８は、内部における多数の前記粉末１０が偏平であるた
め、着磁すると前記図１(Ｅ)に示したように、その軸方
向(厚さ)方向に沿って、各粉末１０の磁化容易軸１１が
揃った異方性を有している。各磁石３８の磁気特性を測
定するため、磁石３８を切削加工して縦４．５ｍｍ×横
４．５ｍｍ×厚さ４．５ｍｍの直方体からなる実施例５
〜３９の磁石片を作成した。これらの磁石片の磁化容易
軸３９に沿った方向とこれに直角の方向における磁気特
性を、ＢＨトレーサにより測定した。その結果を表５に
示す。尚、飽和磁化の値は、前記と同じである。
外径５２ｍｍ×高さ(厚さ)４．５ｍｍの薄肉で円盤形の
磁石(磁石素材)３８が複数個得られた。これらの磁石３
８は、内部における多数の前記粉末１０が偏平であるた
め、着磁すると前記図１(Ｅ)に示したように、その軸方
向(厚さ)方向に沿って、各粉末１０の磁化容易軸１１が
揃った異方性を有している。各磁石３８の磁気特性を測
定するため、磁石３８を切削加工して縦４．５ｍｍ×横
４．５ｍｍ×厚さ４．５ｍｍの直方体からなる実施例５
〜３９の磁石片を作成した。これらの磁石片の磁化容易
軸３９に沿った方向とこれに直角の方向における磁気特
性を、ＢＨトレーサにより測定した。その結果を表５に
示す。尚、飽和磁化の値は、前記と同じである。
【００３７】
【表５】
【００３８】表５によれば、実施例５〜３９の磁石片の
最大エネルギ積は約３７〜６９ＭＧＯｅであり、通常の
等方性ボンド磁石のレベル(約７〜１２ＭＧＯｅ)の約３
倍以上であった。このうち、実施例８〜１２，２０は、
６０ＭＧＯｅを越え、従来の異方性磁石に比べても高く
なった。これにより、前記請求項２の組成式における
(２at％≦ｘ≦７at％、１at％≦ｙ≦５at％、ｚ＝３at
％)の効果が確認された。しかも、実施例５〜３９の磁
石片の飽和磁化は１５．５ｋＧを全て越え、且つ固有保
磁力も７ｋＯｅを全て越えていた。また、同じ組成で加
工温度が異なる実施例１４，１９〜２１では、加工温度
が８５０℃または９５０℃の実施例１４，２０のほう
が、実施例１９，２１よりも最大エネルギ積が高くなっ
た。これにより、加工温度は８５０〜９５０℃の範囲が
望ましいことが理解される。因みに、実施例１９などと
同じ組成で加工温度が６００℃と低い比較例３では、最
大エネルギ積が約１６ＭＧＯｅと低く、且つ飽和磁化や
残留磁化も低い値となった。
最大エネルギ積は約３７〜６９ＭＧＯｅであり、通常の
等方性ボンド磁石のレベル(約７〜１２ＭＧＯｅ)の約３
倍以上であった。このうち、実施例８〜１２，２０は、
６０ＭＧＯｅを越え、従来の異方性磁石に比べても高く
なった。これにより、前記請求項２の組成式における
(２at％≦ｘ≦７at％、１at％≦ｙ≦５at％、ｚ＝３at
％)の効果が確認された。しかも、実施例５〜３９の磁
石片の飽和磁化は１５．５ｋＧを全て越え、且つ固有保
磁力も７ｋＯｅを全て越えていた。また、同じ組成で加
工温度が異なる実施例１４，１９〜２１では、加工温度
が８５０℃または９５０℃の実施例１４，２０のほう
が、実施例１９，２１よりも最大エネルギ積が高くなっ
た。これにより、加工温度は８５０〜９５０℃の範囲が
望ましいことが理解される。因みに、実施例１９などと
同じ組成で加工温度が６００℃と低い比較例３では、最
大エネルギ積が約１６ＭＧＯｅと低く、且つ飽和磁化や
残留磁化も低い値となった。
【００３９】更に、Ｃｏを多く含む実施例２２，２３で
は、最大エネルギ積が約６０ＭＧＯｅで、且つ固有保磁
力も約１９〜２０ｋＯｅと高くなっていた。また、表５
によれば、Ｐｒなどの希土類元素を含む実施例２４〜２
８も、最大エネルギ積が約５４〜６８ＭＧＯｅと高く、
且つ固有保磁力も約２０〜３５ｋＯｅと一層高めになっ
た。加えて、Ｍｇ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｐ，Ｚｎ，Ｇｅ，Ｓ
ｂ，Ｓｎ，Ｎｉの何れかを含む実施例２９〜３９も、約
５９〜６５ＭＧＯｅの一層高めの最大エネルギ積と約１
８〜２４ｋＯｅの高い固有保磁力とを保有していた。以
上に説明した実施例１〜３９から、本発明の異方性磁石
とその製造方法の作用および効果が裏付けられたことが
容易に理解される。
は、最大エネルギ積が約６０ＭＧＯｅで、且つ固有保磁
力も約１９〜２０ｋＯｅと高くなっていた。また、表５
によれば、Ｐｒなどの希土類元素を含む実施例２４〜２
８も、最大エネルギ積が約５４〜６８ＭＧＯｅと高く、
且つ固有保磁力も約２０〜３５ｋＯｅと一層高めになっ
た。加えて、Ｍｇ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｐ，Ｚｎ，Ｇｅ，Ｓ
ｂ，Ｓｎ，Ｎｉの何れかを含む実施例２９〜３９も、約
５９〜６５ＭＧＯｅの一層高めの最大エネルギ積と約１
８〜２４ｋＯｅの高い固有保磁力とを保有していた。以
上に説明した実施例１〜３９から、本発明の異方性磁石
とその製造方法の作用および効果が裏付けられたことが
容易に理解される。
【００４０】図３は、板状の異方性磁石５８を用いたモ
ータ用のロータ５２を示す。上記磁石５８は、前記実施
例１と同じ組成の超急冷リボン８をプレスおよびホット
プレスした後、１０００℃の据え込み加工を行って得ら
れた板状の異方性磁石で、厚み(短辺)方向に沿った磁化
容易軸を有するため、図３に示すように、両側の長辺に
Ｎ極とＳ極とが個別に着磁されている。ロータ５２は、
円盤状の本体５４と、その中心部を軸心に沿って貫通す
る回転軸用の挿通孔５６とを有し、図３に示すように、
本体５４の側面において、挿通孔５６を中心として４方
向に対称に４つの磁石５８を固定したものである。
ータ用のロータ５２を示す。上記磁石５８は、前記実施
例１と同じ組成の超急冷リボン８をプレスおよびホット
プレスした後、１０００℃の据え込み加工を行って得ら
れた板状の異方性磁石で、厚み(短辺)方向に沿った磁化
容易軸を有するため、図３に示すように、両側の長辺に
Ｎ極とＳ極とが個別に着磁されている。ロータ５２は、
円盤状の本体５４と、その中心部を軸心に沿って貫通す
る回転軸用の挿通孔５６とを有し、図３に示すように、
本体５４の側面において、挿通孔５６を中心として４方
向に対称に４つの磁石５８を固定したものである。
【００４１】そして、係るロータ５２を図示しない電磁
石を有するステータと共に、モータを構成することによ
り、従来の異方性磁石で同じサイズと数の磁石を用いた
モータに比べて、最大トルクを約３０〜４０％高めるこ
とができる。この結果、上記ロータ５２を含むモータを
電気自動車やハイブリッド電気自動車に適用することに
より、小型で且つ高い出力を有するため、優れた電気特
性または燃費効率を得ることが可能となる。尚、瓦形に
成形した複数の異方性磁石５８を、ステータの内周に沿
って配置し、その中心部に電磁石を有するロータを配置
したモータとによっても、上記同様の性能が得られるこ
とは、明らかである。
石を有するステータと共に、モータを構成することによ
り、従来の異方性磁石で同じサイズと数の磁石を用いた
モータに比べて、最大トルクを約３０〜４０％高めるこ
とができる。この結果、上記ロータ５２を含むモータを
電気自動車やハイブリッド電気自動車に適用することに
より、小型で且つ高い出力を有するため、優れた電気特
性または燃費効率を得ることが可能となる。尚、瓦形に
成形した複数の異方性磁石５８を、ステータの内周に沿
って配置し、その中心部に電磁石を有するロータを配置
したモータとによっても、上記同様の性能が得られるこ
とは、明らかである。
【００４２】本発明は以上に説明した各形態や実施例に
限定されるものではない。例えば、表５中の実施例２４
〜２８に示すように、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｂ系合金に添
加する希土類元素は、実施例２８のＤｙとＣｅとの複合
添加のみを挙げたが、この組合せを除く、Ｐｒ，Ｃｅ，
Ｄｙ，Ｔｂの複合添加も可能である。また、表５中の実
施例２９〜３９に示すように、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系合金に
添加する金属元素は、Ｓｉ，Ｍｇ，Ａｌ，Ｐ，Ｚｎ，Ｇ
ｅ，Ｓｂ，Ｓｎ、またはＮｉを個別に添加するに限ら
ず、上記の２種または３種以上を複合添加しても良い。
更に、前記実施例１〜３９に挙げた以外の合金組成であ
っても、請求項１〜５の範囲であれば、各実施例と同様
の効果を得ることが可能である。尚、本発明の異方性磁
石は、電気自動車のモータ用の永久磁石に限らず、リニ
アモータ用の永久磁石、義歯などの吸着用磁石、或いは
核磁気共鳴(ＮＭＲ)装置用の永久磁石などにも適用可能
である。
限定されるものではない。例えば、表５中の実施例２４
〜２８に示すように、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｂ系合金に添
加する希土類元素は、実施例２８のＤｙとＣｅとの複合
添加のみを挙げたが、この組合せを除く、Ｐｒ，Ｃｅ，
Ｄｙ，Ｔｂの複合添加も可能である。また、表５中の実
施例２９〜３９に示すように、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系合金に
添加する金属元素は、Ｓｉ，Ｍｇ，Ａｌ，Ｐ，Ｚｎ，Ｇ
ｅ，Ｓｂ，Ｓｎ、またはＮｉを個別に添加するに限ら
ず、上記の２種または３種以上を複合添加しても良い。
更に、前記実施例１〜３９に挙げた以外の合金組成であ
っても、請求項１〜５の範囲であれば、各実施例と同様
の効果を得ることが可能である。尚、本発明の異方性磁
石は、電気自動車のモータ用の永久磁石に限らず、リニ
アモータ用の永久磁石、義歯などの吸着用磁石、或いは
核磁気共鳴(ＮＭＲ)装置用の永久磁石などにも適用可能
である。
【００４３】
【発明の効果】以上において説明した本発明の異方性磁
石によれば、飽和磁化、固有保磁力、磁束密度、および
最大エネルギ積が高い特性を有する磁石を提供できる。
従って、モータなどの高性能化および小型化に大きく寄
与することが可能となる。また、本発明の製造方法によ
れば、以上のような優れた磁気特性を有する異方性磁石
を、比較的容易な工程により確実に製造することが可能
となる。更に、本発明のモータによれば、上記磁石をコ
イルと併用し且つロータまたはステータとして活用する
ことにより、従来のモータに比べて小型で高いトルクを
少ない電力によって得ることができる。従って、例えば
電気自動車の性能を飛躍的に高めることが可能となる。
石によれば、飽和磁化、固有保磁力、磁束密度、および
最大エネルギ積が高い特性を有する磁石を提供できる。
従って、モータなどの高性能化および小型化に大きく寄
与することが可能となる。また、本発明の製造方法によ
れば、以上のような優れた磁気特性を有する異方性磁石
を、比較的容易な工程により確実に製造することが可能
となる。更に、本発明のモータによれば、上記磁石をコ
イルと併用し且つロータまたはステータとして活用する
ことにより、従来のモータに比べて小型で高いトルクを
少ない電力によって得ることができる。従って、例えば
電気自動車の性能を飛躍的に高めることが可能となる。
【図１】(Ａ)〜(Ｄ)は本発明の異方性磁石の製造工程を
示す概略図、(ａ)は途中の磁石粉末を、(ｂ)は途中の予
備成形体を、(ｃ)は途中の成形体を、(ｄ)は得られた磁
石を示す概略図、(Ｅ)はこの磁石の模式的断面図。
示す概略図、(ａ)は途中の磁石粉末を、(ｂ)は途中の予
備成形体を、(ｃ)は途中の成形体を、(ｄ)は得られた磁
石を示す概略図、(Ｅ)はこの磁石の模式的断面図。
【図２】(Ａ)，(Ｂ)は本発明の異方性磁石の異なる製造
工程を示す概略図、(Ｃ)は得られた成形体の斜視図、
(Ｄ)これを加工して得た磁石の斜視図、(Ｅ)はこの磁石
の模式的断面図。
工程を示す概略図、(Ｃ)は得られた成形体の斜視図、
(Ｄ)これを加工して得た磁石の斜視図、(Ｅ)はこの磁石
の模式的断面図。
【図３】本発明のモータに用いるロータを示す概略図。
１０…………………粉末 ３８，５０，５８…異方性磁石 ５２…………………ロータ
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０１Ｆ 41/02 Ｈ０１Ｆ 1/04 Ｈ Ｈ０２Ｋ 15/03 1/02 Ａ 1/06 Ａ (72)発明者 島田 宗勝 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 脇 憲尚 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 藤木 章 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 入山 恭彦 愛知県東海市加木屋町南鹿持18 Ｆターム(参考） 5E040 AA04 AA19 BB04 BB05 BD01 CA01 HB03 HB06 HB17 HB19 NN01 NN04 NN12 NN15 NN18 5E062 CD04 CD05 CE02 CE03 CE04 CF01 CG03 5H622 CA01 CB04 DD02 DD04 QA02 QA04 QA05 QB01 QB05
Claims (12)
- 【請求項１】Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相、α−Ｆｅ相、および
Ｎｄ−Ｃｕ相の３相を少なくとも含むと共に、組成式が
ＮｄｘＦｅ１００−ｘ−ｙ−ＺＢｙＣｕＺ(２at％≦ｘ
≦１０at％、１at％≦ｙ≦５at％、０.５at％≦ｚ≦１
０at％)で表せる、 ことを特徴とする異方性磁石。 - 【請求項２】前記組成式がＮｄｘＦｅ
１００−ｘ−ｙ−ＺＢｙＣｕＺ(２at％≦ｘ≦７at％、
１at％≦ｙ≦５at％、ｚ＝３at％)で表せる、 ことを特徴とする請求項１に記載の異方性磁石。 - 【請求項３】前記Ｆｅのうちの３０at％以下をＣｏで置
換してなる、 ことを特徴とする請求項１または２に記載の異方性磁
石。 - 【請求項４】前記Ｃｕのうちの５０at％以下を、Ｍｇ，
Ａｌ，Ｓｉ，Ｐ，Ｚｎ，Ｇｅ，Ｓｂ，Ｓｎ，および、Ｎ
ｉのうちの１種または２種以上と置換してなる、ことを
特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の異方性磁石。 - 【請求項５】前記Ｎｄのうちの５０at％以下を、Ｐｒ，
Ｃｅ，Ｄｙ，および、Ｔｂのうちの１種または２種以上
の希土類元素と置換してなる、 ことを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の異方性
磁石。 - 【請求項６】前記３つの相を含む粉末とバインダ樹脂と
が混合され且つ所定の形状に成形されている、 ことを特徴とする請求項１〜５の何れかに記載の異方性
磁石。 - 【請求項７】前記磁石または磁性粉末部分の飽和磁化
が、１５．５ｋＧ以上で且つ固有保磁力が７〜３５ｋＯ
ｅである、 ことを特徴とする請求項１〜６の何れかに記載の異方性
磁石。 - 【請求項８】Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相、α−Ｆｅ相、および
Ｎｄ−Ｃｕ相の３相を少なくとも含み、且つ組成式がＮ
ｄｘＦｅ１００−ｘ−ｙ−ＺＢｙＣｕＺ(２at％≦ｘ≦
１０at％、１at％≦ｙ≦５at％、０．５at％≦ｚ≦１０
at％)で表せられる多数の粉末またはバルク体を、７０
０〜１１００℃の温度範囲で塑性加工する工程を、含
む、 ことを特徴とする異方性磁石の製造方法。 - 【請求項９】前記塑性加工が、据え込み加工、または、
押出加工である、 ことを特徴とする請求項８に記載の異方性磁石の製造方
法。 - 【請求項１０】前記塑性加工の前に、冷間プレスおよび
ホットプレスの工程を有する、ことを特徴とする請求項
８または９に記載の異方性磁石の製造方法。 - 【請求項１１】前記塑性加工の後に、前記異方性磁石を
粉砕し、これにバインダ樹脂を混合した混合物を磁場中
で射出成形または圧縮成形する工程を有する、 ことを特徴とする請求項８〜１０の何れかに記載の異方
性磁石の製造方法。 - 【請求項１２】請求項１乃至７の何れかの異方性磁石
を、ロータまたはステータに取り付ける永久磁石として
用いている、ことを特徴とするモータ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000243642A JP3618648B2 (ja) | 2000-08-11 | 2000-08-11 | 異方性磁石とその製造方法およびこれを用いたモータ |
| DE60143830T DE60143830D1 (de) | 2000-08-11 | 2001-08-10 | Anisotroper Magnet und zugehöriges Herstellungsverfahren |
| EP01119367A EP1180772B1 (en) | 2000-08-11 | 2001-08-10 | Anisotropic magnet and process of producing the same |
| US09/925,474 US6605162B2 (en) | 2000-08-11 | 2001-08-10 | Anisotropic magnet and process of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000243642A JP3618648B2 (ja) | 2000-08-11 | 2000-08-11 | 異方性磁石とその製造方法およびこれを用いたモータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002057015A true JP2002057015A (ja) | 2002-02-22 |
| JP3618648B2 JP3618648B2 (ja) | 2005-02-09 |
Family
ID=18734455
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000243642A Expired - Fee Related JP3618648B2 (ja) | 2000-08-11 | 2000-08-11 | 異方性磁石とその製造方法およびこれを用いたモータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3618648B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006025444A1 (ja) * | 2004-08-31 | 2006-03-09 | Asmo Co., Ltd. | モータ |
| JP2007300754A (ja) * | 2006-05-01 | 2007-11-15 | Nissan Motor Co Ltd | 電動機の回転子製造方法および回転子 |
| JP2008035636A (ja) * | 2006-07-28 | 2008-02-14 | Daido Steel Co Ltd | 着磁ヨーク |
| JP2011159733A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Toyota Motor Corp | ナノコンポジット磁石の製造方法 |
| JP2012100526A (ja) * | 2010-11-02 | 2012-05-24 | Dyson Technology Ltd | マグネット組立体の製造方法 |
| WO2013005097A1 (en) * | 2011-07-07 | 2013-01-10 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Rare-earth nanocomposite magnet, and method for production of rare-earth nanocomposite magnet |
| JP5196080B2 (ja) * | 2010-09-15 | 2013-05-15 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法 |
| JP2014195072A (ja) * | 2013-03-15 | 2014-10-09 | Gm Grobal Technology Operations Llc | 低減されたジスプロシウムまたはテルビウムを用いてホットプレスを使用するＮＤ−Ｆｅ−Ｂ磁石の製造 |
| JP2015090888A (ja) * | 2013-11-05 | 2015-05-11 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法 |
| JP2017050396A (ja) * | 2015-09-01 | 2017-03-09 | 大同特殊鋼株式会社 | 希土類磁石及びその製造方法 |
-
2000
- 2000-08-11 JP JP2000243642A patent/JP3618648B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006025444A1 (ja) * | 2004-08-31 | 2006-03-09 | Asmo Co., Ltd. | モータ |
| JPWO2006025444A1 (ja) * | 2004-08-31 | 2008-07-31 | アスモ株式会社 | モータ |
| US7569959B2 (en) | 2004-08-31 | 2009-08-04 | Asmo Co., Ltd. | Motor |
| JP4510827B2 (ja) * | 2004-08-31 | 2010-07-28 | アスモ株式会社 | モータ |
| JP2007300754A (ja) * | 2006-05-01 | 2007-11-15 | Nissan Motor Co Ltd | 電動機の回転子製造方法および回転子 |
| JP2008035636A (ja) * | 2006-07-28 | 2008-02-14 | Daido Steel Co Ltd | 着磁ヨーク |
| JP2011159733A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Toyota Motor Corp | ナノコンポジット磁石の製造方法 |
| JP5196080B2 (ja) * | 2010-09-15 | 2013-05-15 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法 |
| JP2012100526A (ja) * | 2010-11-02 | 2012-05-24 | Dyson Technology Ltd | マグネット組立体の製造方法 |
| WO2013005097A1 (en) * | 2011-07-07 | 2013-01-10 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Rare-earth nanocomposite magnet, and method for production of rare-earth nanocomposite magnet |
| JP2014195072A (ja) * | 2013-03-15 | 2014-10-09 | Gm Grobal Technology Operations Llc | 低減されたジスプロシウムまたはテルビウムを用いてホットプレスを使用するＮＤ−Ｆｅ−Ｂ磁石の製造 |
| JP2015090888A (ja) * | 2013-11-05 | 2015-05-11 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法 |
| JP2017050396A (ja) * | 2015-09-01 | 2017-03-09 | 大同特殊鋼株式会社 | 希土類磁石及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3618648B2 (ja) | 2005-02-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2530641B2 (ja) | 磁気異方性ボンド磁石、それに用いる磁粉及びその製造方法 | |
| EP0274034B1 (en) | Anisotropic magnetic powder, magnet thereof and method of producing same | |
| JP2596835B2 (ja) | 希土類系異方性粉末および希土類系異方性磁石 | |
| JP2002057015A (ja) | 異方性磁石とその製造方法およびこれを用いたモータ | |
| EP1180772B1 (en) | Anisotropic magnet and process of producing the same | |
| EP0348038B1 (en) | Manufacturing method of a permanent magnet | |
| JP2731150B2 (ja) | 磁気異方性ボンド磁石、それに用いる磁気異方性磁粉およびその製造方法、ならびに磁気異方性圧粉磁石 | |
| JP2005093729A (ja) | 異方性磁石、その製造方法、およびこれを用いたモータ | |
| JPH02308512A (ja) | 偏倚異方性を有するＲ―Ｆｅ―Ｂ系永久磁石及びその製造方法 | |
| JP3618647B2 (ja) | 異方性磁石とその製造方法およびこれを用いたモータ | |
| JPH07120576B2 (ja) | 鋳造希土類―鉄系永久磁石の製造方法 | |
| JPH0411703A (ja) | 希土類磁石の製造方法 | |
| KR900006533B1 (ko) | 이방성 자성분말과 이의 자석 및 이의 제조방법 | |
| JP2002075715A (ja) | 異方性バルク交換スプリング磁石およびその製造方法 | |
| JP3622550B2 (ja) | 異方性交換スプリング磁石粉末およびその製造方法 | |
| JP2005093731A (ja) | 異方性磁石、その製造方法、およびこれを用いたモータ | |
| JPH0559572B2 (ja) | ||
| GB2206241A (en) | Method of making a permanent magnet | |
| JPH0483307A (ja) | 希土類磁石の製造方法 | |
| JPH06260360A (ja) | 希土類−鉄系磁石の製造方法 | |
| JP3032385B2 (ja) | Ｆｅ−Ｂ−Ｒ系ボンド磁石 | |
| JP2005093730A (ja) | 異方性磁石、その製造方法、およびこれを用いたモータ | |
| JP2631380B2 (ja) | 希土類―鉄系永久磁石の製造方法 | |
| JPH10163015A (ja) | 磁石合金粉末とその製造方法およびそれを用いた磁石 | |
| JPS63107009A (ja) | 永久磁石の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040607 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040622 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040816 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20041109 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20041110 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071119 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081119 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081119 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091119 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101119 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111119 Year of fee payment: 7 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111119 Year of fee payment: 7 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121119 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121119 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131119 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |