JPS6320103A - 強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法 - Google Patents
強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法Info
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- JPS6320103A JPS6320103A JP16376486A JP16376486A JPS6320103A JP S6320103 A JPS6320103 A JP S6320103A JP 16376486 A JP16376486 A JP 16376486A JP 16376486 A JP16376486 A JP 16376486A JP S6320103 A JPS6320103 A JP S6320103A
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- 239000011888 foil Substances 0.000 title claims abstract description 31
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 25
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 25
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業−にの利用分野]
本発明は、強度と加]二性に優れたアルミニウム箔の製
造方法に関し、更に詳しくは引張強さ、耐力と深絞り、
張出し性等の成形性、更に箔圧延[4に優れたアルミニ
ウム箔の製造方法に関覆る。
造方法に関し、更に詳しくは引張強さ、耐力と深絞り、
張出し性等の成形性、更に箔圧延[4に優れたアルミニ
ウム箔の製造方法に関覆る。
[従来の技術]
近年アルミニウム箔の需要の増加に伴ない、コスト面か
ら薄肉化が要求されており、しかも、その圧延性はもと
より深絞り性や張出し性等の成形性の優れた浦が要求さ
れている。
ら薄肉化が要求されており、しかも、その圧延性はもと
より深絞り性や張出し性等の成形性の優れた浦が要求さ
れている。
従、来、このような用途のアルミニウム箔に(ま、A1
050、] N30XAI100合金簀の紳)ノルミー
ラムが主に使われでいる。これらアルミニウムr」は、
鋳塊から熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍を経て最終焼鈍
を行なって製造される。なお、熱間斤延前に鋳塊を均質
化処理を施すこともある。
050、] N30XAI100合金簀の紳)ノルミー
ラムが主に使われでいる。これらアルミニウムr」は、
鋳塊から熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍を経て最終焼鈍
を行なって製造される。なお、熱間斤延前に鋳塊を均質
化処理を施すこともある。
[発明か解決しようとする問題点]
従来の製造方法によって得られるアルミニウ゛ ム浦
は、その強度、伸びかいずれも充分てはなく、また圧延
加工度の増加に伴ない加工硬化するtfめその圧延性は
必ら覆′−シも良いとはいえない。
は、その強度、伸びかいずれも充分てはなく、また圧延
加工度の増加に伴ない加工硬化するtfめその圧延性は
必ら覆′−シも良いとはいえない。
本発明は、このような問題点か無く、強度と延性に優れ
たアルミニウム箔の製造方法を提供することを目的とし
ている。
たアルミニウム箔の製造方法を提供することを目的とし
ている。
1問題を解決するための手段]
本発明による、強度と加工性に優れたアルミニウム箔の
製造方法は、前記の問題点を解決する手段として、以下
のとおりに構成づ−る。
製造方法は、前記の問題点を解決する手段として、以下
のとおりに構成づ−る。
ずなわち、Fe:0.5〜2.5%を含み、残部は実質
上AIであるか、不純物中特に、Si二0.35%以下
としたアルミニウムを使用して、ぞの鋳塊を熱間圧延及
び、冷間圧延してアルミニウム箔を製造するに当り、冷
間圧延の工程中、中間焼鈍を再結晶温度以下の温度で、
少なくとも1回行うものである。
上AIであるか、不純物中特に、Si二0.35%以下
としたアルミニウムを使用して、ぞの鋳塊を熱間圧延及
び、冷間圧延してアルミニウム箔を製造するに当り、冷
間圧延の工程中、中間焼鈍を再結晶温度以下の温度で、
少なくとも1回行うものである。
以下、本発明の構成について詳しく説明する。
本発明は、Al−Fe−5i合金の加工軟化現象を3へ
11延に利用し、箔圧延性及び、強度と延性を従来の3
へより向上させようとするbのである。
11延に利用し、箔圧延性及び、強度と延性を従来の3
へより向上させようとするbのである。
通常、加工軟化現象とは、高温変形にd3いて変形初期
に変形とともに軟化する現象や、変形途中で変形温度を
高くしたりあるいは変形速度を遅くしたりするとぎに加
工とともに強度が低下覆る現象をいう。しかし、ここで
の加工軟化現象は、冷間加工度の増加に伴ない、強度か
低下J−るかあるいはほとんど変化しない現象をいう。
に変形とともに軟化する現象や、変形途中で変形温度を
高くしたりあるいは変形速度を遅くしたりするとぎに加
工とともに強度が低下覆る現象をいう。しかし、ここで
の加工軟化現象は、冷間加工度の増加に伴ない、強度か
低下J−るかあるいはほとんど変化しない現象をいう。
使用するアルミニウム合金の組成にc15いて、「eω
が0.5〜2.5%に限定されるのは、()、5%未満
ては、A l−FeあるいはAl−Fe−81化合物の
析出量が少なく、加工軟化しにくいためである。
が0.5〜2.5%に限定されるのは、()、5%未満
ては、A l−FeあるいはAl−Fe−81化合物の
析出量が少なく、加工軟化しにくいためである。
2.5%より多い場合、化合物が粗大になりヤずく、薄
箔圧延の際ピンホールか増えて旧圧延i牛が低下する。
箔圧延の際ピンホールか増えて旧圧延i牛が低下する。
3i量か0.35%以下であるのは、0.35%を超え
る場合、Siの粒界偏析か起こりやすく、加工軟化しに
くくなるためである。
る場合、Siの粒界偏析か起こりやすく、加工軟化しに
くくなるためである。
製造工程において鋳塊の均質化処理は実施しなくてもよ
いが、実施する場合は500℃より低い温度が好ましい
。その理由は、A I −Fe系化合物を微細に析出さ
せるためである。500°C以上の温度では、Al−F
e、あるいはAl−Fe−3i化合物か凝集化し粗大と
なり、溶質原子の大半が析出してしまうためておる。
いが、実施する場合は500℃より低い温度が好ましい
。その理由は、A I −Fe系化合物を微細に析出さ
せるためである。500°C以上の温度では、Al−F
e、あるいはAl−Fe−3i化合物か凝集化し粗大と
なり、溶質原子の大半が析出してしまうためておる。
均質化処理温度の下限は400℃とするのが好ましい。
この温度より低いと微細析出が十分に17られない。
冷間圧延の工程中に1回以上の中間焼鈍を行なうのであ
るか、このとき、再結晶に到達しない温度で行なう。こ
の温度は、好ましくは、300℃未満、100°C以上
であり、時間は1〜48時間が適当である。
るか、このとき、再結晶に到達しない温度で行なう。こ
の温度は、好ましくは、300℃未満、100°C以上
であり、時間は1〜48時間が適当である。
焼鈍温度を再結晶温度より低い温度とする理由は、マト
リクスと粒界から固溶している溶質原子あるいは不純物
原子を排除し、その後の加工て加工軟化を起こしゃすく
するためである。
リクスと粒界から固溶している溶質原子あるいは不純物
原子を排除し、その後の加工て加工軟化を起こしゃすく
するためである。
つまり、再結晶温度より低い温度で焼鈍することで、転
位セル又は亜粒界上に溶質原子あるいは不純物原子が析
出し凝集化する。
位セル又は亜粒界上に溶質原子あるいは不純物原子が析
出し凝集化する。
モし−C回復の促進により亜粒界か成長し、粒内に析出
物か残存する。その結果、71〜リクスと粒界から溶質
原子あるいは不純物原子が排除される。
物か残存する。その結果、71〜リクスと粒界から溶質
原子あるいは不純物原子が排除される。
一万、再結晶温度で焼鈍すると、安定な粒界に溶質原子
あるいは不純物原子が析出してしまい、その後の加工で
7JI]工軟化してしまう。
あるいは不純物原子が析出してしまい、その後の加工で
7JI]工軟化してしまう。
このようにして中間焼鈍した板を冷間圧延すると、加工
軟化し、圧延性がよく薄箔圧延が可能で、しかも強度と
延性は従来の純アルミニウム箔よりすぐれた箔ができる
。
軟化し、圧延性がよく薄箔圧延が可能で、しかも強度と
延性は従来の純アルミニウム箔よりすぐれた箔ができる
。
最終冷間圧延後、必要に応じて最終焼鈍を行なう。その
温度は200°C〜350℃が好ましい。
温度は200°C〜350℃が好ましい。
時間は1〜48時間が適当である。
以下、本発明の実施例について、比較例と対比して述べ
る。
る。
−〇 −
[実施例]
第1表に示すとおりの、0.5〜2.5%のFe、0.
35%未満のSiを含む各種アルミニウム合金の鋳塊そ
れぞれを使用して、同表に伴せて示す各製造工程に従っ
て、14.5μMのアルミニウム合金箔を製造した。
35%未満のSiを含む各種アルミニウム合金の鋳塊そ
れぞれを使用して、同表に伴せて示す各製造工程に従っ
て、14.5μMのアルミニウム合金箔を製造した。
得られた各アルミニウム合金箔について、その(幾械的
性貿を試験した。その結果を同表に伴ぜて示す。
性貿を試験した。その結果を同表に伴ぜて示す。
合金No、 1〜4の鋳塊は実施例に係るものであり、
合金No、 5〜7の鋳塊【、11比較例に係るもので
ある。
合金No、 5〜7の鋳塊【、11比較例に係るもので
ある。
すへての鋳塊に対して、熱間圧延板の板厚は5mrTf
である。また、中間焼鈍を1回行なっ例では、3mrr
F冷間圧延板に対して、2回行なった例では、3mm”
と、o、oamm”o冷間圧延板に対してそれぞれ行な
った。最終板厚は14.5μMであり、最終焼鈍を30
0℃とした。
である。また、中間焼鈍を1回行なっ例では、3mrr
F冷間圧延板に対して、2回行なった例では、3mm”
と、o、oamm”o冷間圧延板に対してそれぞれ行な
った。最終板厚は14.5μMであり、最終焼鈍を30
0℃とした。
合金No、 1は均質化処理を実施せず、中間焼鈍は再
結晶温度より低い275°Cで1回実施した。
結晶温度より低い275°Cで1回実施した。
合金No、 2は480°Cで均質化処理を実施し、中
間焼鈍は2回、再結晶温度より低い275°C1150
°Cで実施した。
間焼鈍は2回、再結晶温度より低い275°C1150
°Cで実施した。
合金No、 3は、480℃て均質化処理を実施し、中
間焼鈍は再結晶温度より低い275°Oで1回実施した
。
間焼鈍は再結晶温度より低い275°Oで1回実施した
。
合金No、 4は、400℃で均質化処理を実施し、中
間焼鈍は2回、再結晶温度より低い275°C1150
℃て実施した。
間焼鈍は2回、再結晶温度より低い275°C1150
℃て実施した。
合金NO,51J:、均質化処理を実施しないて川」間
焼鈍を再結晶温度以上の350°Cて1回実施した。
焼鈍を再結晶温度以上の350°Cて1回実施した。
合金No、 6は、550°Cで均質化処理を実施し、
中間焼鈍は■1結晶d111麿以トの350℃て1回実
施した。
中間焼鈍は■1結晶d111麿以トの350℃て1回実
施した。
合金N017は600℃て均質化処理を実施し、中間焼
鈍は1回目を再結晶温度より低い250 ”Cで、2回
目を再結晶温度以上の300°Cて実施した。
鈍は1回目を再結晶温度より低い250 ”Cで、2回
目を再結晶温度以上の300°Cて実施した。
実施例に係る合金No、 1〜4の最終焼鈍4オの機械
的性質(σ8.δ)は、すべて比較例に係る合金No、
5〜7のそれより向上している。
的性質(σ8.δ)は、すべて比較例に係る合金No、
5〜7のそれより向上している。
更に、前記各個の製)前工程により、14.5μm1の
最終月の酒まてに圧延した際の、各厚さにお【−ノる圧
延先進率を各個について第1図に示号。
最終月の酒まてに圧延した際の、各厚さにお【−ノる圧
延先進率を各個について第1図に示号。
ここで圧延先進率とは第2図に示す如く、圧延後の圧延
+A1の 速度をV2斤延ロール2の周速をVとした場
合、下記式で表される。
+A1の 速度をV2斤延ロール2の周速をVとした場
合、下記式で表される。
圧延先進率(%〉−
(V 2−V) /Vx 100
これによれば、実施例に従った酒の圧延先進率は、比較
例によった箔のそれより上回っており、本発明による酒
の圧延性の良いことか分かる。
例によった箔のそれより上回っており、本発明による酒
の圧延性の良いことか分かる。
なお、箔以外の板厚(0,1mm”以上)に対しても、
前述の加工軟化現象を利用することで、従来の純アルミ
ニ1クム板よりも強度と延性を向上−さけることができ
る。
前述の加工軟化現象を利用することで、従来の純アルミ
ニ1クム板よりも強度と延性を向上−さけることができ
る。
[発明の効果1
本発明の効果を要約すると、次のとおりである。
(1)本発明の製造方法により、得られるアルミニウム
合金箔の強度と延性を向上さ−1ることかできる。
合金箔の強度と延性を向上さ−1ることかできる。
(2)本発明の製造方法によれば、;iへの圧延先進率
が大きく、従って圧延性の優れたアルミニウム合金芯を
IA造することができる。
が大きく、従って圧延性の優れたアルミニウム合金芯を
IA造することができる。
第1図は実施例と比較例において、14.5μmLの最
終箔まて圧延した際の箔の圧延先進率を、厚さ80μm
から14.5μmまでの厚さにおいC示した図表、第2
図は圧延先進率の説明図である。
終箔まて圧延した際の箔の圧延先進率を、厚さ80μm
から14.5μmまでの厚さにおいC示した図表、第2
図は圧延先進率の説明図である。
Claims (3)
- (1)Fe:0.5〜2.5%を含み、残部は実質上ア
ルミニウムであり、不純物中特に、Si:0.35%以
下としたアルミニウム鋳塊を熱間圧延及び、冷間圧延し
て、アルミニウム箔を製造する方法において、冷間圧延
の工程中、中間焼鈍を再結晶温度以下の温度で、少なく
とも1回行なうことを特徴とする強度と加工性に優れた
アルミニウム箔の製造方法。 - (2)中間焼鈍を100℃以上300℃未満の温度で行
なう、特許請求の範囲第1項記載のアルミニウム箔の製
造方法。 - (3)熱間圧延に先立って、アルミニウム鋳塊を500
℃より低い温度で均質化処理する、特許請求の範囲第1
項又は第2項記載のアルミニウム箔の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16376486A JPS6320103A (ja) | 1986-07-14 | 1986-07-14 | 強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16376486A JPS6320103A (ja) | 1986-07-14 | 1986-07-14 | 強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法 |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6320103A true JPS6320103A (ja) | 1988-01-27 |
JPH0363442B2 JPH0363442B2 (ja) | 1991-10-01 |
Family
ID=15780263
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
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Country Status (1)
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---|---|
JP (1) | JPS6320103A (ja) |
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-
1986
- 1986-07-14 JP JP16376486A patent/JPS6320103A/ja active Granted
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JPH0363442B2 (ja) | 1991-10-01 |
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