JPS63154335A - 樹脂製インテ−クマニホ−ルド - Google Patents
樹脂製インテ−クマニホ−ルドInfo
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- JPS63154335A JPS63154335A JP30180286A JP30180286A JPS63154335A JP S63154335 A JPS63154335 A JP S63154335A JP 30180286 A JP30180286 A JP 30180286A JP 30180286 A JP30180286 A JP 30180286A JP S63154335 A JPS63154335 A JP S63154335A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2225/00—Synthetic polymers, e.g. plastics; Rubber
- F05C2225/08—Thermoplastics
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は内燃機関に用いる樹脂製のインテークマニホ
ールドに関するものである。
ールドに関するものである。
(従来の技術)
従来インテークマニホールドはアルミニウム合金を用い
鋳造により製造されている。しかし、この工法は生産時
間を要し、また高価なものとなっているため、その代替
法が求められていた。また、アルミニウムは軽合金とは
いえ重く、たとえば、V形6気筒エンジンのインテーク
マニホールドは重量約5 kgにも及んでいる。そのた
め、インテークマニホールドの材料を樹脂により置き換
えることは、単に製造コストの低減、製品重量の低減を
達成するのみならず、エンジンマウントの強度や振動騒
音におよぼす影響等の2次的効果も大きく、開発課題と
して重要なものとなっている。
鋳造により製造されている。しかし、この工法は生産時
間を要し、また高価なものとなっているため、その代替
法が求められていた。また、アルミニウムは軽合金とは
いえ重く、たとえば、V形6気筒エンジンのインテーク
マニホールドは重量約5 kgにも及んでいる。そのた
め、インテークマニホールドの材料を樹脂により置き換
えることは、単に製造コストの低減、製品重量の低減を
達成するのみならず、エンジンマウントの強度や振動騒
音におよぼす影響等の2次的効果も大きく、開発課題と
して重要なものとなっている。
樹脂製インテークマニホールドは英国フォード社が不飽
和ポリエステル樹脂を用い、合金中子法を使って製造す
ることについて1983年に発表しており、また198
5年には西独VDIにBASF社およびBayer社が
ナイロン樹脂を用い同じく合金中子法を用いて製造する
ことについて発表している。
和ポリエステル樹脂を用い、合金中子法を使って製造す
ることについて1983年に発表しており、また198
5年には西独VDIにBASF社およびBayer社が
ナイロン樹脂を用い同じく合金中子法を用いて製造する
ことについて発表している。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしながら、上述した従来の合金中子法による方法は
、アルミ合金製インテークマニホールドの製造法で踏襲
し、中子材料を砂から低融点合金とした点に改良点が認
められるものの、本質的には射出成形法の応用にすぎな
い。このため、中空部品を製造するに際し、低融点合金
中子を製造し、この中子を用いて射出成形を行ない、そ
の後に中子を融解排出するという工程をとるため、アル
ミ合金でインテークマニホールドを製造する場合に比べ
、工程的なメリットが得られないばかりか、低融点合金
にはビスマス等の高価な材料を必要とするために、原材
料費においてもコスト高になるという問題点があった。
、アルミ合金製インテークマニホールドの製造法で踏襲
し、中子材料を砂から低融点合金とした点に改良点が認
められるものの、本質的には射出成形法の応用にすぎな
い。このため、中空部品を製造するに際し、低融点合金
中子を製造し、この中子を用いて射出成形を行ない、そ
の後に中子を融解排出するという工程をとるため、アル
ミ合金でインテークマニホールドを製造する場合に比べ
、工程的なメリットが得られないばかりか、低融点合金
にはビスマス等の高価な材料を必要とするために、原材
料費においてもコスト高になるという問題点があった。
また、射出成形法によると厚肉部品しか製造できず、樹
脂を用いるにもかかわらず成形品の重量が大になるとい
う問題点もあった。一方、中子を用いない中空部品の製
造方法としてブロー成形が考えられるが、単にブロー成
形だけでインテークマニホールドを製造するためには多
くの問題があり、その一つにフランジ部をどう成形する
かという問題点があった。
脂を用いるにもかかわらず成形品の重量が大になるとい
う問題点もあった。一方、中子を用いない中空部品の製
造方法としてブロー成形が考えられるが、単にブロー成
形だけでインテークマニホールドを製造するためには多
くの問題があり、その一つにフランジ部をどう成形する
かという問題点があった。
(問題点を解決するための手段)
この発明は、このような従来の問題点に着目してなされ
たもので樹脂製インテークマニホールドの中空部をブロ
ー成形法により製造するとともに、強度及び成形精度が
要求されるフランジ部を射出成形法または圧縮成形法に
より製造することにより、上記問題点を解決したもので
ある。
たもので樹脂製インテークマニホールドの中空部をブロ
ー成形法により製造するとともに、強度及び成形精度が
要求されるフランジ部を射出成形法または圧縮成形法に
より製造することにより、上記問題点を解決したもので
ある。
この発明の樹脂製インテークマニホールドを第1a、
bおよび0図に示す。本発明のインテークマニホールド
1は中空部、すなわち、パイプ部4、コレクタ一部5を
ブロー成形により成形し、その後フランジ部2,3を圧
縮成形により形成するか、または射出成形によりフラン
ジ部2,3を中空部とは別に成形しておいて後に画成形
体を接合することにより形成されている。
bおよび0図に示す。本発明のインテークマニホールド
1は中空部、すなわち、パイプ部4、コレクタ一部5を
ブロー成形により成形し、その後フランジ部2,3を圧
縮成形により形成するか、または射出成形によりフラン
ジ部2,3を中空部とは別に成形しておいて後に画成形
体を接合することにより形成されている。
まず、フランジ部を射出成形により形成し、ブロー成形
により形成した中空部に接合する場合について詳細に説
明する。
により形成した中空部に接合する場合について詳細に説
明する。
上述するフランジ部2.3は耐熱性が要されるため例え
ば、耐熱性のあるガラス繊維を45χ含有した6、6ナ
イロン樹脂を用いてソリを少くするのが好ましい。フラ
ンジ面はガスケットを介してエンジン本体に取りつける
が、現在通常使用しているガスケットはフランジ面とし
て0.1龍の公差しか許されないのであるが、射出成形
によれば平滑度が0.1鶴以下のフランジ面を有するフ
ランジ部を容易に製造することが可能である。
ば、耐熱性のあるガラス繊維を45χ含有した6、6ナ
イロン樹脂を用いてソリを少くするのが好ましい。フラ
ンジ面はガスケットを介してエンジン本体に取りつける
が、現在通常使用しているガスケットはフランジ面とし
て0.1龍の公差しか許されないのであるが、射出成形
によれば平滑度が0.1鶴以下のフランジ面を有するフ
ランジ部を容易に製造することが可能である。
中空部(パイプ部4、コレクタ部5)は、例えばガラス
繊維入りポリアミド樹脂を用いブロー成形により製造す
れば130℃にさらされる可能性のある部位に10年間
使用しても、自重変形を起こさないばかりか、エンジン
等の加振にも余裕をもって使用することができる中空部
を得ることができる。
繊維入りポリアミド樹脂を用いブロー成形により製造す
れば130℃にさらされる可能性のある部位に10年間
使用しても、自重変形を起こさないばかりか、エンジン
等の加振にも余裕をもって使用することができる中空部
を得ることができる。
上述した、射出成形法で形成したフランジ部2゜3とブ
ロー成形により形成した中空部4.5は通常の手段、例
えば振動融着によって接合することができる。尚、この
場合、それぞれの接合面に凹凸形状を設けておいて、両
者をかみ合い形状等にしておくと、フランジ部2.3と
中空部4.5の接合強度が上がってより好ましい。
ロー成形により形成した中空部4.5は通常の手段、例
えば振動融着によって接合することができる。尚、この
場合、それぞれの接合面に凹凸形状を設けておいて、両
者をかみ合い形状等にしておくと、フランジ部2.3と
中空部4.5の接合強度が上がってより好ましい。
フランジ部を射出成形により形成する場合の実施例を次
に示す。
に示す。
(実施例1)
溶融粘度約30000ポイズ(高化式フローテスターに
より230℃、50 kg / am 2の条件で測定
)のガラス繊維20Xを含んだ6ナイロン樹脂(東し■
製「アミランCM1046 K4 J :商品名)を用
い、長径400 *n、短径短径100肉、肉厚3.5
鰭リソンとして取り出し、型締めをしパイプ間の部分を
融着させるとともに、吹込圧6 kg / cm ”で
吹込み、第1図に示すインテークマニホールドのパイプ
部およびコレクタ一部を成形する。成形温度はグイ付近
において270℃であった。パイプ間部およびパイプ端
部、コレクタ一端部は離型後切断し、とり除き肉厚3.
2mmの中空成形体を作った。一方、ガラス繊維を30
χ含んだ6ナイロン樹脂(宇部興産C1l製 rlo1
5Gc6J :商品名)を用い、通常の射出成形法にて
フランジ部を作成した。樹脂温度は285℃であり、射
出圧は800 kg/ cm”であった。上述において
形成した中空成形体とフランジ部の両者を振動融着法に
て接合した。振動融着機は、特にその機種に限定される
ものではないが、本実施例ではBRANSON WEL
DERModel 2700において30psi 。
より230℃、50 kg / am 2の条件で測定
)のガラス繊維20Xを含んだ6ナイロン樹脂(東し■
製「アミランCM1046 K4 J :商品名)を用
い、長径400 *n、短径短径100肉、肉厚3.5
鰭リソンとして取り出し、型締めをしパイプ間の部分を
融着させるとともに、吹込圧6 kg / cm ”で
吹込み、第1図に示すインテークマニホールドのパイプ
部およびコレクタ一部を成形する。成形温度はグイ付近
において270℃であった。パイプ間部およびパイプ端
部、コレクタ一端部は離型後切断し、とり除き肉厚3.
2mmの中空成形体を作った。一方、ガラス繊維を30
χ含んだ6ナイロン樹脂(宇部興産C1l製 rlo1
5Gc6J :商品名)を用い、通常の射出成形法にて
フランジ部を作成した。樹脂温度は285℃であり、射
出圧は800 kg/ cm”であった。上述において
形成した中空成形体とフランジ部の両者を振動融着法に
て接合した。振動融着機は、特にその機種に限定される
ものではないが、本実施例ではBRANSON WEL
DERModel 2700において30psi 。
振幅2龍、2秒の条件の下で接合し第1図に示すインテ
ークマニホールドを得た。該インテークマニホールドの
フランジ部と中空部間の接合強度に関しては、500
kg / crn 2の引張り強度を確保した。
ークマニホールドを得た。該インテークマニホールドの
フランジ部と中空部間の接合強度に関しては、500
kg / crn 2の引張り強度を確保した。
また、耐ガソホール性、難燃性、表面平滑性ともに良好
であり内燃機関に適用して使用した際も問題がなかった
。
であり内燃機関に適用して使用した際も問題がなかった
。
(実施例2)
内層に溶融粘度約30000ポイズの11ナイロンを用
い、外層に溶融粘度約30000ボイズのガラス繊維を
20χ含んだ6ナイロン樹脂 (例えば東し■製、商品
名「アミランCM1046に4J )を用い実施例1と
同様に第1図に示すインテークマニホールドのバイブ・
コレクタ一部を製造した。
い、外層に溶融粘度約30000ボイズのガラス繊維を
20χ含んだ6ナイロン樹脂 (例えば東し■製、商品
名「アミランCM1046に4J )を用い実施例1と
同様に第1図に示すインテークマニホールドのバイブ・
コレクタ一部を製造した。
また実施例1と同じ材料を用い、フランジ部を製造し、
これら両者を振動融着法にて接合し、第1図に示すイン
テークマニホールドを得た。振動融着の条件は、接合圧
80psi、振幅3mm、2秒である。本実施例のフラ
ンジ部と中空部の接合強度に関し350 kg/cm”
の引張り強度を得た。また、耐ガソホールド性、難燃性
、平面平滑性ともに良好で、内燃機関に適用して使用し
た際も問題がなかった。
これら両者を振動融着法にて接合し、第1図に示すイン
テークマニホールドを得た。振動融着の条件は、接合圧
80psi、振幅3mm、2秒である。本実施例のフラ
ンジ部と中空部の接合強度に関し350 kg/cm”
の引張り強度を得た。また、耐ガソホールド性、難燃性
、平面平滑性ともに良好で、内燃機関に適用して使用し
た際も問題がなかった。
次に、フランジ部2.3を圧縮成形により形成し、同時
にまたは後に中空部4,5をブロー成形により形成する
場合について詳細に説明する。まず、第2−1図に示す
ように加熱、融解された樹脂を押出し器工1によってパ
リソン用金型12により円筒状パリソン13として押出
す。第2−1図において圧縮成型用金型14は断熱材1
5を介してパリソン用金型12に取り付けられている。
にまたは後に中空部4,5をブロー成形により形成する
場合について詳細に説明する。まず、第2−1図に示す
ように加熱、融解された樹脂を押出し器工1によってパ
リソン用金型12により円筒状パリソン13として押出
す。第2−1図において圧縮成型用金型14は断熱材1
5を介してパリソン用金型12に取り付けられている。
この段階ではブロー成形用金型16および17は開放し
ている。次の段階で、第2−2図に示すようにブロー成
形用金型16および17を閉じる。この状態では、まだ
エアは吹込まないでおく。また、必要に応じて、第2−
7図に示すように、ここでパリソンをカントすることが
できる。次の段階で、第2−3図に示すようにパリソン
用金型12と一緒に圧縮成形用金型14を矢18で示す
ように下方におし下げ、圧縮成形によってフランジ部を
形成する。この時、同時に、または後で第2−4図に示
すようにエアを吹き込んで目的とするインテークマニホ
ールドを完成させる。
ている。次の段階で、第2−2図に示すようにブロー成
形用金型16および17を閉じる。この状態では、まだ
エアは吹込まないでおく。また、必要に応じて、第2−
7図に示すように、ここでパリソンをカントすることが
できる。次の段階で、第2−3図に示すようにパリソン
用金型12と一緒に圧縮成形用金型14を矢18で示す
ように下方におし下げ、圧縮成形によってフランジ部を
形成する。この時、同時に、または後で第2−4図に示
すようにエアを吹き込んで目的とするインテークマニホ
ールドを完成させる。
次いで、第2−5図に示すように圧縮成形用金型14を
はずし、次いで第2−6図に示すようにブロー成形用金
型16および17をはずす。この操作順序は一定してい
るものではなく、適宜に変えることができる。最後に成
形品を下方に抜きとり、パリソンをカットして第2−1
図に示す状態にもどす。
はずし、次いで第2−6図に示すようにブロー成形用金
型16および17をはずす。この操作順序は一定してい
るものではなく、適宜に変えることができる。最後に成
形品を下方に抜きとり、パリソンをカットして第2−1
図に示す状態にもどす。
また、前記したようにパリソンのカットは必ずしも最後
に行う必要はない。例えば第2−2図に示すブロー成形
用金型16および17が閉じた時点でパリソンをカット
してもよい。また、圧縮成形用金型14の押込み時期と
して、第2−3図、第2−4図の工程のかわりに第2−
7図に示すようにすることもできる。この例ではパリソ
ンをカットした後、圧縮成形用金型14を押込み、しか
る後にエアを吹き込むようにする。この場合は、圧縮成
形用金型が始めからパリソンの内側にある必要がないた
め、より実用的である。以上の方法により第3図に示す
インテークマニホールド1′を成形することができる。
に行う必要はない。例えば第2−2図に示すブロー成形
用金型16および17が閉じた時点でパリソンをカット
してもよい。また、圧縮成形用金型14の押込み時期と
して、第2−3図、第2−4図の工程のかわりに第2−
7図に示すようにすることもできる。この例ではパリソ
ンをカットした後、圧縮成形用金型14を押込み、しか
る後にエアを吹き込むようにする。この場合は、圧縮成
形用金型が始めからパリソンの内側にある必要がないた
め、より実用的である。以上の方法により第3図に示す
インテークマニホールド1′を成形することができる。
第4図は上記方法の変更例でありフランジ部の肉厚を厚
くするため圧縮成形用金型14を通じてパリソン内部を
減圧し、大気圧によって図中矢印19方向にパリソンを
肉寄せする方法である。
くするため圧縮成形用金型14を通じてパリソン内部を
減圧し、大気圧によって図中矢印19方向にパリソンを
肉寄せする方法である。
この方法によればフランジ部のみを別工程で成形し、接
合するという工程が省け、よりコストダウンが図れると
ともに、フランジ部と中空部の接合強度も十分であると
いう効果が得られる。また、フランジ部の強度、精度共
に十分なものが得られる。
合するという工程が省け、よりコストダウンが図れると
ともに、フランジ部と中空部の接合強度も十分であると
いう効果が得られる。また、フランジ部の強度、精度共
に十分なものが得られる。
第5図および第6図は本発明の更に別の実施例を示す。
第6図は第5図に示すインテークマニホールドのフラン
ジ部2″のx−x”断面である。
ジ部2″のx−x”断面である。
この実施例の樹脂製インテークマニホールドはそのフラ
ンジ面2″、3″に凹凸部20を設けてあり、ゴムガス
ケット、シーリング材などのパツキンを介してシリンダ
ヘッドに取り着ける際、この凹凸部20が押圧してパツ
キンを押しつぶし、ガス漏れをなくすことができる。ま
た、このような同心円状の凹凸部20を設けたインテー
クマニホールドは、上記ゴムガスケット、シーリング材
などのパツキンを設けないでもガス漏れを起さないこと
を確めた。これは、フランジ表面に設けた凸部が変形し
、パツキンと同等の効果をもたらすものと考えられる。
ンジ面2″、3″に凹凸部20を設けてあり、ゴムガス
ケット、シーリング材などのパツキンを介してシリンダ
ヘッドに取り着ける際、この凹凸部20が押圧してパツ
キンを押しつぶし、ガス漏れをなくすことができる。ま
た、このような同心円状の凹凸部20を設けたインテー
クマニホールドは、上記ゴムガスケット、シーリング材
などのパツキンを設けないでもガス漏れを起さないこと
を確めた。これは、フランジ表面に設けた凸部が変形し
、パツキンと同等の効果をもたらすものと考えられる。
尚、これらの凹凸部20は射出成形、圧縮成形特容易に
形成することができる。
形成することができる。
また、実験によれば、このような凹凸部20はその高さ
を0.1〜2鶴以内とすることが望ましいが、これに制
限されるものではなく、パツキンの材質や、厚さ、フラ
ンジ取り付は時の面圧などによって最適値を選定するこ
とができる。また、このような凹凸列の成形精度を極端
に高くする必要はなく、凸列の一部に欠陥があっても、
フランジ取り付は時の面圧によって凸列が押しつぶされ
、しかも、またはパツキンが押しつぶされ、結果的に連
続した環状の凸列が形成されれば、この実施例の意図す
るシーリングを達成することができる。
を0.1〜2鶴以内とすることが望ましいが、これに制
限されるものではなく、パツキンの材質や、厚さ、フラ
ンジ取り付は時の面圧などによって最適値を選定するこ
とができる。また、このような凹凸列の成形精度を極端
に高くする必要はなく、凸列の一部に欠陥があっても、
フランジ取り付は時の面圧によって凸列が押しつぶされ
、しかも、またはパツキンが押しつぶされ、結果的に連
続した環状の凸列が形成されれば、この実施例の意図す
るシーリングを達成することができる。
(発明の効果)
上述するように、この発明はによれば、低コストで製造
可能な樹脂製インテークマニホールドを得ることができ
、しかも本発明の樹脂製インテークマニホールドは強度
及びフランジ面の面精度共に優れているという効果が得
られる。
可能な樹脂製インテークマニホールドを得ることができ
、しかも本発明の樹脂製インテークマニホールドは強度
及びフランジ面の面精度共に優れているという効果が得
られる。
第1a図は本発明のインテークマニホールドの正面図、
第1b図は第1a図に示す本発明のインテークマニホー
ルドの平面図、 第1c図は第1a図に示す本発明のインテークマニホー
ルドの側面図、 第2−1.2−2.2−3.2−4.2−5.2−6お
よび2−7図は本発明のインテークマニホールドの製造
法の1例を示す段階的説明用断面図、 第3図は第2図の方法により製造したインテークマニホ
ールドの斜視図、 第4図は第2図に示す製造法の変更例を示す説明用断面
図、 第5図は本発明の他の実施例を示す斜視図、第6図は第
5図のX−X線上の断面図である。 1、1’ 、 1″・・・インテークマニホールド2、
3.2″、3“・・・フランジ部 4・・・パイプ部 5・・・コレクタ一部11
・・・押出し器 12・・・パリソン用金型1
3・・・筒状パリソン 14・・・圧縮成形用金型
15・・・断熱材 16、17・・・ブロー成形用金型 20・・・凹凸部 特許出廓人 日産自動車株式会社 代理人弁理士 杉 村 暁 秀同 弁 理
士 杉 村 興 作第2−
1図 第2−3図 第2−4図 第2−5図 第2−6図
ルドの平面図、 第1c図は第1a図に示す本発明のインテークマニホー
ルドの側面図、 第2−1.2−2.2−3.2−4.2−5.2−6お
よび2−7図は本発明のインテークマニホールドの製造
法の1例を示す段階的説明用断面図、 第3図は第2図の方法により製造したインテークマニホ
ールドの斜視図、 第4図は第2図に示す製造法の変更例を示す説明用断面
図、 第5図は本発明の他の実施例を示す斜視図、第6図は第
5図のX−X線上の断面図である。 1、1’ 、 1″・・・インテークマニホールド2、
3.2″、3“・・・フランジ部 4・・・パイプ部 5・・・コレクタ一部11
・・・押出し器 12・・・パリソン用金型1
3・・・筒状パリソン 14・・・圧縮成形用金型
15・・・断熱材 16、17・・・ブロー成形用金型 20・・・凹凸部 特許出廓人 日産自動車株式会社 代理人弁理士 杉 村 暁 秀同 弁 理
士 杉 村 興 作第2−
1図 第2−3図 第2−4図 第2−5図 第2−6図
Claims (1)
- 1、ブロー成形法で製造した中空部と、射出成形法また
は圧縮成形法で製造したフランジ部からなる樹脂製イン
テークマニホールド。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61301802A JPH0739147B2 (ja) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | 樹脂製インテ−クマニホ−ルド |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61301802A JPH0739147B2 (ja) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | 樹脂製インテ−クマニホ−ルド |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63154335A true JPS63154335A (ja) | 1988-06-27 |
JPH0739147B2 JPH0739147B2 (ja) | 1995-05-01 |
Family
ID=17901342
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61301802A Expired - Lifetime JPH0739147B2 (ja) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | 樹脂製インテ−クマニホ−ルド |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0739147B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US6283078B1 (en) | 1998-09-01 | 2001-09-04 | Daihatsu Motor Co. Ltd. | Inertia charge intake manifold for multi-cylinder internal combustion engine and connecting method for branch pipes of intake manifold |
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JP2016205267A (ja) * | 2015-04-24 | 2016-12-08 | 三菱自動車工業株式会社 | シリンダヘッドのポート部の製造方法 |
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-
1986
- 1986-12-19 JP JP61301802A patent/JPH0739147B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0739147B2 (ja) | 1995-05-01 |
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