JPS626913A - ポリエステル繊維の製造法 - Google Patents
ポリエステル繊維の製造法Info
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- JPS626913A JPS626913A JP14526085A JP14526085A JPS626913A JP S626913 A JPS626913 A JP S626913A JP 14526085 A JP14526085 A JP 14526085A JP 14526085 A JP14526085 A JP 14526085A JP S626913 A JPS626913 A JP S626913A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[技術分野]
本発明は無機微粒子含有ポリエステル繊維を5000m
/分以上の超高速で溶融紡糸して得る方法に関する。さ
らに詳しくは5000m/分以上の超高速紡糸を糸切れ
なく、長時間安定に紡糸し、かつ欠陥のない超高速紡糸
糸を得る方法に関する。
/分以上の超高速で溶融紡糸して得る方法に関する。さ
らに詳しくは5000m/分以上の超高速紡糸を糸切れ
なく、長時間安定に紡糸し、かつ欠陥のない超高速紡糸
糸を得る方法に関する。
[従来技術及びその問題点]
ポリエステルは無機微粒子、主に酸化チタンを用途に応
じて添加して紡糸するのが一般的である。かかるポリエ
ステルを溶融紡糸する場合、1000〜3500m/分
の紡糸速度で行なうのが一般的であり、この程度の速度
では紡糸性も安定しており、かつ均一な糸条が1qられ
る。
じて添加して紡糸するのが一般的である。かかるポリエ
ステルを溶融紡糸する場合、1000〜3500m/分
の紡糸速度で行なうのが一般的であり、この程度の速度
では紡糸性も安定しており、かつ均一な糸条が1qられ
る。
一方、近年紡糸速度はますます高速化されてきており、
これに伴って高速紡糸技術も長足の進歩を遂げているが
、紡糸速度が5000m/分以上になると、急激に紡糸
中の糸切れや単糸切れが発生し始め、安定した紡糸がで
きないのが現状である。このため、超高速紡糸の高中、
産性メリットがまったく生かされない。この問題を解決
するため、例えば米国特許第4−.134゜882@明
細書等で、吐出する糸の半径方向の配向度分布を小さく
する紡糸法等が提案されている。
これに伴って高速紡糸技術も長足の進歩を遂げているが
、紡糸速度が5000m/分以上になると、急激に紡糸
中の糸切れや単糸切れが発生し始め、安定した紡糸がで
きないのが現状である。このため、超高速紡糸の高中、
産性メリットがまったく生かされない。この問題を解決
するため、例えば米国特許第4−.134゜882@明
細書等で、吐出する糸の半径方向の配向度分布を小さく
する紡糸法等が提案されている。
又、特開昭56−969j3号公報には糸切れ抑制のた
め超高速紡糸における分子配向時の結晶化を抑制する方
法が提案されているが、これらの結晶化を抑制する方法
を用いても工業生産プロセスの規模になると安定した紡
糸成績が得られないのが実情である。さらに得られた超
高速紡糸糸中にはボイドあるいはクラック状の欠陥が存
在し、糸物性に悪影響を及ぼしている問題があり、これ
らは解決されていない。
め超高速紡糸における分子配向時の結晶化を抑制する方
法が提案されているが、これらの結晶化を抑制する方法
を用いても工業生産プロセスの規模になると安定した紡
糸成績が得られないのが実情である。さらに得られた超
高速紡糸糸中にはボイドあるいはクラック状の欠陥が存
在し、糸物性に悪影響を及ぼしている問題があり、これ
らは解決されていない。
本発明者らは無機微粒子添加ポリエステルでの超高速紡
糸における前述の問題点の原因について鋭意検討を続り
た結果、ポリマ中に添加した無機微粒子の大きさや分散
状態が、糸切れ及び得られる超高速紡糸糸に生じるボイ
ドあるいはクラック状欠陥と大いに関係することを見い
出し本願発明に到達したのである。
糸における前述の問題点の原因について鋭意検討を続り
た結果、ポリマ中に添加した無機微粒子の大きさや分散
状態が、糸切れ及び得られる超高速紡糸糸に生じるボイ
ドあるいはクラック状欠陥と大いに関係することを見い
出し本願発明に到達したのである。
[発明の目的コ
本発明は無機微粒子添加ポリエステルの5000m/分
以上の超高速紡糸を行なうに際し、糸切れなく、長時間
安定して紡糸でき、かつ欠陥のない超高速紡糸糸を得る
ことを目的とするものである。
以上の超高速紡糸を行なうに際し、糸切れなく、長時間
安定して紡糸でき、かつ欠陥のない超高速紡糸糸を得る
ことを目的とするものである。
[発明の構成]
前記した本発明の目的はポリエステル繊維を製造するに
際し、平均一次粒子径が2μ以下の不活性無機微粒子(
A)を溶媒中で無機微粒子(A)の平均一次粒子径の1
0〜4.000倍の径を有し、かつ平均粒子径が0.5
mm以下の粒子(B)とともに攪拌し、しかる後粒子(
B)を分離して得た無機微粒子(A>のスラリをポリエ
ステルの製造反応系に添加して1qたポリエステルを5
000m/分以上の紡糸速度で溶融紡糸することを特徴
とするポリエステル繊維の製造法によって達成される。
際し、平均一次粒子径が2μ以下の不活性無機微粒子(
A)を溶媒中で無機微粒子(A)の平均一次粒子径の1
0〜4.000倍の径を有し、かつ平均粒子径が0.5
mm以下の粒子(B)とともに攪拌し、しかる後粒子(
B)を分離して得た無機微粒子(A>のスラリをポリエ
ステルの製造反応系に添加して1qたポリエステルを5
000m/分以上の紡糸速度で溶融紡糸することを特徴
とするポリエステル繊維の製造法によって達成される。
さらに、詳細に本発明について説明する。
本発明の最も重要な構成要件は超高速紡糸に供するポリ
マ中の無機微粒子の分散方法の規定にある。
マ中の無機微粒子の分散方法の規定にある。
すなわち、ポリマに無機微粒子を添加する際に、■平均
一次粒子径が2μ以下の不活性無機微粒子(A)を ■無機微粒子(A)の平均一次粒子径の10〜4000
倍の径を有し、かつ平均粒子径が0゜5mm以下の粒子
とともに攪拌し、 ■しかる俊、粒子(B)を分離して得た無機微粒子スラ
リを用いることが必須である。
一次粒子径が2μ以下の不活性無機微粒子(A)を ■無機微粒子(A)の平均一次粒子径の10〜4000
倍の径を有し、かつ平均粒子径が0゜5mm以下の粒子
とともに攪拌し、 ■しかる俊、粒子(B)を分離して得た無機微粒子スラ
リを用いることが必須である。
さらに上記方法で得た無機微粒子スラリをポリエステル
の製造系に添加して得たポリエステルを5000m/分
以上で超高速紡糸することを特徴とするポリエステル繊
維の製造方法である。
の製造系に添加して得たポリエステルを5000m/分
以上で超高速紡糸することを特徴とするポリエステル繊
維の製造方法である。
本発明の不活性無機微粒子(A>の平均一次粒子径は2
μ以下とする必要があり、好ましくは1μ以下、更に好
ましくは0.7μ以下のものが使用されるが、調製前の
平均一次粒子径が2μ以下のものであれば、そのまま使
用することができる。一方、2μより大きい粒子径を有
する合成無機化合物や天然無機化合物の場合には、あら
かじめ平均一次粒子径が2μ以下となるように粉砕、分
級して使用する。
μ以下とする必要があり、好ましくは1μ以下、更に好
ましくは0.7μ以下のものが使用されるが、調製前の
平均一次粒子径が2μ以下のものであれば、そのまま使
用することができる。一方、2μより大きい粒子径を有
する合成無機化合物や天然無機化合物の場合には、あら
かじめ平均一次粒子径が2μ以下となるように粉砕、分
級して使用する。
平均一次粒子径が2μより大きい場合には紡糸時に糸切
れや系中にボイドあるいはクラック状の欠陥が発生し、
また紡糸パック内圧上昇の原因となり好ましくない。本
発明では不活性無機微粒子(A>を、該不活性無機微粒
子の平均一次粒子径の10〜4000倍の粒子径を有し
、かつ0.5mm以下の粒子(B)とともに溶媒中で攪
拌してスラリを調製する。本発明の粒子(B)の粒子径
は不活性無機微粒子(A>の平均粒子径の10〜400
0倍であり、かつ0゜5mm以下であることが必要であ
る。好ましくは15〜3000倍、更に好ましくは20
〜2000倍の粒子径の粒子が使用され、粒子(B)の
粒子径は0.3mm以下が好ましく、更に好ましくは0
.1mm以下のものが使用される。
れや系中にボイドあるいはクラック状の欠陥が発生し、
また紡糸パック内圧上昇の原因となり好ましくない。本
発明では不活性無機微粒子(A>を、該不活性無機微粒
子の平均一次粒子径の10〜4000倍の粒子径を有し
、かつ0.5mm以下の粒子(B)とともに溶媒中で攪
拌してスラリを調製する。本発明の粒子(B)の粒子径
は不活性無機微粒子(A>の平均粒子径の10〜400
0倍であり、かつ0゜5mm以下であることが必要であ
る。好ましくは15〜3000倍、更に好ましくは20
〜2000倍の粒子径の粒子が使用され、粒子(B)の
粒子径は0.3mm以下が好ましく、更に好ましくは0
.1mm以下のものが使用される。
粒子(B)の粒子径が不活性無機微粒子(A>の平均一
次粒子径の10倍より小さい場合にはスラリとの分離が
困難となり、一方、4000倍より大きい場合や、40
00倍よりも小さくても0.5mmを越える場合には、
分散効果が不十分となり凝集を解くことができない。
次粒子径の10倍より小さい場合にはスラリとの分離が
困難となり、一方、4000倍より大きい場合や、40
00倍よりも小さくても0.5mmを越える場合には、
分散効果が不十分となり凝集を解くことができない。
本発明の平均一次粒子径が2μ以下の不活性無機微粒子
(A>とは、二酸化チタン、シリカ、アルミナ、ジルコ
ニア等の金属酸化物、カオリナイト、タルク、ゼオライ
ト等の酸化物、炭酸カルシウム等の炭酸塩、リン酸リチ
ウム、リン酸カルシウム等のリン酸塩、硫酸カルシウム
、硫酸バリウム等の硫酸塩などの無機化合物で平均一次
粒子径が2μ以下のものをいう。前記無機化合物のうち
でも特に二酸化チタン、カオリナイト、タルク、炭酸カ
ルシウムおよび硫酸バリウムが好ましい。
(A>とは、二酸化チタン、シリカ、アルミナ、ジルコ
ニア等の金属酸化物、カオリナイト、タルク、ゼオライ
ト等の酸化物、炭酸カルシウム等の炭酸塩、リン酸リチ
ウム、リン酸カルシウム等のリン酸塩、硫酸カルシウム
、硫酸バリウム等の硫酸塩などの無機化合物で平均一次
粒子径が2μ以下のものをいう。前記無機化合物のうち
でも特に二酸化チタン、カオリナイト、タルク、炭酸カ
ルシウムおよび硫酸バリウムが好ましい。
粒子(B)としては、アルミナ、ジルコニア等のセラミ
ックス、ガラス、スチ・−ルなどの粒子が使用される。
ックス、ガラス、スチ・−ルなどの粒子が使用される。
中でもセラミックス、ガラスの小球体が好ましい。
本発明で使用するスラリ溶媒としては、水、メタノール
、エタノール、エチレングリコール等のアルコール、ト
ルエン、キシレン、ペンタン等の炭化水素等を挙げるこ
とができる。特に好ましくはポリエステル製造原料とし
て使用するグリコールと同一のグリコールを使用するの
がポリマの品質の低下が少なく、また工程の汚染、紡糸
や操作の容易性から好ましい。
、エタノール、エチレングリコール等のアルコール、ト
ルエン、キシレン、ペンタン等の炭化水素等を挙げるこ
とができる。特に好ましくはポリエステル製造原料とし
て使用するグリコールと同一のグリコールを使用するの
がポリマの品質の低下が少なく、また工程の汚染、紡糸
や操作の容易性から好ましい。
攪拌処理は、用いる不活性無機微粒子(Δ)の種類、平
均一次粒子径および共存して使用する粒子(B)の種類
および径により変化するが通常の攪拌装置を用いて行な
うことができる。
均一次粒子径および共存して使用する粒子(B)の種類
および径により変化するが通常の攪拌装置を用いて行な
うことができる。
すなわち、プロペラ翼、かい型入、タービン翼、十字翼
ディスク等の攪拌翼を1枚又は複数枚装着した攪拌装置
で、好ましくは100〜10゜ooorpmの速度で、
5分〜10時間攪拌するのが好ましく、30分〜8時間
攪拌するのが更に好ましい。分散方法は連続式処理でも
、回分式処理でもかまわないが、回分式処理がより好ま
しい。
ディスク等の攪拌翼を1枚又は複数枚装着した攪拌装置
で、好ましくは100〜10゜ooorpmの速度で、
5分〜10時間攪拌するのが好ましく、30分〜8時間
攪拌するのが更に好ましい。分散方法は連続式処理でも
、回分式処理でもかまわないが、回分式処理がより好ま
しい。
不活性無機微粒子(A>を粒子(B)とともに攪拌処理
を行なったスラリはシ濾過、デカンチ一ジョン、その伯
の方法で粒子(B)を分離し、そのまま、あるいはスラ
リを再度シ濾過又はスーパーデカンタ等で、スラリ中に
残存する粗大粒子を除去した後、ポリエステルの製造反
応系に添加される。
を行なったスラリはシ濾過、デカンチ一ジョン、その伯
の方法で粒子(B)を分離し、そのまま、あるいはスラ
リを再度シ濾過又はスーパーデカンタ等で、スラリ中に
残存する粗大粒子を除去した後、ポリエステルの製造反
応系に添加される。
本発明の無機微粒子グリコールスラリはポリエステル製
造工程の任意の時点で添加することができる。好適には
エステル化又はエステル交換反応開始以前から重縮合開
始まで、すなわち、重合反応中ポリマの固有粘度が0.
2を越えない間に添加される。本発明の不活性無機微粒
子(A)は本発明の効果を十分に発揮させるためには重
合反応後、得られるポリマに対して5゜0重量%以下添
加することが好ましい。
造工程の任意の時点で添加することができる。好適には
エステル化又はエステル交換反応開始以前から重縮合開
始まで、すなわち、重合反応中ポリマの固有粘度が0.
2を越えない間に添加される。本発明の不活性無機微粒
子(A)は本発明の効果を十分に発揮させるためには重
合反応後、得られるポリマに対して5゜0重量%以下添
加することが好ましい。
また、本発明で言うポリエステルとは、繊維に成形し得
るポリエステルを主体とするものであればどのようなも
のでもよく、たとえばポリエチレンテレフタレーl〜、
ポリ−1,4−シクロヘキシレンジメチレンチレフタレ
−1〜、ポリテトラメチレンテレフタレート、ポリエチ
レン2,6−ナフタリンジカルボキシレート、ポリエチ
レン−d、β−ビス(2−クロルフェノキシ)エタン−
4,4−−ジカルボキシレート等が挙げられるが、ポリ
エステル製造工程で添加する無機微粒子の凝集を促進さ
せない程度に主成分以外の二官能性カルボン酸成分で置
き換えたポリエステルであっても、またエチレングリコ
ールおよびブタンジオールなどのグリコール成分以外に
他のジオール成分で置き換えたポリエステルであっても
よい。更に、各種添加剤、たとえば易染剤、難燃剤、制
電剤、親水剤等を必要に応じて共重合又は混合したポリ
エステルであってもよい。
るポリエステルを主体とするものであればどのようなも
のでもよく、たとえばポリエチレンテレフタレーl〜、
ポリ−1,4−シクロヘキシレンジメチレンチレフタレ
−1〜、ポリテトラメチレンテレフタレート、ポリエチ
レン2,6−ナフタリンジカルボキシレート、ポリエチ
レン−d、β−ビス(2−クロルフェノキシ)エタン−
4,4−−ジカルボキシレート等が挙げられるが、ポリ
エステル製造工程で添加する無機微粒子の凝集を促進さ
せない程度に主成分以外の二官能性カルボン酸成分で置
き換えたポリエステルであっても、またエチレングリコ
ールおよびブタンジオールなどのグリコール成分以外に
他のジオール成分で置き換えたポリエステルであっても
よい。更に、各種添加剤、たとえば易染剤、難燃剤、制
電剤、親水剤等を必要に応じて共重合又は混合したポリ
エステルであってもよい。
このように、得られた不活性無機微粒子含有ポリエステ
ルを5000m/分以上の超高速紡糸することにより、
前述した超高速紡糸時の問題点が解決される。
ルを5000m/分以上の超高速紡糸することにより、
前述した超高速紡糸時の問題点が解決される。
また、本発明は5000m/分以上の超高速紡糸で得ら
れる単糸デニールが5d以下、更に2d以下の糸に関し
てその効果は著しい。
れる単糸デニールが5d以下、更に2d以下の糸に関し
てその効果は著しい。
ここで、本発明の5000m/分以上の紡糸速度の意味
を明確にするため、溶融紡糸工程の具体的な実施形態の
一例を第1図をもって説明する。溶融されたポリマがパ
ックハウジング2内のパック1から吐出されて糸条とな
る。吐出された糸条は冷却筒3で冷却固化されて給油装
置にて給油され、5000m/分以上の紡糸速度で回転
する第1ゴデイロール(以下第1GDとする)5と第2
ゴデイロール(以下第2GDとする)5′を経て巻取a
6に巻き取られる。
を明確にするため、溶融紡糸工程の具体的な実施形態の
一例を第1図をもって説明する。溶融されたポリマがパ
ックハウジング2内のパック1から吐出されて糸条とな
る。吐出された糸条は冷却筒3で冷却固化されて給油装
置にて給油され、5000m/分以上の紡糸速度で回転
する第1ゴデイロール(以下第1GDとする)5と第2
ゴデイロール(以下第2GDとする)5′を経て巻取a
6に巻き取られる。
このように紡糸速度とは、口金から吐出された糸条が最
初に接する駆動ロール(第1GD)の表面速度を意味し
、巻取速度ではない。ただし、第10D、第2GDを用
いない場合は巻取速度が紡糸速度となる。
初に接する駆動ロール(第1GD)の表面速度を意味し
、巻取速度ではない。ただし、第10D、第2GDを用
いない場合は巻取速度が紡糸速度となる。
また、本発明においては第16Dと第2GDで連続的に
延伸を行なういわゆる直接紡糸延伸等も適用される。
延伸を行なういわゆる直接紡糸延伸等も適用される。
[発明の効果]
本発明の特許請求の範囲に記載した無機微粒子の分散方
法を採用した特定の無機微粒子含有スラリを用いると、
ポリマ中に存在する凝集粒子量が極めて少なく、かつ均
一に分散せしめたポリエステルを得ることができるため
、かかるポリニスエテルを5000m/分以上の紡糸速
度で溶融紡糸することによって、次のような効果が発揮
される。
法を採用した特定の無機微粒子含有スラリを用いると、
ポリマ中に存在する凝集粒子量が極めて少なく、かつ均
一に分散せしめたポリエステルを得ることができるため
、かかるポリニスエテルを5000m/分以上の紡糸速
度で溶融紡糸することによって、次のような効果が発揮
される。
すなわち、
(1)5000m/分以上の超高速紡糸において、糸切
れ、毛羽の発生もなく長時間にわたり安定して紡糸する
ことが可能となる。特に、細デニール糸の場合、その効
果が著しい。
れ、毛羽の発生もなく長時間にわたり安定して紡糸する
ことが可能となる。特に、細デニール糸の場合、その効
果が著しい。
(2>5000m/分以上で安定して紡糸が可能となる
ことは超高速紡糸の高い生産性のメリットを生かし、ま
た、5000m/分以上の紡糸で得られる糸条は後で延
伸工程を経ずども実用繊維として十分使用できるため、
工程合理化メリットをも産み出す。従って、大幅なコス
トダウンができる。
ことは超高速紡糸の高い生産性のメリットを生かし、ま
た、5000m/分以上の紡糸で得られる糸条は後で延
伸工程を経ずども実用繊維として十分使用できるため、
工程合理化メリットをも産み出す。従って、大幅なコス
トダウンができる。
(3)得られる系中にはボイド必るいはクラツク状の欠
陥がないため、均一性の高い繊維となり、繊維物性も向
上する。
陥がないため、均一性の高い繊維となり、繊維物性も向
上する。
以下本発明を実施例により更に詳細に説明する。
なお。実施例中の物性は次のようにして測定した。
A、平均一次粒子径
BFT法で測定した。
B、スラリ中粒度分布
光透過式遠心沈降型粒度分析器(高滓製作所CP−2型
)で測定した。
)で測定した。
C,ポリマ中の凝集粗大粒子
少量のポリマを2枚のカバーグラス間にはさみ280’
Cにて溶融プレスし、急冷した後、顕微鏡観察し、複数
個の一次粒子同志が凝集し、粒径の粗くなった部分を凝
集粗大粒子と判定した。
Cにて溶融プレスし、急冷した後、顕微鏡観察し、複数
個の一次粒子同志が凝集し、粒径の粗くなった部分を凝
集粗大粒子と判定した。
粒子の分散性については、1mm2に存在する平均一次
粒子径の4倍を越す大きざの凝集粗大粒子を観察して次
のように判定した。
粒子径の4倍を越す大きざの凝集粗大粒子を観察して次
のように判定した。
1級:平均一次粒子径の4倍を越える大ぎさの凝集粗大
粒子が10個/mm2未満である。
粒子が10個/mm2未満である。
2級:平均一次粒子径の4倍を越える大きざの凝集粗大
粒子が10個/mm2以上30個/mm2未満存在する
。
粒子が10個/mm2以上30個/mm2未満存在する
。
3級:平均一次粒子径の4倍を越える大きさの凝集粗大
粒子が30個/mm2以上50個/mm2未満存在する
。
粒子が30個/mm2以上50個/mm2未満存在する
。
4級:平均一次粒子径の4倍を越える大きざの凝集粗大
粒子が50個/mm2以上存在する。
粒子が50個/mm2以上存在する。
D、固有粘度
O−クロロフェノールを溶媒として25°Cにおいて測
定した。
定した。
実施例1
平均一次粒子径0.4μの二酸化チタン10部にエチレ
ングリコール100部および平均粒子径100μのガラ
スピーズ150部を、タービン翼を備えた攪拌装置に仕
込み、3000rpmで4時間攪拌した。攪拌終了後、
400メツシユの金網でガラスピーズを分離除去して二
酸化チタン含有のエチレングリコールスラリを得た。ス
ラリ中の二酸化チタンの平均径は0゜4μであった。次
いで、ジメチルテレフタレート100部とエチレングリ
コール65部および酢酸マンガン0.04部を仕込み1
40〜240′Cでエステル交換反応を行なった。更に
、三酸化アンチモン0.03部および調製した二酸化チ
タンのエチレングリコールスラリ3部を添加し、250
〜290’Cで高真空下に重合反応を行ない固有粘度0
.63、軟化点260’Cのポリマを得た。
ングリコール100部および平均粒子径100μのガラ
スピーズ150部を、タービン翼を備えた攪拌装置に仕
込み、3000rpmで4時間攪拌した。攪拌終了後、
400メツシユの金網でガラスピーズを分離除去して二
酸化チタン含有のエチレングリコールスラリを得た。ス
ラリ中の二酸化チタンの平均径は0゜4μであった。次
いで、ジメチルテレフタレート100部とエチレングリ
コール65部および酢酸マンガン0.04部を仕込み1
40〜240′Cでエステル交換反応を行なった。更に
、三酸化アンチモン0.03部および調製した二酸化チ
タンのエチレングリコールスラリ3部を添加し、250
〜290’Cで高真空下に重合反応を行ない固有粘度0
.63、軟化点260’Cのポリマを得た。
ポリマ中の粒子の分散状態を観察したところ凝集粗大粒
子は4個/mm2であり良好な分散状態であった。得ら
れたポリマを用い、紡糸温度300’C1口金単孔当り
の吐出量1.4g/分、紡糸速度8100m/分で溶融
紡糸した。
子は4個/mm2であり良好な分散状態であった。得ら
れたポリマを用い、紡糸温度300’C1口金単孔当り
の吐出量1.4g/分、紡糸速度8100m/分で溶融
紡糸した。
紡糸時の糸切れ発生回数、整経時の毛羽発生回数や、得
られた系中のボイドあるいはクラック状の欠陥の有無に
ついての結果は表1に示す通りであった。表1から明ら
かな通り、本発明の方法によれば、紡糸時の糸切れ、成
形時の毛羽の発生が少なく、かつ本実施例で得られた糸
を透過光顕微鏡で観察した結果、系中にはボイドあるい
はクラック状の欠陥が認められなかった。
られた系中のボイドあるいはクラック状の欠陥の有無に
ついての結果は表1に示す通りであった。表1から明ら
かな通り、本発明の方法によれば、紡糸時の糸切れ、成
形時の毛羽の発生が少なく、かつ本実施例で得られた糸
を透過光顕微鏡で観察した結果、系中にはボイドあるい
はクラック状の欠陥が認められなかった。
比較実施例1
ポリマを得るに際し、平均粒子径100μのガラスピー
ズ150部を添加しない以外は実施例1と全く同様にし
てスラリを調製した。得られたスラリ中の二酸化チタン
の平均径は0.6μであった。
ズ150部を添加しない以外は実施例1と全く同様にし
てスラリを調製した。得られたスラリ中の二酸化チタン
の平均径は0.6μであった。
得られたスラリを用いて実施例1と全く同様にしてポリ
エチレンテレフタレートを製造し、固有粘度0,63、
軟化点259.2°Cのポリマを得た。
エチレンテレフタレートを製造し、固有粘度0,63、
軟化点259.2°Cのポリマを得た。
ポリマ中の粒子の分散状態を観察したところ、凝集粗大
粒子は25個/mm2で分散状態は不良であった。
粒子は25個/mm2で分散状態は不良であった。
得られたポリマを用い、紡糸温度30’O℃、口金単孔
当りの吐出量1.4C]/分、紡糸速度8100m/分
で溶融紡糸した。
当りの吐出量1.4C]/分、紡糸速度8100m/分
で溶融紡糸した。
紡糸時の糸切れ発生回数、整経時の毛羽発生回数や、得
られた系中のボイドあるいはクランク状の欠陥の有無に
ついての結果は表1に示す通りであった。
られた系中のボイドあるいはクランク状の欠陥の有無に
ついての結果は表1に示す通りであった。
表1から明らかな通り、紡糸時の糸切れは多く、整経時
の毛羽も多く、また、本比較実施例で得られた糸を透過
光顕微鏡で観察した結果、系中にボイド及びクラック状
の欠陥が多数見られた。
の毛羽も多く、また、本比較実施例で得られた糸を透過
光顕微鏡で観察した結果、系中にボイド及びクラック状
の欠陥が多数見られた。
表1
実施例2
二酸化チタンの平均一次粒子径と使用するガラスピーズ
の平均粒子径を変更したこと以外は実施例1と同様にス
ラリを調製し、得られたポリエチレンテレフタレートを
紡糸温度295°C10金単孔当り吐出量2.50部分
、紡糸速度7600m/分で溶融紡糸した。ポリマ中の
;疑集粗大粒子及び紡糸時の糸切れ発生回数は表2に示
す通りであった。
の平均粒子径を変更したこと以外は実施例1と同様にス
ラリを調製し、得られたポリエチレンテレフタレートを
紡糸温度295°C10金単孔当り吐出量2.50部分
、紡糸速度7600m/分で溶融紡糸した。ポリマ中の
;疑集粗大粒子及び紡糸時の糸切れ発生回数は表2に示
す通りであった。
(以下余白)
No、 1は不活性無機微粒子(A>の平均一次粒子径
が大きいため、紡糸時の糸切れが多発した。
が大きいため、紡糸時の糸切れが多発した。
No、 8.9は粒子(B)の平均粒子径が大きいため
、ポリマ中の凝集粗大粒子が多く、また紡糸時の糸切れ
も多かった。
、ポリマ中の凝集粗大粒子が多く、また紡糸時の糸切れ
も多かった。
一方、本発明の範囲内であるNO12〜7は表2で示さ
れるようにポリマ中の分散状態も良く、良好な紡糸性を
示した。
れるようにポリマ中の分散状態も良く、良好な紡糸性を
示した。
第1図は本発明の溶融紡糸工程の一例を示す概略図であ
る。 1:パック 2:パックハウジング 3:冷却筒 4:給油装置 5:第’lGD 3−:第2GD 6:捲取機
る。 1:パック 2:パックハウジング 3:冷却筒 4:給油装置 5:第’lGD 3−:第2GD 6:捲取機
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ポリエステル繊維を製造するに際し、平均一次粒子径が
2μ以下の不活性無機微粒子(A)を溶媒中で無機微粒
子(A)の平均一次粒子径の10〜4000倍の径を有
し、かつ平均 粒子径が0.5mm以下の粒子(B)とともに攪拌し、
しかる後粒子(B)を分離して得た無機微粒子(A)の
スラリをポリエステルの製造反応系に添加して得たポリ
エステルを5000m/分以上の紡糸速度で溶融紡糸す
ることを特徴とするポリエステル繊維の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14526085A JPS626913A (ja) | 1985-07-02 | 1985-07-02 | ポリエステル繊維の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14526085A JPS626913A (ja) | 1985-07-02 | 1985-07-02 | ポリエステル繊維の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS626913A true JPS626913A (ja) | 1987-01-13 |
Family
ID=15381016
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14526085A Pending JPS626913A (ja) | 1985-07-02 | 1985-07-02 | ポリエステル繊維の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS626913A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01257261A (ja) * | 1987-09-30 | 1989-10-13 | Shandon Scient Ltd | 組織などの処理方法と装置 |
JPH01280016A (ja) * | 1988-04-26 | 1989-11-10 | Kuraray Co Ltd | 遠赤外線を放射するポリエステル繊維の製造方法 |
JPH01314723A (ja) * | 1988-06-13 | 1989-12-19 | Kuraray Co Ltd | 遠赤外線放射ポリエステル繊維 |
WO2002090626A1 (en) * | 2001-05-08 | 2002-11-14 | Han-Gi Chung | Producing method of functional fiber adding ion minerals |
ES2194579A1 (es) * | 2000-04-04 | 2003-11-16 | Mi Soo Seok | Metodo de produccion de fibra que tiene polvo mineral funcional y fibra producida a partir del mismo. |
US6744010B1 (en) * | 1991-08-22 | 2004-06-01 | United Technologies Corporation | Laser drilled holes for film cooling |
JP2007229774A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Toyota Auto Body Co Ltd | 金属箱体のプレス成形方法と金属箱体 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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JPS60112849A (ja) * | 1983-11-24 | 1985-06-19 | Teijin Ltd | 繊維用ポリエステル組成物 |
-
1985
- 1985-07-02 JP JP14526085A patent/JPS626913A/ja active Pending
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