JPS626911A - 無機微粒子含有ポリエステル繊維 - Google Patents
無機微粒子含有ポリエステル繊維Info
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- JPS626911A JPS626911A JP14265285A JP14265285A JPS626911A JP S626911 A JPS626911 A JP S626911A JP 14265285 A JP14265285 A JP 14265285A JP 14265285 A JP14265285 A JP 14265285A JP S626911 A JPS626911 A JP S626911A
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- fine particles
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は無機微粒子含有ポリエステル繊維、さらに詳し
くは高次加工時の糸切れの発生が少なくて白粉発生も少
なくかつ糸物性の改善された無機微粒子含有ポリエステ
ル繊維に関する。
くは高次加工時の糸切れの発生が少なくて白粉発生も少
なくかつ糸物性の改善された無機微粒子含有ポリエステ
ル繊維に関する。
ポリエステル繊維はつや消し効果を有する無機微粒子、
主に酸化チタンが用途に応じて含有されているのが一般
的である。かがるポリエステルを溶融紡糸する場合、1
000〜3500 m/分の紡糸速度で行なうのが一般
的であり、かつこの程度の速度では紡糸性も安定してお
り、均一な糸条が得られる。
主に酸化チタンが用途に応じて含有されているのが一般
的である。かがるポリエステルを溶融紡糸する場合、1
000〜3500 m/分の紡糸速度で行なうのが一般
的であり、かつこの程度の速度では紡糸性も安定してお
り、均一な糸条が得られる。
一方、近年紡糸速度は増々高速化されてきており、これ
に伴って高速紡糸技術も長足の進歩をとげているが、無
機微粒子を含有するポリエステル繊維を紡糸速度500
0 m7分以上で紡糸するさ、急激に紡糸中の糸切れや
単糸切れが発生し始め、安定した紡糸はできないのが現
状である。このため超高速紡糸の高生産性メリットが全
く生かされていない。特開昭56−96913号公報に
は糸切れ抑制のため、超高速紡糸における分子配向時の
結晶化を抑制する方法が提案されているが、この方法を
用いても工業生産プロセスの規模になると安定した紡糸
成績は得られていないのが実情である。またこれらの方
法により得られた無機微粒子含有ポリエステル繊維は、
系中にボイドあるいはクラック状の欠陥が存在し、糸物
性に悪影響を及ぼしている問題がある。更には、高次加
工工程、例えば整経時のガイドあるいは製織時のオサで
の糸切れ、毛羽、白粉状の汚れの発生の問題もひきおこ
す。
に伴って高速紡糸技術も長足の進歩をとげているが、無
機微粒子を含有するポリエステル繊維を紡糸速度500
0 m7分以上で紡糸するさ、急激に紡糸中の糸切れや
単糸切れが発生し始め、安定した紡糸はできないのが現
状である。このため超高速紡糸の高生産性メリットが全
く生かされていない。特開昭56−96913号公報に
は糸切れ抑制のため、超高速紡糸における分子配向時の
結晶化を抑制する方法が提案されているが、この方法を
用いても工業生産プロセスの規模になると安定した紡糸
成績は得られていないのが実情である。またこれらの方
法により得られた無機微粒子含有ポリエステル繊維は、
系中にボイドあるいはクラック状の欠陥が存在し、糸物
性に悪影響を及ぼしている問題がある。更には、高次加
工工程、例えば整経時のガイドあるいは製織時のオサで
の糸切れ、毛羽、白粉状の汚れの発生の問題もひきおこ
す。
本発明者らは無機微粒子含有ポリエステル繊維の前記問
題点の原因について鋭意検討を続けた結果、 ■ 繊維に含有する無機微粒子の大きさや分散状態が、
糸切れ及び無機微粒子含有ポリエステルを得るに際し、
超高速紡糸を行なった場合に生じるボイドあるいはクラ
ック状欠陥と大いに関係すること、 ■ 更に、繊維に含有する無機微粒子の大きさや分散状
態が、高次加工工程での糸切、毛羽、白粉等の汚れの発
生と密接に関係し、更に糸物性が得られる織編物の風合
に大きく関係することを見いだし本発明に到達したもの
である。
題点の原因について鋭意検討を続けた結果、 ■ 繊維に含有する無機微粒子の大きさや分散状態が、
糸切れ及び無機微粒子含有ポリエステルを得るに際し、
超高速紡糸を行なった場合に生じるボイドあるいはクラ
ック状欠陥と大いに関係すること、 ■ 更に、繊維に含有する無機微粒子の大きさや分散状
態が、高次加工工程での糸切、毛羽、白粉等の汚れの発
生と密接に関係し、更に糸物性が得られる織編物の風合
に大きく関係することを見いだし本発明に到達したもの
である。
本発明の目的は高次加工時の糸切れが少なくて、白粉発
生も少なく糸物性の改善された無機微粒子含有ポリエス
テル繊維を提供することにある。
生も少なく糸物性の改善された無機微粒子含有ポリエス
テル繊維を提供することにある。
即ち、本発明は含有する無機微粒子の平均粒子径が06
μ以下で、かつ3μ以上の粒子が粒子6×10−79−
当たり200個以下である下記(1)〜(4)繊維物性
を満足した無機粒子含有ポリエステル繊維を提供するこ
とにある。
μ以下で、かつ3μ以上の粒子が粒子6×10−79−
当たり200個以下である下記(1)〜(4)繊維物性
を満足した無機粒子含有ポリエステル繊維を提供するこ
とにある。
■ 複屈折Δnが0.07以上0.135以下■ 沸騰
水収縮率7%以下でかつ乾熱収縮率10%以下 ■ 残留伸度が70%以下 ■ ヤング率が50 !7/a以上、110!i’/c
1以下さらに詳細に本発明について説明する。
水収縮率7%以下でかつ乾熱収縮率10%以下 ■ 残留伸度が70%以下 ■ ヤング率が50 !7/a以上、110!i’/c
1以下さらに詳細に本発明について説明する。
本発明の最も重要な構成要件は無機微粒子含有ポリエス
テル繊維に含有する無機微粒子の粒子径及びその分散状
態の規定にある。
テル繊維に含有する無機微粒子の粒子径及びその分散状
態の規定にある。
本発明のポリエステル繊維が含有する無機微粒子の平均
粒子径は06μ以下であることが必要であり、好ましく
は05μ以下、更に好ましくは0,1μ以上0.5μ以
下であることが本発明の効果及び無機微粒子によるつや
消効果が発揮され好ましい。含有する無機微粒子の粒子
径が0.6μより大きい場合には高次加工工程で糸切れ
、毛羽、汚れが多発してしまい、寸だ、得られた系中に
はボイドあるいはクラック状の欠陥が存在し、糸物性が
低下し好ましくない。
粒子径は06μ以下であることが必要であり、好ましく
は05μ以下、更に好ましくは0,1μ以上0.5μ以
下であることが本発明の効果及び無機微粒子によるつや
消効果が発揮され好ましい。含有する無機微粒子の粒子
径が0.6μより大きい場合には高次加工工程で糸切れ
、毛羽、汚れが多発してしまい、寸だ、得られた系中に
はボイドあるいはクラック状の欠陥が存在し、糸物性が
低下し好ましくない。
本発明においてポリエステル繊維中に含有する無機微粒
子の粒子径3μ以上の粒子が6 X 10−’ g当た
り200個以下であることが必要であり、好ましくは1
00個以下、更に好捷しくけ40個以下でより一層効果
が発揮される。
子の粒子径3μ以上の粒子が6 X 10−’ g当た
り200個以下であることが必要であり、好ましくは1
00個以下、更に好捷しくけ40個以下でより一層効果
が発揮される。
含有する無機微粒子の粒子径6μ以上の粒子が−6X1
0−’7当たり200個より 多い場合にはたとえ、平均粒径が0.6μ以下であって
も高次加工工程で糸切、毛羽、汚れが多発し、又得られ
た系中にはボイドあるいはクラック状の欠陥が存在し、
糸物性が低いものとなる。
0−’7当たり200個より 多い場合にはたとえ、平均粒径が0.6μ以下であって
も高次加工工程で糸切、毛羽、汚れが多発し、又得られ
た系中にはボイドあるいはクラック状の欠陥が存在し、
糸物性が低いものとなる。
本発明で言う含有する無機微粒子の平均粒子径とは、詳
細には後述するが、無機微粒子含有ポリエステルI繊維
がO−クロロフェノールに溶解1〜て得た溶液中の粒子
径である。
細には後述するが、無機微粒子含有ポリエステルI繊維
がO−クロロフェノールに溶解1〜て得た溶液中の粒子
径である。
粒子径3μ以上の粒子数とは、詳細には後述するが、無
機微粒子含有ポリエステルl繊維をフェノール及び四塩
化エタンからなる混合浴を溶解して得だ溶液中の粒子量
6×10−’p中に存在する粒子径6μ以上の粒子数の
ことである。
機微粒子含有ポリエステルl繊維をフェノール及び四塩
化エタンからなる混合浴を溶解して得だ溶液中の粒子量
6×10−’p中に存在する粒子径6μ以上の粒子数の
ことである。
本発明における無機微粒子含有ポリエステル繊維の繊維
物性は実用面から複屈折Δn 0.07以上、0.1!
15以下にする必要があり、好ましくは008以上0.
120以下である。007未満であると、そのままでは
実用に耐え得るほど機械的性質の高いポリエステル繊維
になり得す、また、0.135より大きいと織編物とし
た場合の風合が硬くなってしまう。
物性は実用面から複屈折Δn 0.07以上、0.1!
15以下にする必要があり、好ましくは008以上0.
120以下である。007未満であると、そのままでは
実用に耐え得るほど機械的性質の高いポリエステル繊維
になり得す、また、0.135より大きいと織編物とし
た場合の風合が硬くなってしまう。
収縮率は沸騰水収縮率を7係以下、好ましくは5%以下
、乾熱収縮率を10%以下、好ましくは7係以下とする
。収縮率を上限収縮率より高くすると、織編物の熱セツ
ト時の寸法安定性が悪くなる。
、乾熱収縮率を10%以下、好ましくは7係以下とする
。収縮率を上限収縮率より高くすると、織編物の熱セツ
ト時の寸法安定性が悪くなる。
まだ、残留伸度は70%以下であり、好ましくは60%
以上60チ以下である方が良い。残留伸度が70%より
大きいと原糸の構造が不安定で、経時変化も大きく、わ
ずかな外力に対しても変形を生じ、実用的な織編物用原
糸にはなり得ない。ヤング率は50 y/a以上110
F/d未満、好捷しくは60Vd〜100 !7%d
である。
以上60チ以下である方が良い。残留伸度が70%より
大きいと原糸の構造が不安定で、経時変化も大きく、わ
ずかな外力に対しても変形を生じ、実用的な織編物用原
糸にはなり得ない。ヤング率は50 y/a以上110
F/d未満、好捷しくは60Vd〜100 !7%d
である。
一般のポリエステル繊維のヤング率は120 !V/d
前後であるが、このようにやや低目の範囲にコントロー
ルすることにより、織編物の風合に粗硬感を除去し、ふ
くらみとやわらかさを付与することが可能になる。一方
、ヤング率が509/dよりも低くなると、織編物と1
〜ての布帛がやわらかくなりすぎて、腰がなく、逆にペ
ーパーライクになってしまう。
前後であるが、このようにやや低目の範囲にコントロー
ルすることにより、織編物の風合に粗硬感を除去し、ふ
くらみとやわらかさを付与することが可能になる。一方
、ヤング率が509/dよりも低くなると、織編物と1
〜ての布帛がやわらかくなりすぎて、腰がなく、逆にペ
ーパーライクになってしまう。
本発明のポリエステル繊維が含有する無機微粒子とは二
酸化チタン、ノリ力、アルミナ、ジルコニア等の金属酸
化物、カオリナイト、タルク、ゼオライト等の複合酸化
物、炭酸カル/ラム等の炭酸塩、リン酸リチウム、リン
酸力ルンウム等のリン酸塩、硫酸カルシウム、硫酸バリ
ウム等の硫酸塩などの無機化合物で繊維中での平均粒子
径が06μ以下のものをいう。前記無機化合物のうちで
も特に二酸化チタン、炭酸力ルンウム、硫酸バリウムか
つヤ消効果を有する点で好ましい。
酸化チタン、ノリ力、アルミナ、ジルコニア等の金属酸
化物、カオリナイト、タルク、ゼオライト等の複合酸化
物、炭酸カル/ラム等の炭酸塩、リン酸リチウム、リン
酸力ルンウム等のリン酸塩、硫酸カルシウム、硫酸バリ
ウム等の硫酸塩などの無機化合物で繊維中での平均粒子
径が06μ以下のものをいう。前記無機化合物のうちで
も特に二酸化チタン、炭酸力ルンウム、硫酸バリウムか
つヤ消効果を有する点で好ましい。
また、無機微粒子の含有量は、本発明の効果を十分に発
揮させるために、重合反応後行られるポリマに対して5
0重量%以下であることが好ましい。更に好ましくは0
.01重量%以上5.0重量%以下であることが本発明
の効果及び無機微粒子によるつや消効果が発揮され好ま
しい。
揮させるために、重合反応後行られるポリマに対して5
0重量%以下であることが好ましい。更に好ましくは0
.01重量%以上5.0重量%以下であることが本発明
の効果及び無機微粒子によるつや消効果が発揮され好ま
しい。
また、本発明のポリエステル繊維は単糸デニール5d以
下、さらには2d以下の繊維に対してその効果が著じる
しい。
下、さらには2d以下の繊維に対してその効果が著じる
しい。
また、本発明で言うポリエステルとは、繊維に成形し得
るポリエステルを主体とするものであればどのようなも
のでもよく、たとえばポリエチレンテレフタレート、ポ
リ−1,4−ンクロヘキ/レンジメチレンテレフタレー
ト、ポリテトラメチレンテレ7タレー1・、ポリエチレ
ン2.6−ナフタリンジカルボキシレート、ポリエチレ
ン−α、β−ビス(2−1’ロルフエノキン)エタ7−
4,4’−ジカルボキシレーI□eが挙げられるが、ポ
リエステル製造工程で添加する無機微粒子の凝集を促進
させない程度に主成分以外の二官能性カルボン酸成分で
置き換えだポリエステルであっても、またエチレングリ
コールおよびブタンジオールなどのグリコール成分以外
に他のジオール成分で置き換えたポリエステルであって
もよい。更に、各種添加剤、たとえば易染剤、難燃剤、
制電剤、親水剤等を必要に応じて共重合または混合した
ポリエステルであってもよい。
るポリエステルを主体とするものであればどのようなも
のでもよく、たとえばポリエチレンテレフタレート、ポ
リ−1,4−ンクロヘキ/レンジメチレンテレフタレー
ト、ポリテトラメチレンテレ7タレー1・、ポリエチレ
ン2.6−ナフタリンジカルボキシレート、ポリエチレ
ン−α、β−ビス(2−1’ロルフエノキン)エタ7−
4,4’−ジカルボキシレーI□eが挙げられるが、ポ
リエステル製造工程で添加する無機微粒子の凝集を促進
させない程度に主成分以外の二官能性カルボン酸成分で
置き換えだポリエステルであっても、またエチレングリ
コールおよびブタンジオールなどのグリコール成分以外
に他のジオール成分で置き換えたポリエステルであって
もよい。更に、各種添加剤、たとえば易染剤、難燃剤、
制電剤、親水剤等を必要に応じて共重合または混合した
ポリエステルであってもよい。
次に本発明の無機微粒子含有ポリエステル繊維の製造方
法の一例を説明するが、この方法に限定されるものでは
ない。
法の一例を説明するが、この方法に限定されるものでは
ない。
まず、平均の一次粒子径が0.6μ以下の不活性無機微
粒子(A)を、該無機微粒子(A)の平均−次粒子径の
10〜4000倍の径を有し、かつ平均粒子径が0.5
關以下の粒子(B)とともに攪拌ししかるのち粒子(B
)を分離して得た無機微粒子スラリを用い該無機微粒子
スラリをポリエステルの製造反応系に添加して得た凝集
粗大粒子の少ないポリエステルを5000 m/min
以上の紡糸速度で超高速紡糸することによって本発明の
目的とする繊維が得られる。
粒子(A)を、該無機微粒子(A)の平均−次粒子径の
10〜4000倍の径を有し、かつ平均粒子径が0.5
關以下の粒子(B)とともに攪拌ししかるのち粒子(B
)を分離して得た無機微粒子スラリを用い該無機微粒子
スラリをポリエステルの製造反応系に添加して得た凝集
粗大粒子の少ないポリエステルを5000 m/min
以上の紡糸速度で超高速紡糸することによって本発明の
目的とする繊維が得られる。
まだ、ポリエステルを紡糸する前に必要に応じてパック
内で濾過を強化することも、本発明の無機微粒子の大き
さや分散状態を安定させる点で好ましい。
内で濾過を強化することも、本発明の無機微粒子の大き
さや分散状態を安定させる点で好ましい。
ここでいう、不活性無機微粒子(A)の平均−次粒子径
は06μ以下であり、好ましくは0.5μ以下、更に好
ましくは0.4μ以下のものが使用され、合成時06μ
以下のものであれば、そのまま使用することができる。
は06μ以下であり、好ましくは0.5μ以下、更に好
ましくは0.4μ以下のものが使用され、合成時06μ
以下のものであれば、そのまま使用することができる。
一方、0.6μより大きい粒子径、を有する合成無機化
合物や天然無機化合物の場合には、あらかじめ平均−次
粒子径を06μ以下になるように粉砕、分級して使用す
る。
合物や天然無機化合物の場合には、あらかじめ平均−次
粒子径を06μ以下になるように粉砕、分級して使用す
る。
粒子(B)の粒子径は不活性無機微粒子(A)の平均−
次粒子径の10〜4000倍であり、かつ0.5爺以下
であることが好ましい。より好ましくは15〜3000
倍、更に好ましくは20〜2000倍の粒子径の粒子が
使用され、粒子(B)の粒子径は。
次粒子径の10〜4000倍であり、かつ0.5爺以下
であることが好ましい。より好ましくは15〜3000
倍、更に好ましくは20〜2000倍の粒子径の粒子が
使用され、粒子(B)の粒子径は。
0、3tan以下がより好ましく、更に好ましくは0.
1朝以下のものが使用される。
1朝以下のものが使用される。
粒子(B)としては、アルミナ、ジルコニア等のセラミ
ックス、ガラス、スチールなどの粒子が使用される。中
でもセラミックス、ガラスの小球体が好ましい。
ックス、ガラス、スチールなどの粒子が使用される。中
でもセラミックス、ガラスの小球体が好ましい。
攪拌処理は、用いる不活性無機微粒子(A)の種類、平
均−次粒子径および共存して使用する粒子(B)の種類
および径により変化するが通常の攪拌装置を用いて行な
うことができる。すなわち、プロペラ翼、かい型具、タ
ービン翼、十字翼、ディスク等の攪拌翼を1枚または複
数枚装置した攪拌装置で好ましくは100〜10,00
0rpm、更に好ましくは300〜5000rpm
で軽重しくけ5分〜10時間、更に好ましくは30分〜
8時間攪拌して行なう。分散方法は連続式処理でも、回
分式処理でもかまわないが、回分式処理がより好ましい
。
均−次粒子径および共存して使用する粒子(B)の種類
および径により変化するが通常の攪拌装置を用いて行な
うことができる。すなわち、プロペラ翼、かい型具、タ
ービン翼、十字翼、ディスク等の攪拌翼を1枚または複
数枚装置した攪拌装置で好ましくは100〜10,00
0rpm、更に好ましくは300〜5000rpm
で軽重しくけ5分〜10時間、更に好ましくは30分〜
8時間攪拌して行なう。分散方法は連続式処理でも、回
分式処理でもかまわないが、回分式処理がより好ましい
。
不活性無機微粒子(A)を粒子(B)とともに攪拌処理
を行なったスラリはろ過、デカンテーションその他の方
法で粒子(B)を分離し、そのままあるいはスラリを再
度ろ過またはスーパーデカンタ等で、スラリ中に残存す
る粗大粒子を除去した後、ポリエステルの製造反応系に
添加される。
を行なったスラリはろ過、デカンテーションその他の方
法で粒子(B)を分離し、そのままあるいはスラリを再
度ろ過またはスーパーデカンタ等で、スラリ中に残存す
る粗大粒子を除去した後、ポリエステルの製造反応系に
添加される。
本発明の無機粒子グリコールスラリはポリエステル製造
工程の任意の時点で添加することができる。好適にはエ
ステル化またはエステル交換反応開始以前から重縮合反
応初期まで、すなわち重合反応中ポリマの固有粘度が0
.2を越えない間に添加される。
工程の任意の時点で添加することができる。好適にはエ
ステル化またはエステル交換反応開始以前から重縮合反
応初期まで、すなわち重合反応中ポリマの固有粘度が0
.2を越えない間に添加される。
更にこのように得られた不活性無機微粒千金チル繊維を
得る具体的な実施形態の−νりを第1図をもって説明す
る。
得る具体的な実施形態の−νりを第1図をもって説明す
る。
パックハウジング2により溶融されたポリマはパック1
から吐出して糸条となる。吐出された糸条は冷却筒3で
冷却固化されて給油装置4にて給油され、5000m/
分以上の紡糸速度で回転する第1ゴデイロール(以下第
1GDとする)5と第2ゴデイロール(以下第20Dと
する)5′を径て巻取機乙に巻き取られる。このように
紡糸速度とは口金から吐出された糸条が最初に接する駆
動ロール(第1GD)の表面速度を意味し巻取速度では
ない。ただし第1GD、第20Dを用いない場合は巻取
速度が紡糸速度となる。
から吐出して糸条となる。吐出された糸条は冷却筒3で
冷却固化されて給油装置4にて給油され、5000m/
分以上の紡糸速度で回転する第1ゴデイロール(以下第
1GDとする)5と第2ゴデイロール(以下第20Dと
する)5′を径て巻取機乙に巻き取られる。このように
紡糸速度とは口金から吐出された糸条が最初に接する駆
動ロール(第1GD)の表面速度を意味し巻取速度では
ない。ただし第1GD、第20Dを用いない場合は巻取
速度が紡糸速度となる。
また、本発明においては第1GDと第20Dで連続的に
延伸を行なういわゆる直接紡糸延伸等も適用される。
延伸を行なういわゆる直接紡糸延伸等も適用される。
本発明の特許請求の範囲に記載した無機微粒子含有ポリ
エステル繊維により、次のような効゛果が発揮される。
エステル繊維により、次のような効゛果が発揮される。
(1) 繊維中にボイドあるいはクラック状の欠陥の
ない均一性の高い繊維となり、繊維物性も向上する。
ない均一性の高い繊維となり、繊維物性も向上する。
(2) 高次加工工程例えば整経時のガイドあるいは
製織時のオサでの糸切れ、毛羽、白粉の発生が大幅に回
避される。
製織時のオサでの糸切れ、毛羽、白粉の発生が大幅に回
避される。
(う1 また織編物にした場合の風合が極めて良好であ
る。
る。
本発明で得られる糸条は後で延伸工程を経ずとも実用的
な繊維として使用できるだめ工程合理化メリットを産み
出す。従がってコストダウンが可能となる。
な繊維として使用できるだめ工程合理化メリットを産み
出す。従がってコストダウンが可能となる。
以下本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。
なお、実施例中の物性は次のようにして測定した。
A、平均−次粒子径
BHT法で測定した。
B、スラリ中粒度分布
光透過式遠心沈降型粒度分析器(高滓製作所cp−2型
)で測定した。
)で測定した。
C,ポリマ中の凝集粗大粒子
少量のポリマを2枚のカバーグラス間にはさみ280℃
にて溶融プレスし、急冷した後、顕微鏡観察し複数個の
一次粒子同志が凝集し、粒径の粗くなった部分を凝集粗
大粒子と判定1−だ。1−に存在する凝集粗大粒子数と
して表示した。
にて溶融プレスし、急冷した後、顕微鏡観察し複数個の
一次粒子同志が凝集し、粒径の粗くなった部分を凝集粗
大粒子と判定1−だ。1−に存在する凝集粗大粒子数と
して表示した。
D、固有粘度
O−クロロフェノールを溶媒として25℃において測定
した。
した。
E、繊維中の平均粒子径
繊維が含有する無機微粒子対O−クロロフェノールの重
量比が約1対24.700 となるように無機微粒子
含有ポリエステル繊維を採取しマグネチツクスターラを
使用して0−クロロフェノールに溶解した。該溶液につ
いて堀場遠心式自動粒度分布測定装置 0APA−500(株式会社堀場製作所)を用いて平均
粒子径(μ)を測定した。ここで得られた測定値を平均
粒子径(μ)とした。
量比が約1対24.700 となるように無機微粒子
含有ポリエステル繊維を採取しマグネチツクスターラを
使用して0−クロロフェノールに溶解した。該溶液につ
いて堀場遠心式自動粒度分布測定装置 0APA−500(株式会社堀場製作所)を用いて平均
粒子径(μ)を測定した。ここで得られた測定値を平均
粒子径(μ)とした。
F、繊維中の粒子径6μ以上の粒子数
液体微粒子カウンタの測定に供する無機微粒子量が6X
10−’j7となるように無機微粒子含有ポリエステル
繊維を採取した。該ポリエステル繊維をフェノール対四
塩化エタンの重量比6:4の混合溶媒50m1に溶解し
、該溶液5mlを採りフェノール対四塩化エタンの重量
比6:4の混合溶媒で501nl!となるように希釈し
た。しかる後膣溶液の10プ(無機微粒子6 X 10
−’り含有)についてH工AC!/ROY(30社の液
体微粒子カウンタ(本体4100.検出器LA、S−5
46゜サンプリング部0LS)により流量10cc/6
秒の測定条件で6μ以上の粒子数をカウントした。ここ
で得られた測定値を粒子径6μ以上の粒子数とした。
10−’j7となるように無機微粒子含有ポリエステル
繊維を採取した。該ポリエステル繊維をフェノール対四
塩化エタンの重量比6:4の混合溶媒50m1に溶解し
、該溶液5mlを採りフェノール対四塩化エタンの重量
比6:4の混合溶媒で501nl!となるように希釈し
た。しかる後膣溶液の10プ(無機微粒子6 X 10
−’り含有)についてH工AC!/ROY(30社の液
体微粒子カウンタ(本体4100.検出器LA、S−5
46゜サンプリング部0LS)により流量10cc/6
秒の測定条件で6μ以上の粒子数をカウントした。ここ
で得られた測定値を粒子径6μ以上の粒子数とした。
以下は繊維物性の測定法である。
G、複屈折Δn
偏光顕微鏡を用いたNa電球によるD線単色光を用い、
・7”□−タ法で測定した。
・7”□−タ法で測定した。
H6沸騰水収縮率(38w)
周長1mのかせ取り機に10回巻き
0、1 fl/d、の加重をかけつつ原長4を測定した
後、沸騰水中で15分間処理する。風乾後0、1 F/
dの加重をかけて′試料長t1を測定し下式によって算
出する。
後、沸騰水中で15分間処理する。風乾後0、1 F/
dの加重をかけて′試料長t1を測定し下式によって算
出する。
■、乾熱収縮率(ΔSa)
局長1mのかせ取り機に10回巻き、0.1S’/dの
加重をかけつつ、原長4を測定した後、200℃オープ
ン中で5分間処理する。
加重をかけつつ、原長4を測定した後、200℃オープ
ン中で5分間処理する。
処理後o1flydの加重下で試料長t1を測定し下式
によって算出する。
によって算出する。
J、残留伸度
東洋ボールドウィン社製テンシロン引張試験機を用いて
試料長200111111.引張速度100mm/分、
チャート速度200mm/分で荷重伸長曲線を求めて、
糸条が破断するまでの伸度でもって残留伸度とする。
試料長200111111.引張速度100mm/分、
チャート速度200mm/分で荷重伸長曲線を求めて、
糸条が破断するまでの伸度でもって残留伸度とする。
K、ヤング率
東洋ボールドウィン社製テンシロン引張試験機を用いて
試料長200+a、引張速度200朝/分、チャート速
度1,000w/分で第2図のような荷重伸長曲線を求
めて次式で計算する。
試料長200+a、引張速度200朝/分、チャート速
度1,000w/分で第2図のような荷重伸長曲線を求
めて次式で計算する。
M(!i2/d)=□
(B/Nu)XD
A、13:第2図の荷重伸長曲線から読みとった値
L:チャートスピード
D=フィラメントデニール
実施例1
平均−次粒子径0.32μの二酸化チタン10部にエチ
レングリコール100部および平均粒子径70μのガラ
スピーズ150部を、タービン翼を備えた攪拌装置に仕
込み、 3200 rpmで4時間攪拌した。攪拌終
了後、400メツシユの金網でガラスピーズを分離して
二酸化チタンのエチレングリコールスラリを得た。スラ
リ中の二酸化チタンの平均粒子径は0.4μであった。
レングリコール100部および平均粒子径70μのガラ
スピーズ150部を、タービン翼を備えた攪拌装置に仕
込み、 3200 rpmで4時間攪拌した。攪拌終
了後、400メツシユの金網でガラスピーズを分離して
二酸化チタンのエチレングリコールスラリを得た。スラ
リ中の二酸化チタンの平均粒子径は0.4μであった。
該スラリを重縮合反応前に3部添加し常法により重合反
応を行ない固有粘度0.62のポリマを得た。ポリマ中
の粒子の分散状態を観察したところ凝集粗大粒子は3個
/−であり良好な分散状態であった。得られたポリマを
用いて、紡糸温度297℃、口金単孔当たりの吐出量1
.751部分、紡糸速度8250m/分で溶融紡糸した
。得られた繊維中の平均粒子径は0.4μであり、繊維
中の粒子径3μ以上の粒子数は5個であり、非常に良好
な分散状態を示しだ。繊維中にはボイド及びクラック状
の欠陥は認められなく均一性の高い繊維であった。(図
3−(a)参照)また、得られた繊維の繊維物性は複屈
折Δn0.09.沸騰水収縮率3.3%、乾熱収縮率4
.1係、残留伸度33%、ヤング率95 P/dであり
、実用上満足のいく繊維であった。一方操業性の面から
は紡糸時のバック内圧上昇が少なく紡糸時の糸切回数6
回/トンであり、長時間にわたり安定して紡糸すること
が可能であった。また整径時の毛羽発生回数は2回/1
0’mであり、毛羽発生及びガイドでの白粉、汚れ発生
は極めて少なかった。
応を行ない固有粘度0.62のポリマを得た。ポリマ中
の粒子の分散状態を観察したところ凝集粗大粒子は3個
/−であり良好な分散状態であった。得られたポリマを
用いて、紡糸温度297℃、口金単孔当たりの吐出量1
.751部分、紡糸速度8250m/分で溶融紡糸した
。得られた繊維中の平均粒子径は0.4μであり、繊維
中の粒子径3μ以上の粒子数は5個であり、非常に良好
な分散状態を示しだ。繊維中にはボイド及びクラック状
の欠陥は認められなく均一性の高い繊維であった。(図
3−(a)参照)また、得られた繊維の繊維物性は複屈
折Δn0.09.沸騰水収縮率3.3%、乾熱収縮率4
.1係、残留伸度33%、ヤング率95 P/dであり
、実用上満足のいく繊維であった。一方操業性の面から
は紡糸時のバック内圧上昇が少なく紡糸時の糸切回数6
回/トンであり、長時間にわたり安定して紡糸すること
が可能であった。また整径時の毛羽発生回数は2回/1
0’mであり、毛羽発生及びガイドでの白粉、汚れ発生
は極めて少なかった。
比較実施例1
ポリマを得るに際し、平均粒子径70μのガラスピーズ
150部を添加しない以外は実施例1と全く同様にして
スラリを調整した。得られたスラリ中の二酸化チタンの
平均粒子径は0.6μであった。該スラリを用いて実施
例1と全く同様にして固有粘度0.62のポリマを得た
。ポリマ中の凝集粗大粒子は25個/−で分散状態は不
良であった。得られたポリマを用いて、紡糸温度297
℃、口金単孔当たりの吐出量17り7分、紡糸速度82
50m/分で溶融紡糸した。得られた繊維中の平均粒子
径は0.70μ、繊維中の粒子径6μ以上の粒子数は4
40個であり繊維中にはボイド及びクラック状の欠陥が
多数存在しているのが認められた。(図3−(b)参照
)。寸だ、得られた繊維物性は複屈折Δn0.08.沸
騰水収縮率3.4%、乾熱収縮率4.2%、残留伸度3
0%、ヤング率q o j9/clであり、実施し11
1の繊維より低複屈折、低ヤング率であった。一方操業
性の面からは、紡糸時のパック内圧上昇が太きく紡糸時
の糸切回数100回以上/トンであり紡糸性は極めて悪
かった。また整径時の毛羽、白粉が多数発生した。
150部を添加しない以外は実施例1と全く同様にして
スラリを調整した。得られたスラリ中の二酸化チタンの
平均粒子径は0.6μであった。該スラリを用いて実施
例1と全く同様にして固有粘度0.62のポリマを得た
。ポリマ中の凝集粗大粒子は25個/−で分散状態は不
良であった。得られたポリマを用いて、紡糸温度297
℃、口金単孔当たりの吐出量17り7分、紡糸速度82
50m/分で溶融紡糸した。得られた繊維中の平均粒子
径は0.70μ、繊維中の粒子径6μ以上の粒子数は4
40個であり繊維中にはボイド及びクラック状の欠陥が
多数存在しているのが認められた。(図3−(b)参照
)。寸だ、得られた繊維物性は複屈折Δn0.08.沸
騰水収縮率3.4%、乾熱収縮率4.2%、残留伸度3
0%、ヤング率q o j9/clであり、実施し11
1の繊維より低複屈折、低ヤング率であった。一方操業
性の面からは、紡糸時のパック内圧上昇が太きく紡糸時
の糸切回数100回以上/トンであり紡糸性は極めて悪
かった。また整径時の毛羽、白粉が多数発生した。
比較実施例2
平均−次粒子径を1.2μと変更した以外実施し11と
同じ方法で固有粘度0.62のポリマを得だ。得られだ
ポリマを用いて、紡糸温度297℃、口金単孔当たりの
吐出量1.7fi’/分、紡糸速度8250 m/分で
溶融紡糸した。得られた繊維中の平均粒子径は1.3μ
、繊維中の粒子径3μ以上の粒子数は370個であり繊
維中にはボイド及びクラック状の欠陥が多数存在してい
るのが認められた。
同じ方法で固有粘度0.62のポリマを得だ。得られだ
ポリマを用いて、紡糸温度297℃、口金単孔当たりの
吐出量1.7fi’/分、紡糸速度8250 m/分で
溶融紡糸した。得られた繊維中の平均粒子径は1.3μ
、繊維中の粒子径3μ以上の粒子数は370個であり繊
維中にはボイド及びクラック状の欠陥が多数存在してい
るのが認められた。
一方操業性の面からは紡糸時の糸切回数100回以上/
トンであり紡糸性は極めて悪かった。また整径時の毛羽
、白粉も多数発生した。
トンであり紡糸性は極めて悪かった。また整径時の毛羽
、白粉も多数発生した。
実施例2
実施例1のポリマを使用して紡糸温度302及び繊維中
の平均粒子径は表1に示す通りであった。
の平均粒子径は表1に示す通りであった。
水準3.4.5.6が本発明の繊維である。実用上満足
すべき繊維物性を有していることがわかる。
すべき繊維物性を有していることがわかる。
水準1,2は機械的特性及び熱安定性の悪い繊維であり
実用に耐え得る繊維ではなかった。水準7は織物での粗
硬感が大きく風合が悪く満足すべき繊維ではなかった。
実用に耐え得る繊維ではなかった。水準7は織物での粗
硬感が大きく風合が悪く満足すべき繊維ではなかった。
第1図は本発明の溶融紡糸工程を示す概略図である。第
2図は本発明のヤング率の測定法を説明する図である。 第3図−(a) 、 (b)は実施例1、比較実施例1
でそれぞれ得られた超高速紡糸糸の透過光顕微鏡写真を
示す。 1:バンク 2:パックハウジング 3:冷却筒 4:給油装置 5:第1GD 5′:第2GD 6:巻取機
2図は本発明のヤング率の測定法を説明する図である。 第3図−(a) 、 (b)は実施例1、比較実施例1
でそれぞれ得られた超高速紡糸糸の透過光顕微鏡写真を
示す。 1:バンク 2:パックハウジング 3:冷却筒 4:給油装置 5:第1GD 5′:第2GD 6:巻取機
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 含有する無機微粒子の平均粒子径が0.6μ以下で、か
つ3μ以上の粒子が粒子6×10^−^7g当たり20
0個以下である下記(1)〜(4)繊維物性を満足した
無機微粒子含有ポリエステル繊維。 (1)複屈折Δnが0.07以上0.135以下(2)
沸騰水収縮率7%以下でかつ乾熱収縮率10%以下 (3)残留伸度が70%以下 (4)ヤング率が50g/d以上、110g/d以下
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14265285A JPS626911A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 無機微粒子含有ポリエステル繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14265285A JPS626911A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 無機微粒子含有ポリエステル繊維 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS626911A true JPS626911A (ja) | 1987-01-13 |
Family
ID=15320339
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14265285A Pending JPS626911A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 無機微粒子含有ポリエステル繊維 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS626911A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63190015A (ja) * | 1987-01-29 | 1988-08-05 | Asahi Chem Ind Co Ltd | ポリエチレンテレフタレ−ト繊維の製造方法 |
JPH01192820A (ja) * | 1988-01-22 | 1989-08-02 | Toyobo Co Ltd | ポリエステル系繊維及びその製造方法 |
WO1997027356A1 (en) * | 1996-01-25 | 1997-07-31 | Scapa Group Plc | Industrial fabrics |
JP2008081861A (ja) * | 2006-09-26 | 2008-04-10 | Toray Ind Inc | ポリエステル混繊糸の製造方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5845227A (ja) * | 1981-09-14 | 1983-03-16 | Toray Ind Inc | 粒子分散性のすぐれたポリエステルの製造方法 |
JPS6081314A (ja) * | 1983-10-13 | 1985-05-09 | Teijin Ltd | ポリエステル繊維の製造法 |
JPS60112849A (ja) * | 1983-11-24 | 1985-06-19 | Teijin Ltd | 繊維用ポリエステル組成物 |
-
1985
- 1985-07-01 JP JP14265285A patent/JPS626911A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5845227A (ja) * | 1981-09-14 | 1983-03-16 | Toray Ind Inc | 粒子分散性のすぐれたポリエステルの製造方法 |
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WO1997027356A1 (en) * | 1996-01-25 | 1997-07-31 | Scapa Group Plc | Industrial fabrics |
JP2008081861A (ja) * | 2006-09-26 | 2008-04-10 | Toray Ind Inc | ポリエステル混繊糸の製造方法 |
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