JPS62236715A - ベルトの作製方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 １皿■豊景 本発明はベルト製造方法、さらに詳しくは、マンドレル
上にベルトを形成しその後ベルトをマンドレルから分離
する方法に関する。

友丘技歪 一般に、ベルト作製装置は設備および加工のために著し
い空間を必要とする。コーティングしたベルトにおいて
は、入念な処理手順と装置がベルトを形成したのち各コ
ーティングを施す場合に各コーティング間でベルトを操
作するために必要とする。各コーティング間のそのよう
な操作は引っかき、折目、折り重り、粉じん汚染等に基
づく損傷の可能性を増大させ、全体的に収率を低下させ
またコストを増大させる。

殆んどのベルトは通常約ＩＯミル（約２５４ミクロン）
以上の厚さを有し普通成型またはラミネーションによっ
て形成されている。成型（モールディング）はモールド
中で行い滑らかな外表面を得るためには除去する必要の
あるフラッシングをもたらす。ラミネーションもまたベ
ルトを形成するのに用いる。ラミネーションは熱可塑性
シートの交互層と補強用繊維を適用することにより実施
する。これらの材料は比較的厚目で剛質であり小直径プ
ーリーまたはロール上での長時間の繰返し操作には適さ
ない。他のタイプのベルトはシートの各末端を溶接して
シーム（継目）を有するベルトを形成することにより製
造されている。

本来、電子写真像形成装置の感光性は硬質アルミニウム
基体上に真空蒸発させたセレン合金からなる。これらの
感光体を作製するためには精巧で極めて複雑で費用高な
装置を必要とする。感光体はまた硬１ｆ基体を有機フィ
ルム形成性バインダー中に分散させた光導電性粒子でコ
ーティングすることによっても製造されている。硬質ド
ラム基体のコーティングはスプレー法、浸漬コーティン
グ法、真空蒸着等の種々の方法により行なわれている。

硬質ドラム感光体は装置設計の融通性およびフラッシュ
露光を制限し費用高である。ベルト状の可撓性有機感光
体が最近一般的になって来ている。これらの可撓性感光
体はウェブをコーティングしそのあとウェブをセグメン
トにせん断し、これらセグメントをせん断したウェブの
両末端を溶接することによりベルトに形成することによ
り製造される。得られた感光体上の溶接シームは感光体
の他の表面の連続性を中断しシームが１回の像形成サイ
クル中に複写し出されないように検索されねばならない
、言い換えれば、紙およびスループットの効率的な流れ
供給が各紙シートの長さ毎にシームを検知する必要性の
ために好ましくない影響をこうむる。検索を必要とする
機械および光学装置は複雑性に加え複写機およびプリン
ターのコストを増大し設計の柔軟性を低下させる。溶接
ベルトは、また、シームがベルト中に弱点を形成し、特
にワイパーブレードクリーニング装置によ　　　−るク
リーニング中にトナーくずを集めるので電子写真像形成
装置にとって望ましくないものである。

上述したベルトのいくつかはまだ使用されているけれど
も、改良された薄い可撓性のシームレスベルト特に静電
写真像形成部材が求められている。

光重ＲＵ１眞 本発明の１つの目的は上述の欠点を克服した改良された
薄い可撓性シームレスベルトの作製方法を提供すること
である。

本発明の１つの目的はシームのない改良された薄い可撓
性ベルトの作製方法を提供することである。

本発明の１つの目的は複数の層からなる改良された薄い
可撓性ベルトの作製方法を提供することである。

本発明のさらに別の目的はマンドレル上に薄い均一な流
体コーティングを容易に形成する薄い可撓性ベルトの作
製方法を提供することである。

本発明のさらに別の目的はマンドレルから容易に分離で
きる薄い可撓性固形シームレスベルトの作製方法を提供
することである。

本発明のさらに別の目的はカール抵抗性があり抗カール
裏打コーティングの必要性をなくした薄い可撓性固形シ
ームレスベルトの作製方法を提供することである。

本発明のさらに別の目的は小直径プーリーおよびロール
の周りで容易に曲がる薄い可撓性シームレスベルトの作
製方法を提供することである。

本発明のさらに別の目的はシーム検知装置を必要としな
い薄い可撓性シームレスベルトの作製方法を提供するこ
とである。

本発明のさらに別の目的は容易に修正できて種々の幅、
周囲および厚さを有するベルトを製造できる薄い可撓性
ベルトの作製方法を提供することである。

本発明のさらに別の目的は像形成装置内で高生産性でも
って原稿のより大きいスループットを可能にする薄い可
撓性シームレスベルトの作製方法を提供することである
。

本発明のさらに別の目的は大型の像形成装置と等価のス
ループットを有する小型の像形成装置を与える薄い可撓
性シームレスベルトの作製方法を提供することである。

尤皿■盪底 本発明の上記および他の目的は円筒状マンドレル上に高
分子フィルム形成性材料からなる少なくとも１つの薄い
実質的に均一な流体コーティングを形成し、この流体コ
ーティングを固化して均一な固形コーティングを形成し
、そしてこの均一な固形コーティングをマンドレルから
分離することにより達成される。さらに詳細には、本発
明の方法は円筒状マンドレルの周りに高分子フィルム形
成性材料からなる少なくとも１つの薄い実質的に均一な
流体コーティングを形成すること、マンドレルが高分子
フィルム形成性材料よりも大きい質量または低い熱伝導
性、および流体コーティングの表面張力よりも大きい臨
界表面張力を有すること、流体コーティングを固化して
円筒状マンドレルの周りに高分子フィルム形成性材料か
らなる少なくとも１つの薄い実質的に均一な固形コーテ
ィングを形成させること、得られた均一固形コーティン
グとマンドレルの両方を固形コーティングの見掛け’ｒ
ｇより少なくとも高い温度に加熱してコーティングとマ
ンドレル間の接触を保ちながらコーティングとマンドレ
ルを膨張させること、コーティングを固形コーティング
の見掛けＴｇ以下にその後のマンドレルの冷却前に冷却
すること、マンドレルを冷却しそれによってマンドレル
がマンドレルとコーティング間で分離が起るまで高分子
コーティングより速い速度で収縮すること、およびコー
ティングをマンドレルから分離することからなる。

任意の適当なフィルム形成性ポリマーを適用してマンド
レル上にベルト基体コーティングを形成できる。典型的
なフィルム形成性ポリマーには、ポリカーボネート〔例
えば、バイエル　ケミカル社より入手できるマクロロン
（Ｍａｋｒｏｌｏｎ）　５７０５、モーベイ　ケミカル
社より入手できるメルロン（Ｍａｒｌｏｎ）　Ｍ　３９
、ジェネラル　エレクトリック社より入手できるレフサ
ン（Ｌｅｘａｎ）　１４５　）　、ポリスルフォン（例
えば、ユニオン　カーバイド社より入手できるＰ−３５
００）、ポリエステル（例えば、グツトイヤータイヤ　
アンド　ラバー社より入手できるＰＥ−１００およびＰ
　Ｅ　−２００）、セルロース樹脂、ボリアリレート、
アクリル類、スチレン−ブタジェンコポリマー、ポリア
リールスルホン、ポリブチレン、ポリエーテルスルホン
、ポリフェニレンスルファイド、ポリウレタン、ポリイ
ミド、エポキシ、ポリ　（アミド−イミド）（例えば、
アモコ　ケミカル社より入手できるＡｊ２８３０）、コ
ポリエステル〔イーストマンコダソク社より入手できる
コダールコポリエステル（Ｋｏｄａｒ　Ｃｏｐｏｌｙｅ
ｓｔｅｒ）　Ｐ　ＥＴＧ　６７６３　）　、ポリエーテ
ルスルホン、ポリエーテルイミド（例えば、ジェネラル
　エレクトリック社より入手できる）、ポリエーテルス
ルホン、ボリフフ化ビニリデン（例えば、ペンウォルト
社より入手できる）、ポリフッ化ビニル（例えば、Ｅ、
１．デュポン　デネモアス社より入手できる）、ボリア
リールエーテル等、およびこれらの混合物がある。ポリ
カーボネートポリマーは、例えば、２．２−ビス（４−
ヒドロキシフェノール）プロパン、４．４’−ジヒドロ
キシ−ジフェニル−１，１−エタン％４１４′−ジヒド
ロキシージフェニル−１，１−イソブタン、４．４’−
ジヒドロキシ−ジフェニル−４，４−ヘプタン、４，４
′−ジヒドロキシ−ジフェニル−２，２−ヘキサン、４
．４′−ジヒドロキシ−トリフェニル−２，２，２−エ
タン、４゜４′−ジヒドロキシ−ジフェニル−１，１−
シクロヘキサン１．４．４’−ジヒドロキシ−ジフェニ
ル−β−β−デカヒドロナフタレン、４．４’−ジヒド
ロキシ−ジフェニル−β−β−デカヒドロナフタレンの
シクロペンタンｌ導体、４．４　’−ジヒドロキシージ
フェニルースルホン等から製造される。適当なフィルム
形成性ポリマーはマンドレルへの適用中、乾燥状態、溶
媒可溶性または溶融状態であり得る。これらポリマーは
マンドレル上で均一な流体コーティングを形成し得べき
である。フィルム形成性ポリマーのコーティングは溶液
、分散体、エマルジョンまたは粉末状のフィルム形成性
ポリマーのマンドレルへの適用により形成できる。最終
の固形ベルトは、マンドレル上の流体コーティングから
、その場でフィルム形成性ポリマーを硬化重合させ、乾
燥してフィルム形成性ポリマーの溶液から溶媒を除去す
るかあるいは単に溶融フィルム形成性ポリマーをそのガ
ラス転移温度以下に冷却することにより形成できる。硬
化性フィルム形成性ポリマー材料の典型的例には、ポリ
イミド、ポリ　（アミド−イミド）、ポリウレタン、エ
ポキシ、ポリエステル、アクリル、アルキッド等のプレ
ポリマーがある。使用するポリマーおよび触媒の性質に
よるが、硬化は室温または加熱、光および／または他の
照射により行い得る。

硬化性ポリマーはプレポリマーの形であり得、ポリイミ
ド、ポリ　（アミド−イミド）、ポリウレタン、エポキ
シ等を包含する。

任意の適当な添加剤をコーティング組成物に添加できる
。例えば、添加剤はマンドレルの湿潤性を促進させるた
めにあるいは基体の分離を容易にするために添加できる
。

典型的なはく熱材料には、例えば、シリコーン、フルオ
ロカーボン、炭化水素、石けん類、洗浄剤、表面活性剤
〔例えば、シルウエツ’ｒ　（Ｓｉｌｗｅｔ）　　Ｌ−
７５００、シルウェットＬ−７６０２、ガアファック（
ＧＡＦＡＣ）　ＲＡ　６００　）等のモールドはく離剤
がある。一般に、添加するはく離剤の量は最終固形コー
ティングの総重量基準で約１０％以下である。

流体コーティングは溶融状態のフィルム形成性ポリマー
であり得るが、好ましいのは液体キャリヤーを用いてフ
ィルム形成性ポリマーの溶液、分散液またはエマルジョ
ンを形成することであり、液体キャリヤーとフィルム形
成性ポリマーとの組合せは液体キャリヤーを含まないフ
ィルム形成性ポリマーよりも低い表面張力を有する。即
ち、適用したコーティングの表面張力は乾燥時に増大さ
せる。マンドレル上に液体キャリヤーとフィルム形成性
ポリマーからなる均一な流体コーティングを得るために
は、流体コーティングはコーティングするマンドレル表
面の表面張力よりも小さい表面張力を有すべきである。

マンドレル表面の表面張力は得られるベルトをマンドレ
ルから容易に分離するために小で好ましくは約３１ダイ
ン／　ｃｍ以下であるべきある。“実質的に液体キャリ
ヤーを含まない”および“実質的に乾燥”なる表現は固
化した乾燥フィルム形成性ポリマーコーティングが固化
した乾燥フィルム形成性ポリマーコーティングの総重量
基準で約５重量％以下の液体キャリヤーしか含まないこ
とを意味する。好ましいのは実質的に乾燥状態でマンド
レル表面の臨界表面張力よりも大きい臨界表面張力を有
するフィルム形成性ポリマーを十分に低い表面張力を有
する液体キャリヤーと組合せて用いてフィルム形成性ポ
リマーの溶液を形成することであり、この流体コーティ
ングはマンドレル表面より小さい表面張力を有する。通
常の表面張力測定単位はダイン／ｃＩ１１である。多く
の固形分表面の臨界表面張力はよく知られている。表面
の臨界表面張力の測定に関するさらに詳細については、
例えば、“ザ　ジャーナル　オブ　コロイド　サイエン
ス（ｔｈｅ　Ｊｏｕｒｎａｌｏｆ　Ｃｏ１１ｏｉｄ　５
ｃｉｅｎｃｅ）　、Ｖｏｌ、　７．１９５２”の１０９
頁よりのおよび“ザ　ジャーナル　オブアプライド　ポ
リマーサイエンス（ｔｈｅ　ＪｏｕｒＩＩＩａｌｏｆ　
Ａｐｐｌｉｅｄ　Ｐｏ１）＋ｍａｒ　５ｃｉｅｎｃｅ）
、１２．７１９．１９６８”の記載を参照されたい。約
２０℃と約２５℃の間でなされた測定に基づく代表的な
ポリマーの臨界表面張力値は、ポリ　（１，１−ジヒド
ロ−パーフルオロオクチルメタクリレート）　１０．６
ダイン／　ａａ　、ポリへキサフルオロプロピレン１６
．２ダイン／　ａａ　、ポリテトラフルオロエチレン１
８．５ダイン／　ｃｍ、ポリトリフルオロエチレン２２
ダイン７ｃｍ、ポリフッ化ビニリデン２５ダイン／ｃｍ
。

ポリフッ化ビニル２８ダイン／ｃｍ、ポリビニルブチラ
ール２８ダイン／　ｃｒａ　、ポリエチレン３１ダイン
／ｃ１１１、ポリトリフルオロクロロエチレン３１ダイ
ン／　ｃｎ　、ポリスチレン３３ダイン／　ｃｍ　、ポ
リメチレンオキサイド３６ダイン／ｃＩＩ＋、ポリビニ
ルアルコール３７ダイン／ｃ１１、ポリビニルホルマー
ル３８ダイン／　ｃｍ　、ポリメチルメタクリレート３
９ダイン／ｃｎ、ポリ塩化ビニル３９ダイン／　ａｍ　
％ポリ塩化ビニリデン４０ダイン／ａｍ、ポリカーボネ
ート４２ダイン／ｃｆｆｉ、ポリエチレンテレフタレー
ト４３ダイン／　ｃｍ　、ポリアクニロニトリル４４ダ
イン／ｃＩｎ１ポリへキサメチレンアジペート４６ダイ
ン／　ｃｍである。特定の温度間で行った測定に基づく
代表的な溶媒の表面張力値は２０℃でイソブチルアルコ
ール２３ダイン７ｃｍ、２０℃で酢酸エチル２４ダイン
／Ｃ１１，０℃でアセトン２６ダイン／ｃＩＩ＋、２０
℃でシクロヘキサン２６ダイン／口、２０℃で四塩化炭
素２７ダイン／ｃｍ、２０℃でクロロホルム２７ダイン
／ｃｒａ、　２．０℃で塩化メチレン２７ダイン／　ａ
ａ　、および１．　１．　２トリクロロ工タン２２ダイ
ン／口である。フィルム形成性ポリマー、液体キャリヤ
ーおよびマンドレル表面材料の代表的組合せは次のとお
りである。：ポリスルホン　　　塩化メチレン＋１．１
．２　　ポリフッ化ビニトリクロロエタン　　リデン 低臨界表面張力特性を示す任意の適当な液体フィルム形
成性ポリマーをマンドレル表面上の流体コーティングと
して表面張力低下液体キャリヤーの助けなしに使用でき
る。例えば、低臨界表面張力特性を有するオリゴマーを
該オリゴマーより大きい臨界表面張力を有するマンドレ
ル上に均一なコーティングとして適用でき、適用後、オ
リゴマーを高臨界表面張力を有する固形ポリマーに重合
させることができる。代表的なオリゴマーは脂肪族ウレ
タンアクリレート〔ダイヤモンド　ジャムロック社より
入手できるフォトマー（Ｐｈｏｔｏｏ＋ｅｒ）６００８
）であり、これはその場で紫外線照射により硬化し得る
。最適結果を得るには、マンドレル表面の臨界表面張力
は流体コーティングによりマンドレル表面の改良された
湿潤性のために流体コーティング組成物の表面張力より
少なくとも約５％大であるべきであり、固形コーティン
グの臨界表面張力はマンドレル表面からの固形コーティ
ングの最適はく離のためにはマンドレル表面の臨界表面
張力よりも少なくとも約ｌＯ％大であるべきである。ポ
リテトラフルオロエチレンのような純粋材料から製造し
たあるマンドレル表面はある流体コーティング組成物に
よりコーティングできない極めて小さい表面張力を存す
るけれども、高表面張力材料をポリテトラフルオロエチ
レンと混合して適用する流体コーティングの表面張力よ
りも大きい全体表面張力を示すマンドレルを形成しそれ
によってマンドレル上に均一なコーティングを形成させ
得る。

ベルト全体またはベルトの基体層（即ち第１層）を形成
するマンドレル上の第１コーティングは不透明または実
質的に透明であり得、フィルム形成性ポリマー以外の任
意の他の適当な成分がらなり得る。例えば基体即ち第１
コーティングは電気的に非伝導性または伝導性材料の層
からなり得る。

伝導性基体コーティングが非伝導性成分からなるならば
、そのコーティングは層を伝導性にする十分な伝導性材
料をも含む。任意の適当な伝導性材料を使用できる。例
えば、伝導性材料には、金属酸化物、硫化物、ケイ化物
を含む樹脂バインダー中の金属フレーク、粉末または繊
維；第４級アンモニウム塩化合物、ポリアセチレンのよ
うな伝導性ポリマーまたはその熱分解および分子ドーピ
ング生成物、電荷移動コンプレックス、ポリフェニルシ
ランおよびポリフェニルシランの分子ドーピング生成物
があり得る。典型的な絶縁性非伝導性材料にはポリエス
テル、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリウレタン等
のフィルム形成性ポリマ−がある。絶縁性または伝導性
基体は薄くかつ可撓性であるべきである。分子量約２５
．０００〜約６０．０００を有するジフェニル−１，１
−シクロヘキサンとホスゲンからのポリカーボネートポ
リマーのような無定形ポリマーからなる絶縁性基体は、
１辱られる基体が機械的に強じんでありまた静電写真像
形成部材の作製中適用されるコーティング中に用いられ
る溶媒に露出したときひび割れ（ｃｒａｚｉｎｇ）およ
びクラブキングに耐え得るので、特に好ましい。可撓性
基体層の厚ざは経済性および基体層が最終ベルト中で単
一層を構成するかどうかを含む多くの要因による。即ち
、この層は例えば約５００マイクロメーター程の厚さ、
また約１５マイクロメーター程の薄さの実質的厚さであ
り得る。ベルトを静電写真像形成部材に用いるときには
、基体層の厚さは最終装置に対し何らの悪影響も回避す
るように選択すべきである。薄すぎる基体は分裂し得貧
弱な耐久性を示し得る。基体が過度に厚いときには、サ
イクル操作中の早期の破損および余分な材料による高コ
ストがしばしば見られる。基体層は伝導性層または絶縁
性層からなり得る。基体層が絶縁性であり静電写真像形
成部材に用いるときには、基体は通常伝道性層のような
１つまたはそれ以上の追加の層でコーティングする。

好ましいのは、フィルム形成性ポリマー材料は流体形（
例えば、溶液、分散液またはエマルジョン）でフィルム
形成性ポリマーよりも大きい質量、低い熱伝導性、また
は大きい質量と低熱伝導性との両方を有するマンドレル
上に付着させ固化したコーティングの見掛けＴｇより一
般に低い温度で固化させることである。次いで、コーテ
ィングしたマントルを好ましくは固化したコーティング
の見掛けＴｇより高い温度に加熱してマンドレルとコー
ティングの接触を保ちながらコーティングとマンドレル
を膨張させ、その後コーティングをマンドレルの冷却前
に固化したコーティングの見掛けＴｇより低い温度に冷
却する。マンドレルをさらに冷却させたとき、マンドレ
ルは固形コーティングより速い速度で収縮してマンドレ
ルとコーティング間の分離を引き起す。コーティングは
そのあとマンドレルから容易に分離できる。フィルム形
成性ポリマー材料よりも大きい質量、低い熱伝導性、ま
たは大きい質量と低い熱伝導性を有するマンドレル上に
流体形（例えば、溶液、分散液またはエマルジョン）の
フィルム形成性ポリマー材料を付着させ固化コーティン
グの見掛けＴｇより一般に低い温度で固化さ、せる手順
もその後適用されるすべての暦にとって特に上記適用層
がその後通用される層の下地層となるとき好ましいもの
である。何故ならば、下地コーティングの見掛けＴｇよ
り高い温度は下地層のマンドレルの早過ぎる分離を引き
起し、次に適用する層から望ましくない溶媒を吸収し、
また最終ベルトを形状および厚さにおいて不均一にする
からである。しかしながら、最後のコーティングは固化
コーティングの見掛けＴｇより高く加熱してもよい。ポ
リマーのガラス転移温度（Ｔｇ　）は非結晶性ポリマー
がガラス状固体からゴム状液体に変化する温度範囲とし
て定義される。固化コーティングはフィルム形成性ポリ
マー（主要成分）、残留溶媒およびある場合には添加剤
との混合物からなるので、固化コーティングのＴ、はポ
リマー自体のＴｇ値よりも実際には小さく、従って見掛
けＴｇとして定義される。ポリマー類のＴｇ値は周知で
あり技術文献において容易に入手できる。見掛Ｔｇ値は
差動走査熱量計（Ｄ　Ｓ　Ｃ）による如き種々の周知方
法により測定し得る。本発明においては、コーティング
を固形コーティングの見掛けＴｇより高い温度に加熱す
る工程は固形コーティング中のフィルム形成性ポリマー
の純成分のＴｇ以下であり得る温度にコーティングを力
■熱することを右図するものである。

伝導性層は静電写真像形成部材の基平面にとって特に望
ましいものである。前述したようにまた後述するように
、電導性材料を最初に適用したコーティングに混入して
もよくあるいは次の層に混入してもよい。さらに詳しく
は、伝導性層は分１１にさせた伝導性粒子を含むフィル
ム形成性バインダーからなる。即ち、必要に応じて、シ
ームレス基体自体が所望する電導性を与えるに十分な量
でバインダー材料中に伝導性粒子を混入することにより
電導性を付与される。典型的な伝導性粒子添加量は層の
総重量基準で１０〜約３５重量％である。

代表的な伝導性粒子には、カーボンブラック、金属粉末
、イオン性伝導性粒子、伝導性無機粒子、アンチモンま
たはインジウムでドーピングしたＳｎＯ２、伝導性酸化
亜鉛等がある。伝導性層組成物は好ましくはスプレー可
能な組成物であり、例えば、前述および後述の非伝導性
層に用いるポリマーの如きフィルム形成性ポリマーバイ
ンダー中に分散させた微分割アルミニウム、チタン、ニ
ッケル、クロム、黄銅、金、ステンレススチール、カー
ボンブラック、グラファイト等がある。

伝導性層は最終ベルトの所望用途によるが実質的に広範
囲に亘って厚さが変化し得る。伝導性層の満足できる厚
さは、伝導性層を支持基体に適用したときには、一般に
約１マイクロメーター〜約２０マイクロメーターの範囲
である。可撓性の静電写真像形成部材を所望するときに
は、伝導性層の厚さは約０．１マイクロメーター程の厚
さあるいは約５マイクロメーター程の薄さであり得る。

厚すぎる伝導性層は材料を悪化させベルトの可撓性に悪
影響を与え、また不当に薄い伝導性層は均一に伝導性で
あり得ない。

本発明のベルトを静電写真像形成部材に用いるときには
、他の各層をマンドレルからベルトを分離する前または
後に前記電導性層に適用できる。

電導性層に適用した各層はブロキッング層、接着層、光
導電性層、または追加の層を含むまたは含まないこれら
の層の組合せからなる。

任意の適当なブロッキング層（単数または複数の）を本
発明のベルトコーティングの１層として適用できる。代
表的なブロッキング層にはゼラチン〔例えば、ノックス
ゼラチン社より入手できるゼラチン（Ｇｅｌａｔｉｎ）
　　２２５　）　、および水およびメタノール中に溶解
させたカーボセット（Ｃａｒｂｏｓｅ　ｔ）５１５（Ｂ
Ｆ、グツトリッチ　ケミカル社）、ポリビニルアルコー
ル、ポリアミド、γ−アミノプロピルトリエトキシシラ
ン等がある。ブロッキング層は一般に約０．０１マイク
ロメーター〜約２マイクロメーターの厚さ範囲にあり、
好ましくは約０、１マイクロメーター〜約１マイクロメ
ーターの厚さを有する。これら範囲外の厚さも本発明の
目的が達成される限り使用できる。代表的な液体キャリ
ヤーには、水、メタノール、イソプロピルアルコール、
ケトン類、エステル類、炭化水素類等がある。

任意の適当な接着層を本発明のベルトコーティングの１
つとして適用できる。代表的な接着層にはポリエステル
（例えば、Ｅ、ｒ、デュポン　デネモアス社より入手で
きるデュポン４９．０００）、２−ビニルビリデン、４
−ビニルピリジン等がある。接着層は一般に約０．０５
マイクロメーター〜約２マイクロメーターの厚さ範囲に
あり、好ましいのは約０．１マイクロメーター〜約１マ
イクロメーターの厚さを有する。これら範囲外の厚さも
本発明の目的が達成される限り使用できる。接着層は適
当な液体キャリヤーにより適用し得る。代表的な液体キ
ャリヤーには塩化メチレン、メタノール、イソプロパツ
ール、ケトン類、エステル類、炭化水素類等がある。

任意の適当な光導電性層を本発明のベルトコーティング
の１つとして適当し得る。光導電性層は無機または有機
光導電性材料を含み得る。代表的な無機光導電性材料に
は無定形セレン、セレン合金、セレン−テルル、セレン
−テルル−ひ素、セレン−ひ素等のようなハロゲンドー
ピングセレン合金、スルホセレン化カドミウム、セレン
化カドミウム、硫化カドミウム、酸化亜鉛、二酸化チタ
ン等がある。無機光導電性材料は、通常、フィルム形成
性ポリマーバインダー中に分散させる。代表的な有機光
導電体には、フタロシアニン、キナクリドン、ピラシラ
ン、ポリビニルカルバゾール−２，４，７−１−リニト
ロフルオレノン、アントラセン等がある。多くの有機光
導電体材料も樹脂バインダー中に分散させた粒子として
使用できる。

任意の適当な多層光導電体も本発明のベルトとして使用
できる。多層光導電体は少なくとも２つの電気的に作動
性の層、光励起即ち電荷励起層と電荷移送層からなる。

電荷励起層および電荷移送層並びに他の層は任意の適当
な順序で適用して正または負帯電性感光体のいずれかを
形成できる。

例えば、電荷励起層は米国特許第４，２６５．９９０号
に例示されているように電荷移送層の前に適用してもよ
く、あるいは電荷移送層を米国特許第４．３４６．１５
８号に例示されているように電荷励起層の前に適用して
もよい（これらの米国特許の記載はすべて参考として本
明細書に引用する）。

光励起層は無機または有機化合物等を含む単一層または
多層からなり得る。励起層の１つの例は米国特許第３．
１２１，０（１６号に記載されており、該米国特許では
光導電性無機化合物の微細粒子を電気絶縁性有機樹脂バ
インダー中に分散させている。

該米国特許に開示されている有用なバインダー材料は光
導電性粒子により励起された注入電荷キャリヤーを何ら
有意の距離移送することのできない材料である。即ち、
光導電性粒子はサイクル操作に必要な電荷逸散を可能に
する目的で層全体を通じて実質的に連続した粒子対粒子
接触にあるべきである。即ち、約５０容量％の光導電性
粒子が急速放電のための十分な光導電性粒子対粒子接触
を得るために通常必要としている。

光励起層の例には三方晶セレン、米国特許第３、３５７
．９８９号に記載されているＸ形状の無金属フタロシア
ニン顔料、銅フタロシアニンのような金属フタロシアニ
ン、商品名モナストラル（Ｍｏｎａｓｔｒａｌ　）　Ｌ
／フッドモナストラル　バイオレットおよびモナストラ
ルレッドＹでデュポン社より入手できるキナクリドン類
、米国特許第３．４４２．７８１号に開示されている置
換２．４−ジアミノ−トリアジン類、アライドケミカル
社より商品名インドファースト　ダブル　スカーレット
、トンドファースト　バイオレット　レークＢ１インド
ファースト　ブリリアント　スカーレットおよびインド
ファースト　オレンジとして入手できる多環状芳香族キ
ノン類がある。少なくとも２つの電気作動層を有する感
光性部材の例には米国特許第４．２６５．９９０号、第
４．２３３．３８４号、第４．３（１６．００８号ふよ
び第４、２９９．８９７号に記載されている電荷励起層
とジアミン含有移送層の部材；米国特許第３．８９５．
９４４号に開示されている染料励起層とオキサジアゾー
ル、ピラザロン、イミダゾール、ブロモピレン、ニトロ
フルオレンまたはニトロナフタルイミド誘導体含有電荷
移送層との部材；米国特許第４．１５０．９８７号に開
示された励起層とヒドラゾン含有電荷移送層との部材；
および米国特許第３，８３７．８５１号に開示された励
起層とトリアリールピラゾリン化合物含有電荷移送層と
の部材等がある。これら米国特許の記載はそのすべてを
本明細書に引用する。

光導電性化合物および／または顔料および樹脂バインダ
ーを含む光励起層は一般に約０．１マイクロメーター〜
約５．０マイクロメーターの厚さ範囲にあり、好ましく
は約０．３マイクロメーター〜約１マイクロメーターの
厚さを有する。これら範囲外の厚さも本発明の目的が達
成される限り使用できる。光励起化合物または顔料はフ
ィルム形成性ポリマーバインダー組成物中に種々の量で
存在し得る。例えば、約１０容量％〜約６０容量％の光
励起顔料を約４０容量％〜約９０容量％のフィルム形成
性ポリマーバインダー組成物中に分散させることができ
、好ましくは約２０容量％〜約３０容量％の光励起顔料
を約７０容量％〜約８０容量％のフィルム形成性バイン
ダー組成物中に分散することができる。光導電性化合物
および／または顔料の粘度は付着させた固化層の厚さよ
りも小さくて好ましくは約０．Ｏｌｌマイクロメ−ター
ル０．５マイクロメーターの間にあって良好なコーティ
ング均一性を付与すべきである。

任意の適当な移送層を本発明のベルトコーティングの１
つとして適用して多層型光導電体を形成できる。移送層
はフィルム形成性ポリマーバインダーと電荷移送物質を
含み得る。好ましい多層型光導電体は光導電性物質の層
からなる電荷励起層と約２５〜約７５重景％の次の一般
式：（式中、Ｒ１およびＲ１は置換または非置換のフェ
ニル基、ナフチル基およびポリフェニル基からなる群よ
り選ばれた芳香族基であり、Ｒ４は置換または非置換の
ビフェニル基、ジフェニルエーテル基、１〜１８個の炭
素原子を有するアルキル基、および３〜１２個の炭素原
子を有する脂環式基からなる群より選ばれ、Ｘは１〜４
個の炭素原子を有するアルキル基および塩素からなる群
より選ばれる） を有する１種以上の化合物を分散させた分子量約２０．
０００〜約１２０，０００を有するポリカーボネート樹
脂材料の連続電荷移送層とからなり、光励起層は正孔の
励起および正孔の注入能力を発揮しまた電荷移送層は光
導電層が励起と光励起した正孔を注入するスペクトル領
域では実質的に非吸収性であるが光導電性層からの光励
起した正孔の注入を支持し電荷移送層を通して正孔を移
送できるものである。前述の構造式で示されるものを含
む電荷移送芳香族アミンおよび電荷励起層の光励起正孔
の注入を支持し電荷移送層を通して正孔を移送できる電
荷移送層用の他の化合物の例としては、不活性樹脂バイ
ンダー中に分散させたＮ、Ｎ’−ビス（アルキルフェニ
ル）−（１，１’−ビフェニル）−４，４’−ジアミン
（式中、アルキルは例えばメチル、エチル、プロピル、
ｎ−ブチル等である）、Ｎ、Ｎ’−ジフェニル−Ｎ、Ｎ
’−ビス（クロロフェニル）−（１，１’−ビフェニル
）−４，４’−ジアミン、Ｎ、Ｎ’−ジフェニル−Ｎ、
Ｎ’−ビス（３“−メチルフェニル）−（１，１’−ビ
フェニル）−４，４’−ジアミン等がある。これら移送
物質のいくつかの例は、例えば、ストルカ（Ｓｔｏｌｋ
ａ）等の米国特許第４．２６５．９９０号に記載されて
おり、その記載はすべて参考として本明細書に引用する
。電荷励起層の光励起正孔の注入を支持し電荷移送層を
通して正孔を移送できる電荷移送層の他の例には不活性
樹脂バインダ′　　−中に分散させたトリフェニルメタ
ン、ビス（４−ジエチルアミン−２−メチルフェニル）
フェニルメタン；　４　’、４“−ビス（ジエチルアミ
ノ）−２′、２“−ジメチルトリフヱニルメタン等があ
る。例えば、米国特許第３．１２１．０（１６号に記載
されたものを含む多くの不活性樹脂材料を電荷移送層　
　］に使用できる。電荷移送層用の樹脂バインダーは電
荷励起層に用いた樹脂バインダー材料と同一であり得る
。代表的な有機樹脂バインダーには、ポリカーボネート
、ポリエステル、ポリアミド、ポリウレタン、ポリスチ
レン、ポリアリールエーテル、ポリアリールスルホン、
ポリブタジェン、ポ　　“リスルホン、ポリエーテルス
ルホン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリイミド、
ポリメチルペンテン、ポリフェニレンスルファイド、ポ
リ酢酸１ビニル、ポリシロキサン、ポリアクリレート、
ポ　　゛リビニルアセクール、ポリアミド、ポリイミド
、　　　ｊアミノ樹脂、フェニレンオキサイド樹脂、テ
レフタル酸樹脂、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ポリ
スチレンとアクリロニトリルのコポリマー、ポリ塩化ビ
ニル、塩化ビニルと酢酸ビニルのコポリ７−、アクリレ
ートコポリマー、アルキッド樹脂、セルロースフィルム
形成体、ポリ（アミド−イミド）、スチレン−ブタジェ
ンコポリマー、塩化ビニリデン−塩化ビニルコポリマー
、酢酸ビニル−鉱化ビニリデンコポリマー、スチレン−
アルキッド樹脂等がある。これらのポリマーはブロック
、ランダムまたは交互コポリマーであってもよい。

一般に、固化移送層の厚さは約５〜約１００ミクロンの
間であるがこの範囲以外の厚さも使用で＼る。電荷移送
層は電荷移送層上の静電荷が照射よしでは十分な速度で
伝導せずに静電潜像の形成むよび保持を防止する程度に
絶縁体でなければならない。一般に、固化電荷移送層対
電荷励起層のＩさの比は約２：１〜約２００　：　１に
維持するの）（好ましくある場合には４ｏｏ：を程大き
くなり７る。

必要ならば、感光体はオーバーコーティングも含み得る
。任意の適当なオーバーコーティングを本発明の感光体
の作製に使用できる。代表的なオーバーコーティングに
は、例えば米国特許第４．５６５，７６０号に記載され
ているシリコーンオーバーコーティング、ポリアミドオ
ーバーコーティング〔例えば、Ｅ、１．デュポンデネモ
アス社より入手できるエルバミド（Ｅｌｖａｍｉｄｅ）
）　、例えば、米国特許第４．４２６，４３５号に記載
されているバインダー中分散させた酸化錫粒子、例えば
米国特許第４．３１５．９８０号に記載されているバイ
ンダー中のメタロセン化合物、バインダー中のアンチモ
ン−錫粒子、米国特許第４．５１５．８８２号に記載さ
れている電荷注入粒子を含む連続バインダー相中の電荷
移送分子、ポリウレタンオーバーコーティング等がある
。米国特許第４．５６５．７６０号、米国特許第４．４
２６．４３５号、米国特許第４．３１５，９８０号およ
び米国特許第４．５１５，８８２号の記載はすべて参考
として本明細書に引用する。オーバーコーティング材料
の選択は作製した特定の感光体および所望する保護特性
および電気性能に依存する。一般には、適用したオーバ
ーコーティングは約０．５マイクロメーター〜約１０マ
イクロメーターの厚さを有する。

任意の適当な材料をマンドレルに使用できる。

しかしながら、コーティングすべきマンドレルの表面は
適用する材料により湿潤性でなければならない。マンド
レルは使用する加工温度で寸法的および熱的に安定であ
るべきである。また、マンドレルはコーティング材料中
で用いるあらゆる液体キャリヤーに不溶性であるべきで
ありまたコーティング材料またはコーティング材料の他
の成分と化学的に反応すべきでない。マンドレルはコー
ティングしてなくてもよく、あるいは必要に応じて最終
のシームレスベルトを形成するのに用いるコーティング
を適用する前に適当なはく離コーティングでコーティン
グしてもよい。重要なことはマンドレルが適用するコー
ティング材料によって湿潤して均一な平準化（ｌｅｖｅ
ｌｉｎｇ）を得ることが重要であり、平準化が適用する
コーティングの厚さの均一性を左右する。代表的なマン
ドレル材料には、アルミニウム、ステンレススチール、
ニッケル、クロム、銅、黄銅等がある。代表的な高分子
マンドレル材料には、ポリエチレン、ポリプロピレン、
ポリメチルペンタン、これらのコポリマー等がある。代
表的なセラミックマンドレル材料にはセラミック、ガラ
ス、クレー等がある。マンドレルは押出し、モールディ
ング、射出成型、注型等によって形成して所望の形状を
得ることができる。最良のはく離のためには、マンドレ
ル表面は好ましくは約３１ダイン／ｅ１１以下の臨界表
面張力を有する。ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ
メチルペンタンまたはこれらのコポリマーの外表面を有
するマンドレルは、これらが適用するコーティング材料
によって湿潤され、コーティングの均一平準化を容易に
し完成した多層型構造体の、加熱し冷却した後のはく離
に貢献するために特に好ましい。全体的にポリエチレン
からなるマンドレルは自己支持性マンドレルとして使用
できる再使用可能な高分子はく離材料の例である。望ま
しくないけれども、マンドレルは使い捨てでもよく、ま
た、例えば付着させたベルトの分離中に破壊してもよい
。マンドレルを破壊すべきときには、マンドレルを溶解
するかあるいはマンドレルと化学的に反応するがベルト
は溶解しないあるいはベルトと反。

応しない液体を用いることによるようなベルトに悪影響
を与えないよう実施すべきである。

マンドレルを適当なはく離コーティングで最終のシーム
ベルトを形成するのに用いるコーティングを適用する前
にコーティングするときには、マンドレル表面と適用し
たコーティング間の表面張力関係は付着したコーティン
グ材料が先ずはく離コーティング表面を湿潤し次いで最
終コーティングを乾燥後マンドレルから分離可能である
ように選定すべきである。一般に、はく離材料は３種の
特定のタイプの１つから選択できる。これらの３つのタ
イプは自己支持性か適当な基体上にコーティングした再
使用可能な高分子材料、支持基体にコーティングとして
適用する液体または分散体、およびシームレスベルト材
料に添加してはく離を促進し得る液体または粉末である
。代表的なは（離剤にはポリフッ化ビニリデン（例えば
、ペンウォルト社より入手できるキナ−ルア２０Ｌキナ
ール３０１Ｆ、キナール２０２およびキナール３０１Ｆ
）、ポリテトラフルオロエチレン（例えば、Ｅ、１．デ
ュポンデネモアス社より入手できるテフロン）、充填ポ
リテトラフルオロエチレン（例えば、Ｅ、１．デュポン
デネモアス社より入手できるテフロンＳ）、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン、フェノール樹脂、ポリフェニレン
スルファイド樹脂、シリコーン（例えば、ダウコーニン
グ社より入手できるダウコーニング２０）、炭化水素類
（例えば、フリーコート社より入手できるフリコート４
４）、石けん、洗浄剤等およびこれらの混合物がある。

はく離コーティングを用いるときには、そのはく離コー
ティングは清浄マンドレル表面に適用する。はく離コー
ティング適用前のマンドレルの化学洗浄、溶媒クリーニ
ングおよび脱脂のような通常の工業的手順を用い得る。

マンドレル表面の初期状態によるが、汚れ、さび、ミル
スケール、塗料、油等を除去することが望ましい。マン
ドレル表面へのはく離コーティングの接着は砂粒吹き付
は軸ｒｉｔ　ｂｌａｓｔｉｎｇ）によりあるいはマンガ
ン酸亜鉛、りん酸鉄、クロム酸塩等のような金属基体上
で代表的に用いられるコーティングの転換により改良で
きる。軟質金属マンドレル表面はガラス、セラミックフ
リット、加炭ステンレススチールおよび同様なコーティ
ングを適用することによるような通常の表面硬質化技術
により硬質化して摩耗性を改良できる。

マンドレルは一般に円筒形であり中空または固形であり
得る。フィルム形成性ポリマーでコーティングしたマン
ドレル表面は本発明方法により形成したベルトループの
内表面（固形または中空マンドレルの外表面に適用した
コーティング）または外表面（中空マンドレル内表面に
適用したコーティング）のいずれか用の成型用表面とし
て機能する。

マンドレルとコーティング両方の膨張係数特性はコーテ
ィングをマンドレルから分離するのに利用できる。アル
ミニウムは、例えば、１００℃の温度変化で２．５５Ｘ
１０−’インチ／インチの速度で膨張し、一方ポリエチ
レン／ポリプロピレンコポリマーは１００℃の温度変化
で６．４Ｘ１０−’の速度で膨張し、これはアルミニウ
ムの膨張係数の５倍以上である。最良の結果は膨張係数
が少なくとも約ｏ、ｏｏｏｓインチ（約０．１２７ｎ）
の分離用すき間をベルトの内表面と冷却後のマンドレル
表面間に形成させたときに得られる。

マンドレル材料および付着すべきコーティング材料を選
定するのに考慮すべき有意の要因には摩擦電気特性、臨
界表面張力、質量、熱伝導性および極性力（酸／塩基作
用）がある。

一般に、マンドレル表面と適用したコーティング間の表
面張力関係はコーティング材料が先ずマンドレル表面を
湿潤しまたその後マンドレル表面から最終コーティング
の乾燥後に分離できるように選定すべきである。低表面
張力材料は高臨界表面張力基体を湿潤するので、マンド
レルに適用したま＼のコーティング材料の表面張力は例
えば低い表面張力溶剤の存在によりそのマンドレルより
も低い表面張力を有する。しかしながら、乾燥したとき
、乾燥付着コーティングは好ましくはマンドレルの臨界
表面張力よりも高い臨界表面張力を有し得る。即ち、薄
い実質的に均一な流体コーティングは好ましくはマンド
レルの臨界表面張力よりも十分に低い表面張力を有して
マンドレル上に均一な流体コーティングを形成し、均一
な固形コーティングはこの均一な固形コーティングをマ
ンドレルから分離するときマンドレルの臨界表面張力よ
りも大きい臨界表面張力を有する。しかしながら、約３
１ダイン／ｃｆｆＩより小さい臨界表面張力を有する外
表面を有するマンドレルを用いるときには、付着コーテ
ィングのはく離は固形コーティングの臨界表面張力がマ
ンドレル表面の臨界表面張力より小さい場合でさえも達
成し得る。

フィルム形成性ポリマーからなるコーティング材料はい
ずれもマンドレル上に溶液、分散体、エマルジョンまた
は粉末から任意の適当な方法で付着させ得る。しかしな
がら、付着コーティングはコーティングの固化前にマン
ドレル上に薄い実質的に均一な流体コーティングを形成
すべきである。

コーティングを付着するための代表的方法には、スプレ
ーコーティング、ディップコーティング、針金巻棒コー
ティング、粉末コーティング、静電スプレー法、音波コ
ーティング、ブレードコーチ、Ｃング等がある。コーテ
ィングをスプレーにより適用する場合、スプレーはガス
の助けなしあるいはありで行い得る。スプレーは静電ス
プレーにおける如く機械的および／または電気的補助力
により助長し得る。

本発明の方法で用いることのできる代表的なスプレーガ
ンは環状の円心エアノズルにより接近して取り巻かれた
中心流体ノズルからなる。流体は環状同心円ノズルを通
るガス流により生じた真空によるかあるいは流体コンテ
ナーを加圧することにより流体ノズルを経て押し出され
る。初期の微粒化（流体小滴の分散）は流体ノズルから
の出口で起る。第２の微粒化（微細分散）は環状ガス流
と流体小滴の分散体との衝突時に生ずる。さらなる微粒
化およびスプレーパターンの形成は流体ノズルからのよ
り大きい距離でのガスジェットにより生ずる。スプレー
パターン形状は円形から楕円形へ各開孔を通って適用さ
れたガス圧および土手滴流対してのある角度での衝突に
よって変化し得る。これらの特徴を有する代表的なスプ
レーガンはイリノイ州フランクリンバークのブリンクス
カンパニーから入手できるモデル２１スプレーガンであ
る。

円筒状マンドレルの最適均一コーティングにとって好ま
しいのは、マンドレルを通常その軸の周りを回転させス
プレーガンをマンドレル軸に水平方向に移動させること
である。材料およびプロセスパラメーターはスプレーコ
ーティング操作中相互依存する。プロセスパラメーター
のいくつかには推進ガス圧、溶液流速、二次ガスノズル
圧、基体に対するガンの距離、ガン移動速度およびマン
ドレル回転速度がある。材料パラメーターには、例えば
、分散体または溶液を用いたときの乾燥性に影響する溶
媒混合物、溶解固形分濃度、溶解固形分の組成（例えば
、モノマー、ポリマー）、および分散固形分濃度がある
。付着コーティングは均一で、滑らかでありかつ内包気
泡のような欠陥のないものであるべきである。

スプレーにより適用するコーティング溶液は、通常、低
および高沸点溶媒混合物中にポリマーを溶解することに
よって調製する。低沸点溶媒はスプレー中に急速に蒸発
してマンドレル上に高粘度フィルムを形成する。残存す
る高沸点溶媒はスプレーコーティングを流動せしめ均一
な平滑フィルムにゆっくりと乾燥し、次の加熱時に内包
空気の気泡の形成を最小にし、また低沸点溶媒の速すぎ
る蒸発からの水の凝縮による“ブラッシングを防止する
。低および高沸点溶媒の組合せには塩化メチレンと１．
１．２−１−リクロロエタン、メチルエチルケトンとメ
チルイソブチルケトン、イソプロパツールとイソブチル
アルコール、メタノールと水、テトラヒドロフランとト
ルエン等がある。

満足できる結果は約４０〜約８０重量％の低沸点溶媒と
２０〜６０重量％の高沸点溶媒の混合物によって得られ
る。低沸点溶媒は本明細書においては、約８０℃以下の
沸点を有する溶媒として定義され、高沸点溶媒は本明細
書において少なくとも１００℃の沸点を有する溶媒とし
て定義される。

好ましいのは低沸点溶媒はまた高蒸発速度も有すること
である。例えば、塩化メチレンは低沸点と高蒸発速度を
有し、１，１．２−）リクロロエタンは高沸点と低蒸発
速度を有する。優れた結果は、例えば、約４５重量％の
塩化メチレンと約５５重量％の１，１．２−トリクロロ
エタンを含む溶媒中のポリカーボネートフィルム形成性
ポリマーによって得られる。

フィルム形成性ポリマー材料からなる薄い実質的に均一
な流体コーティングは好ましくは約１３０℃以下の加工
温度で円筒状マンドレルに適用してフィルム形成性ポリ
マー材料からなる薄い実質的に均一な流体コーティング
がマンドレル上に形成する後まで固形コーティングの見
掛けＴｇを越えるのを回避する。得られる均一な流体コ
ーティングがマンドレルに適用した唯一のあるいは最後
のコーティングである場合には、その後その流体コ−テ
ィングを約１３０℃以上の温度に加熱して液体キャリヤ
ーを蒸発させ、均一な固形コーティングを形成し、固形
コーティングの見掛け１８以上にコーティング温度を上
昇させそしてマンドレルを膨張させる。次いでマンドレ
ルを１３０℃以下の温度に冷却しコーティング温度を固
形コーティングの見掛けＴｇ以下に低下させてその寸法
をマンドレルが実質的に熱収縮する前に固定させる。マ
ンドレルの熱収縮は付着コーティングに対して大質量お
よび／または高熱膨張速度を有するマンドレルを使用す
ることによって遅らせ得る。このことはマンドレルと゛
コーティング間の分離用すき間の形成を促進する。

コーティングとマンドレル材料の組合せを用いて流体コ
ーティングの表面張力をマンドレルの臨界表面張力より
低い値に均一な流体コーティングの形成中維持すること
を確実にしかつ約３１ダイン／　ａｍ以下の臨海表面張
力を有するマンドレルを使用することにより、最終の均
一コーティングのマンドレルからの分離が極めて容易に
なる。

コーティングは円筒状マンドレルの外側または中空円筒
状マンドレルの内側のいずれにでも適用できる。電子写
真像形成部材においては、中空円筒状マンドレルの内側
に付着させたコーティングは、もちろん、円筒状マンド
レルの外表面上に付着させた電子写真像形成部材用のコ
ーティングに比較して逆の順序で適用する。

基体材料および／またはその後適用したコーティングは
付着後熱硬化のような適当な方法でそのま＼重合させて
最終の固形フィルム層を形成させ得る。

一般に、液体キャリヤーをコーティング層に用いるとき
には、各下地層の乾燥はその後の層の適用前が望ましい
。再使用可能なマンドレルを使用するときには、各下地
層の乾燥はいずれの下地層においてもそのいずれの固形
コーティングの見掛けＴｇよりも低い温度で行うことが
好ましい。何故ならば、見掛け１８以上での乾燥は溶媒
すべてを除去しすべてのコーティングを形成する前に冷
却によるマンドレルからコーティングの早過ぎるはく離
をもたらすからである。このことは不均一で低品質のベ
ルトを与える。一般には、マンドレルに適用した固形コ
ーティングの見掛けＴｇは、薄い実質的に均一な流体コ
ーティングを１３０℃よりかなり低い温度より好ましく
はおよそ室温から約６０℃の温度でマンドレルに適用す
るときは限度を越えない。各コーティングをその後のコ
ーティングを適用する前に比較的低温で乾燥させる理由
の１つは液体キャリヤーをより急速に除去して気泡の形
成を回避することである。経済性も各付着層の後すぐに
およそ室温から約６０℃の温度で下地層を乾燥させるこ
とのもう一つの理由である。前述したように、フィルム
形成性ポリマー材料と液体キャリヤーの組合せが実質的
に液体キャリヤーを含まないフィルム形成性ポリマーよ
りも低い臨界表面張力を有することも好ましいことであ
る。さらに、フィルム形成性ポリマー材料と液体キャリ
ヤーの組合せの表面張力は好ましくはマンドレルの臨界
表面張力よりも低い表面張力を有してマンドレル上に薄
い実質的に均一な流体コーティングの形成を確立する。

同様に、フィルム形成性ポリマー材料とその後適用する
コーティングの液体キャリヤーの表面張力も乾燥した下
地コーティングの表面張力よりも低い表面張力を有して
下地層上に薄い実質的に均一な流体コーティングの形成
を確立する。

すべての付着層をすべての付着固形コーティングの見掛
Ｔｇより高い温度に加熱し次いですべての付着層をすべ
ての付着固形コーティングの見掛けＴｇより低い温度に
冷却して再使用可能なマンドレルからのはく離を容易に
する分離用すき間を形成することは好ましいことである
けれども、各付着層の別々の加熱工程は、通常、ホント
メルトとして適用したコーティング材料に対してはある
いはマンドレルを破壊してマンドレルから付着コーティ
ングを分離する場合には不必要である。フィルム形成性
ポリマ一層のすべてをそのガラス転移温度以上にすべて
の層を適用させた後加熱する場合の上記好ましい分離用
すき間の形成はベルトのマンドレルからの分離中および
後のその後クラッキングを最小にする。

マンドレルから分離することが難しいコーティング材料
においては、好ましいのはコーティング材料をはく離コ
ーティングでコーティングした金属マンドレルに適用し
、得られる均一コーティングを約１３０℃以上の温度に
加熱し、次いでコーティングをマンドレルよりも速い速
度で冷却することである。マンドレルからコーティング
を分離する前にコーティングとマンドレル間に流体を導
入することはさらにマンドレルと均一固形コーティング
間の接着を低減させる。この流体はマンドレル表面と付
着ベルト間のマンドレルの一端または両端で導入した空
気または液体の１つ以上のジェットからなる。流体の各
ジェットは加熱してもよくあるいは室温であってもよい
。さらにまた、流体の各ジェットはベルトとマンドレル
表面間に付着ベルト材料をベルトの各固形コーティング
層の見掛’ｒｇ以上の温度に加熱しながら注入すること
もできる。液体溶に浸漬することによるコーティングマ
ンドレルの急速冷却はマンドレルからコーティングを分
離する前にコーティングを冷却しコーティングとマンド
レル間に流体を導入する２重目的に役立つ。イオン化空
気または湿潤化空気もベルト上の静電荷を中和すること
によりマンドレルからのベルトの分離を促進するのに用
い得る。

さらに超音波エネルギーもマンドレルおよび／またはベ
ルトに適用してベルトの分離を容易にし得る。

マンドレル上に形成したベルトは単一層または複数の層
からなり得る。追加の層はマンドレルからベルトを分離
した後ベルトに適用できる。静電写真像形成ベルトにと
っては、基体層または別々の基体層と基平面層の組合せ
機能を有する単一層は、円筒状マンドレル上に、ブロッ
キング層、光励起層、移送層およびオーバーコーティン
グ層の適用または適用なしに円筒状マンドレルからの各
付着層の分離前に形成できる。

この方法はあらゆる適当な薄いシームレスベルトの作製
に用い得る。これらのベルトは搬送ベルト、ペーパー取
扱いベルト、真空駆動、動力伝送、光学装置、中間像転
写ベルトあるいはシームの存在が有害である他の用途の
ような任意の適当な目的に使用し得る。

驚くべきことに、本発明方法により形成したコーティン
グベルトは付着ベルトにより取り巻かれている円筒状マ
ンドレルから分離できる。さらに、本発明方法により形
成したコーティングベルトはコーティングウェブから形
成した多くの溶接ベルトが示すような著しいカール問題
を示さない。か（して抗カールコーティングのようなカ
ールを防止する特別なコーティングを殆んどの場合省略
することができる。

本発明の方法はシームレス基体、伝導性基平面および１
つ以上の光導電性層とからなるシームレス有機感光体を
作製することができる。本発明の方法は１つの位置でシ
ームレス有機感光体を作製しそれによって各層の適用間
の取扱いおよびクリーニング操作を低減あるいは省略し
得る。これにより収率上の改善がもたらされまた汚染源
および欠陥を最小にすることによりコストを低減させる
。

本発明の方法は単一のステーションでシームレス有機感
光体を調製するのに用いてそれによって種々の層の付着
間の取扱いおよびクリーニング操作を低減あるいは省略
できる。これにより収率上の改善がもたらされまた汚染
源および欠陥を最小にすることによりコストを減少させ
る。

以下、本発明を参照実施例と共に特定の好ましい実施態
様に関して詳細に説明するが、これらの実施例は単に例
示を目的とし本発明の範囲を限定するものではないこと
に注意されたい。部およびパーセントは特に断わらない
限り重量による。ブリンクススプレーブースモデルＢＦ
−４をブリックスモデル２１自動スプレーガンおよびタ
イプ４２７３レシプロケータ−に連結して使用したが、
実施例６ではモデル７７スプレーガンを用いた。

この装置はイリノイ州フランクリンバークのブリンクス
カンパニーから入手できる。モデル２．１およびモデル
７７スプレーガンは種々の流体ノズルおよびエア微粒化
ノズルを備えていた。スプレーすべきコーティング組成
物は圧力ポットに入れ、約１０１サイの空気圧をポット
に適用してコーティング組成物をホースを通してスプレ
ーガンに圧出させた。スプレーガンはレシプロケータ−
の動きに関連しての、自動形式で操作した。スプレーす
べきマンドレルはブース中のターンテーブル上に据え付
は所定の速度で回転させた。スプレーガンはマンドレル
の長さを横断させて、スプレーは垂直方向の頂部から底
部で行った。スプレーサイクルを繰返して所望の厚さを
得た。

実施例１ コーティング溶液をフィルム形成性ポリマーを溶媒中に
溶解することにより調製した。コーティングのための具
体的条件は次のとおりである。

フィルム形成性 ポリマー　　　：２８ｇのポリカーボネート樹脂（バイ
エルケミカル社より 入手できるマクロロン５７０５） 溶　　媒　　　：　５２２ｇの塩化メチレンと６００ｇ
の１．１．２−ト リクロロエタン 相対湿度　　　：４２％ ドラム表面速度ニア２インチ／秒 （１８３ｃｍ／秒） ドラムに対する ノズルの距離　：８インチ（４０，６ｃｍ）ガン通過回
数　＝１５ 流体ノズル　　：６３Ｂ エアノズル　　：６３ＰＥ 二一ドルセソテング＝１．５ 流体給送形式　：圧力ポット フォード１１１［Ｌ２カップ粘度：２６秒マンドレル　
　：平滑外表面、長さ１２インチ（３Ｇ、４ｃｍ）、直
径６インチ （１５，２ｃｍ）および厚さ約 １／１６インチ（１，６重量） を有するポリエチレンチューブ ブ 、驚くべきことに、ポリエチレンボトルの表面上にスプ
レーしたコーティング溶液は表面を湿潤し薄い均一なフ
ィルムを繰返しのスプレー通過により蓄積した。フィル
ムの外表面は多数のコーティング通過回数のためにいく
分粗かった。所望の厚さを得たあと、乾燥を熱風オープ
ン中で約６０℃で約３時間さらに約１２０℃で３時間行
った。ポリカーボネートの高分子ベルトは室温への冷却
時゛にポリエチレンマンドレルから容易にはく離した。

このことはベルトが円筒状マンドレルを取り巻いている
ので特に驚くべきことであった。ポリエチレンマンドレ
ルは再使用可能であり追加のベルト形成用のマンドレル
として用いた。

実施例２ 実施例１で記載した方法を次の特定の条件で同じコーテ
ィング装置を用いて繰返した。

フィルム形成性 ポリマー　　　：２８ｇのポリカーボネート樹脂（バイ
エルケミカル社より 入手できるマクロロン５７０５） 溶　　媒　　　：　５２２ｇの塩化メチレンと６００ｇ
の１．１．２−）リ クロロエタン 相対湿度　　　；４５％ ドラム表面速度：２００ｒｐｍ ドラムに対する ノズルの距離　二８インチ（４０，６ａａ）ガン通過回
数　：１５ 流体ノズル　　＝６３Ｂ エアノズル　　：６３ＰＥ ニードルセッテング＝１．５ 流体給送形式　：圧力ポット フォードＮａ２カツプ粘度：２６秒 マンドレル　　：平滑外表面および約１／１６インチ（
約１．６ｍｍ）の厚さを 有するポリエチレンチューブ 乾燥ベルト厚　：２ミル（５１ミクロン）ポリエチレン
ボトルの表面上にスプレーしたコーティング溶液は表面
を湿潤し繰返しのスプレー通過により蓄積できた薄い均
一なフィルムを形成した。所望の厚さを得熱風オーブン
中で１４０℃で乾燥後、ポリカーボネートの高分子ベル
トは室温への冷却時にポリエチレンマンドレルからはく
離した。このことはベルトが円筒状マンドレルを取り巻
いていることから特に驚くべきことであった。ポリエチ
レンマンドレルは乾燥温度がポリエチレンマンドレルの
溶解温度を越えたので再使用できなかった。

実施例３ コーティング溶液をフィルム形成ポリマーを溶媒に溶解
することによって調製した。このコーティング溶液をイ
リノイ州フランクリンバークのブリンクスカンパニーに
より製造された自動スプレー装置において円筒状マンド
レルに施した。用いたスプレーガンはブリンクススプレ
ーガンモデル２１であった。コーティングのための特定
の条件は次のとおりであった。

フィルム形成性 ポリマー　　　：２８ｇのポリカーボネート樹脂（バイ
エルケミカル社より 入手できるマクロロン５７０５） 溶　　媒　　　：５２２ｇの塩化メチレンと６００ｇの
１．１．２−トリ クロロエタン 温度　　：６７’Ｆ（１９，４℃） 相対湿度　　　：１５％ ドラム表面速度：約７２インチ／秒 （１８３ｃｍ／秒） ガン通過回数　：３０ 流体ノズル　　：６３Ｂ エアノズル　　：６３ＰＥ 二一ドルセフテング：１．５ 流体給送形式　：圧力ポット フォード患２カップ粘度：２６秒 マンドレル　　：平滑外表面および厚さ約０、０４０イ
ンチ（１，０２鶴） を有する３インチ（７，６ｃｍ） 外径×１２インチ（３０，４ｃｍ） のポリプロピレンチューブ マンドレル表面上にスプレーしたコーティング溶液はマ
ンドレル表面を湿潤し繰返しのスプレー通過により薄い
均一フィルムを蓄積した。所望の厚さを得て約１３０℃
でのオープン乾燥後、ポリカーボネート樹脂の高分子ベ
ルトは室温への冷却後ポリプロピレンマンドレルから容
易にはく離した。ポリエチレンマンドレルによるように
、ポリプロピレンマンドレルはスプレーしたフィルム形
成性ボマー溶液により湿潤され昇温下で乾燥し室温に冷
却したときにすぐにはく離した。このことはベルトが円
筒状マンドレルを取り巻いているので特に驚くべきこと
であった。

実施例４ 実施例３の手順を同一の材料で繰返したがマンドレルは
非充填テフロンチューブであった。マンドレル表面（臨
界表面張力約１８ダイン／　ａｍ　）上にスプレーした
コーティング溶液（表面張力約２６ダイン／ｃｍ）はマ
ンドレル表面を湿潤しなかった。何故ならば、コーティ
ング溶液の臨界表面張力がマンドレル表面の臨界表面張
力よりも太きかったからである。このことは周知のはく
離剤からなるマンドレル外表面は必ずしもシームレスベ
ルトを形成しないことを示している。

実施例５ はく離コーティング溶液を加熱した溶媒中にフィルム形
成性ポリマーを溶解することによって調製した。このコ
ーティング溶液をイリノイ州フランクリンバークのフー
リンクスカンパニーよす製造された自動スプレー装置内
で円筒状マンドレルに適用した。用いたスプレーガンは
ブリンクス静電スプレーガンモデル２１であった。コー
ティングのため特定の条件は次のとおりであった：フィ
ルム形成性 ポリマー　　　：５６ｇのポリフッ化ビニリデン（ペン
ウォルト社より入手 キナ−ルア２０１） 溶　　媒　　　：６５０ｇのメチルエチルケトン スプレー混合物：　９０ｍｌのジメチルホルムアミドを
含む２７０ｍｍ２のポリ マー十溶媒 温度　　ニア０°Ｆ（２１，１℃） 相対湿度　　　：３０％ ドラムに対する ノズルの距離　：９インチ（２３ｃｍ）ガン通過回数　
：４ 流体ノズル　　：６３Ｂ エアノズル　　：６３ＰＥ ニードルセッテング：１．５ 流体給送形式　：圧力ポット マンドレル基体：平滑外表面および厚さ約１／８インチ
（約０．３２ｃｍ） を有する３、３インチ（８，４ ＣＪ）外径Ｘ　１５．５インチ （３９，４ｃｍ）のアルミニラ ムドラム マンドレル表面にスプレーしたはく離コーティング溶液
はマンドレル表面を湿潤し繰返しのスプレー通過により
薄い均一フィルムを蓄積した。このフィルムは乾燥時約
４マイクロメーターの厚さを有していた。もう一つの同
じドラムを実質的に同じ方法で同じ材料によってコーテ
ィングしたが、別のポリフッ化ビニリデンコーティング
（ペンウォルト社から入手できるキナール３０１Ｆ）を
キナ−ルア２０１に代えて用いた。次に、はく離コーテ
ィングでコーティングしたこれらマンドレルの両方をフ
ィルム形成性ポリマーを溶媒中に溶解することによって
調製したベルト形成用コーティング溶液でコーティング
した。このコーティング溶液は円筒状マンドレルにイリ
ノイ州フラクリンパークのブリンクスコンパニーより製
造された自動スプレー装置中で適用した。用いたスプレ
ーガンはブリンクススプレーガンモデル２１であった。

フィルム形成性 ポリマー　　　：５６ｇのポリカーボネート、樹脂（バ
イエルケミカル社より 入手できるマクロロン５７０５） 溶　　媒　　　：　０．２７５　ｇのシルウェット（Ｓ
ｉＬｗｅｔ）　Ｌ　−７５００表面活性剤（ユニオンカ
ーバイド 社より人手）および１１００ ｇの１．１，２）リクロロエ タン 温度　　ニア０”Ｆ（２１，１℃） 相対湿度　　　：３０％ ドラム表面速度：３００ｒｐａ＋ ゛ドラムに対する ノズルの距離　：９インチ（２３ｃ１１）ガン通過回数
　＝１ 流体ノズル　　二６３Ｂ エアノズル　　：６３ＰＥ 二一ドルセッテング：１．５ 流体給送形式　：圧力ポット ２つのマンドレル表面上にスプレーしたベルト形成コー
ティング溶液は各ドラムのはく離表面を湿潤し薄い均一
フィルムを蓄積した。１３５℃で１時乾燥したのち、厚
さ約３ミル（７６，２ミクロン）を有するポリカーボネ
ート樹脂コーティングの固形高分子ベルトが先ずポリカ
ーボネートコーティングとはく離コーティング表面の間
に注入したエアガンからの空気流によりマンドレルから
はく離し、その後手によってマンドレルの一端を容易に
引き出せた。

実施例６ はく離コーティング溶液を加熱した溶媒にフィルム形成
性ポリマーを溶解することによって調製した。このコー
ティング溶液をイリノイ州フランクリンバークのプリン
タスカンパニーにより製造された自動スプレー装置中で
円筒マンドレルに適用した。使用したスプレーガンは何
ら電圧を適用することなしのブリンクス静電スプレーガ
ンモデル７７であった。コーティングのための特定の条
件は次のとおりであった。

フィルム形成 ポリマー　　：５６ｇのポリフッ化ビニリデン（ペンウ
ォルト社より入手でき るキナール３０１　Ｆ） 溶　媒　　　：６５０ｇのメチルエチルケトン（加熱し
てポリフッ化ビニリデ ンを溶解） 温度　ニア０°Ｆ（２１，１’Ｃ） 相対湿度　　：４０％ ドラム表面速度：３（１０ｒｐｍ ドラムに対する ノズルの距離　：９インチ（２３ａａ）ガン通過回数　
：４ 流体ノズル　　：６３Ｂ エアノズル　　：６３ＰＥ ニードルセツティング＝１．５ 流体給送モード：圧力ポット フォード隘２カップ粘度： マンドレル　：平滑外表面および厚さ約０、００３イン
チ（７６ミ クロン）を有する３、３イ ンチ（８，４ｃｍ）外径× １２インチ（３０，５ｃｍ） 長さの薄壁円筒状ニッケ ルスリーブ マンドレル表面上にスプレーしたはく離コーティング溶
液はマンドレル表面を湿潤し繰返しのスプレー通過によ
り薄い均一フィルムを蓄積した。

これを約１００℃で約１０分間乾燥させた。アルミニウ
ムドラムを実質的に同じ方法で同じ材料でコーティング
した。次に、はく離コーティングでコーティングしたこ
れらのマンドレルの両方をフィルム形成性ポリマーを溶
媒に溶解することによって調製したベルト形成性コーテ
ィング溶液でコーティングした。このコーティング溶液
はイリノイ州フランクリンバークのブリンクスカンパニ
ーにより製造された自動スプレー装置中でコーティング
した。用いたスプレーガンはフリンクススプレーガンモ
デル７７であり約５．　ＯＯＯボルトの電圧を適用した
。コーティングのための特定条件は次のとおりであった
； フィルム形成 ポリマー　　：５６ｇのポリカーボネート樹脂（バイエ
ルケミカル社より入手 できるマクロロン５７０５） 溶　媒　　　：１．１００ｇの１．１．２−トリクロロ
エタン 温度　ニア４°Ｆ（２３，３℃） 相対湿度　　：３０％ ドラム表面速度：３００ｒｐｍ ドラムに対する ノズルの距離：９インチ（２３ｃｍ） ガン通過回数：３ 流体ノズル　：６３Ｂ エアノズル　：６３ＰＥ ニードルセツティング： 流体給送形式：圧力ポット フォードＮ［１２力ツプ粘度： ２つのマンドレル表面上にスプレーしたベルト形成用コ
ーティング溶液は各ドラムのはく離表面を湿潤して薄い
わずかに粗いフィルムを蓄積し、そのわずかな粗さは明
らかに７４°Ｆ（２３，３℃）の急速溶媒蒸発によるも
のであった。オープンで６０℃、約３時間さらに約１２
０℃で、約３時間乾燥したのち、約６ミル（０，１５ｍ
ｍ）の厚さを有するポリカーボネート樹脂コーティング
の固形高分子ベルトが、室温への冷却後のコーティング
とマンドレルの間に空気ジェットを注入したとき、マン
ドレルからはく離した。これらマンドレル上のはく離コ
ーティングはマンドレルに対し比較的貧弱な接着性を示
し、従って、各マンドレルを再使用して追加のベルトを
作製するときには再適用して良好なはく離性を得た。

実施例７ 実施例６で記載したように、ボリフ、化ビニリデン（キ
ナール３０１　Ｆ）はく離コーティングでコーティング
したマンドレルはポリカーボネートコーティング溶液に
よって湿潤されるが、明らかにアルミニウムまたはニッ
ケルマンドレルに対するはく離コーティングの貧弱な接
着力のために再使用できない。しかしながら、各金属マ
ンドレルを先ずキナール２０４金属ブライマーの基礎コ
ーティング、キナール２０５中間コーティングおよびキ
ナール２０２）ツブコート（いずれもペンウォルト社よ
り入手できる）でコーティングしたときは、それらのマ
ンドレルはシームレスポリカーボネート樹脂ベルトを形
成するのに再使用できた。

キナール２０４、キナール２０５およびキナール２０２
はジメチルフタレート−ジイソブチルケトン溶媒中のボ
リフフ化ビニリデン分散体である。

アルミニウムマンドレルはキナール２０４．２０５およ
び２０２を希釈剤としてメチルイソブチルケトンを用い
て粘度を下げてスプレーすることによってコーティング
した。各コーティングを約２２５℃〜約２５０℃の温度
で約３０分間凝集させたのちは、得られたコーティング
は塩化メチレン溶媒に不溶であった。３層の各々のコー
ティング厚は各コーティングを別々に凝集させた後で約
３マイクロメーターであった。もう１つのマンドレルを
キナール２０４と２０５の各ポリビニリデンコーティン
グによって上述したようにして作製した。

しかしながら、キナール２０２のコーティングを適用す
る代りに、キナール３０１Ｆのコーティングをトップコ
ートとして溶媒としてメチルエチルケトンを用いて適用
した。このトップコーティングは約２２５℃〜約２５０
℃の温度で３０分間硬化させて溶媒不溶性の耐久性はく
離コーティングを得た。各はく離コーティングでコーテ
ィングしたこれらマンドレルの両方を、続いて、フィル
ム形成性ポリマーを溶媒に溶解して調製したベルト形成
用コーティング溶液でコーティングした。このコーティ
ング溶液は各円筒状マンドレルにイリノイ州フランクリ
ンバークのプリンタスカンパニーにより製造された自動
スプレー装置中で適用し。

た用いたスプレーガンはブリンクススプレーガンモデル
２１であった。コーティングのための特定の条件は次の
如くであった。

フィルム形成性 ポリマー：　　　　２２５ｇのポリスルホン樹脂（ユニ
オンカーバイト社より入 手できるＰ−３５００） 溶媒二　　　　　　４４００ｇの１．１．２−）リクロ
ロエタン 相対湿度＝　　　６４％ ドラム表面速度：約７２インチ／秒（１８３ｃｍ／秒）
ドラムに対する ノズルの距離：　９インチ（２３ＣＩｌ）ガン通過回数
：２７ 流体ノズル：　　６３Ｂ エアノズル：　　　６３ＰＥ ニードル セソティング：１．７５ 流体給送形式：　圧力ポット フォード１１ｍ２カツプ粘度： マンドレル基体：平滑外表面および厚さ約ｏ、ｉｏ。

インチ（約２．５４ｎ）を有する ３、３インチ（８，４ｃｍ）直径× １５．５インチ（３９，４ｃｍ）長さ のアルミニウムシリンダー ２つのマンドレル表面にスプレーしたベルト形成用コー
ティング溶液は各ドラムのはく離表面を湿潤した。ある
困難性が明らかに高湿度に基づいて生じ、薄い均一フィ
ルムは多数回のスプレー通過によって蓄積した。ポリス
ルホンコーティングは６０℃で２時間、１３５℃で１時
間乾燥させ室温に冷却した。ポリスルホン樹脂の固形高
分子ベルトはキナール３０１Ｆでコーティングしたマン
ドレルから容易にすべり外せた。空気はキナール２０２
でコーティングしたマンドレルからポリスルホン樹脂の
固形高分子ベルトを分離するのに必要とした。エアジェ
ツトの適用後、ベルトはマンドレルから手によって分離
した。

実施例８ 実施例７に記載したポリフッ化ビニリデン（キナール３
０１Ｆ）は（離コーティングでコーティングしたマンド
レルをフィルム形成性ポリマーを溶媒中に溶解すること
によって調製したベルト形成用コーティング溶液でコー
ティングした。このコーティング溶液はマンドレルにイ
リノイ州フランクリンバークのプリンタスカンパニーに
より製造された自動スプレー装置で適用した。用いたス
プレーガンはブリンクススプレーガンモデル２１であっ
た。コーティングのための特定条件は次の如くであった
： フィルム形成性 ポリマー：　　　　１１２ｇのポリスルホン樹脂（ユニ
オンカーバイド社より入 手できるＰ−３５００） 溶媒：　　　　　　　１１００ｇの１．１．２−トリク
ロロエタン 温度＝　　　　　７６°Ｆ（２４，４℃）相対湿度：　
　　６８％ ドラム表面速度：約７２インチ（１８３ａａ／秒）ドラ
ムに対する ノズルの距離：　９インチ（２３ｃｎ＋）ガン通過回数
：１５ 流体ノズル：　　６３Ｂ エアノズル：　　　６３ＰＥ ニードル セソティング：２．２５ 流体給送形式：　圧力ポット マンドレル表面上にスプレーしたベルト形成用コーティ
ング溶液は各ドラムのはく離表面を湿潤し薄い平滑な均
一フィルムを蓄積させた。ポリスルホン樹脂コーティン
グは４０℃、７０℃および１２０℃の段階的に高くなる
温度で各１時間乾燥させた。ポリスルホン樹脂の固形高
分子ベルトは室温への冷却後マンドレルから容易にすべ
り外ずせた。

実施例９ アルミニウムマンドレルをエポキシバインダー中のポリ
テトラフルオロエチレン粒子の分散液（テフロン９５４
−２０３５）でコーティングした。このはく離コーティ
ングをフィルム形成性ポリマーを溶媒に溶解することに
よって調製したベルト形成用コーティング溶液でコーテ
ィングした。

このコーティング溶液はマンドレルにイリノイ州フラク
リンパークのブリンクスカンパニーにより製造された自
動スプレー装置で適用した。用いたスプレーガンはブリ
ンクススプレーガンモデル２■であった。コーティング
のための特定の条件は次のとおりであった： フィルム形成性 ポリマー：　　　　２２５ｇのポリスルホン樹脂（ユニ
オンカーバイト社より入 手できるＰ−３５００） 溶媒：　　　　　　４４００ｇの１．１．２−）リクロ
ロエタン 温度：　　　　　７４°Ｐ（２３，３℃）相対湿度：　
　　５８％ ドラム表面速度：約７２インチ／秒（１８３ａ１／秒）
ドラムに対する ノズルの距離：　８インチ（２０，３ｃｍ）ガン通過回
数：３０ 流体ノズル：　　６３Ｂ エアノズル：　　　６３ＰＥ ニードル セツティング：１．７５ 流体給送形式：　圧力ポット マンドレル基体：平滑外表面および厚さ約０．１６イン
チ（４，（１６龍）を有する ？？／、８インチ（２０ｃｍ）直径 Ｘ１２インチ（３４，５ｃａ＋）長さ のアルミニウムシリンダー マンドレル表面にスプレーしたベルト形成用コーティン
グ溶液は各ドラムのはく離表面を湿潤しわずかの空隙を
有する薄い均一フィルムを蓄積した。ポリスルホン樹脂
コーティングは４０℃で３時間、５０℃で１時間、６０
℃で１６時間の段階的に高くなる温度で加熱した。−夜
室温に冷却したあと、空気をポリスルホン樹脂の４ミル
（０，１１−）厚の固形高分子ベルトとテフロン間に注
入し、ベルトをマンドレルから容易にすべり外した。

実施例１０ アルミニウムマンドレルをポリフェニレンスルファイド
中に分散させたポリテトラフルオロエチレンのはく離コ
ーティングでコーティングした。

マンドレル基体は直径約９．５インチ（２４，１ｃｍ）
、長さ約１５インチ（３８，１ｃｍ）および約１／８イ
ンチ（３，２璽謁）厚であった。Ｎ−メチル−２−ビロ
リドン中のポリ　（アミド−イミド）の２８重雪景の固
形分溶液（アマコケミカル社より入手できるＡ１８３．
０）を５重量％の複合りん酸エステル（ガファソクＲＡ
６００）固形分を含むトルエンで希釈して２０重量％溶
液を形成した。このコーティング溶液をイリノイ州フラ
ンクリンバークのブリンクスカンパニー製の自動スプレ
ー装置中でマンドレルに適用した。用いたスプレーガン
はブリンクススプレーガンモデル２１であった。マンド
レル表面にスプレーしたベルト形成用コーティング溶液
はドラムのはく離表面を湿潤し薄い均一フィルムを蓄積
−した。ポリ　（アミド−イミド）樹脂コーティングは
室温で３分間、１００℃で１０分間、２００℃で２０分
間の段階的に高くなる温度で加熱した。室温への冷却後
、ベルトはマンドレルから容易にすべり外ずせた。

実施例１１ ニッケルスリーブマンドレルをフィルム形成性ポリマー
を溶媒に溶解することによって調製したベルト形成用コ
ーティング溶液でコーティングした。このコーティング
溶液はイリノイ州フランクリンバークのブリンクスカン
パニー製の自動スプレー装置中で円筒状マンドレルに適
用した。用いたスプレーガンはブリンクススプレーガン
モデル２１であった。コーティングするための特定の条
件は次のとおりであった： フィルム形成性 ポリマー：　　　５６ｇのポリス−ボネート樹脂（バイ
エルケミカル社より入手 できるマクロロン５７０５） 内部はく離剤：０．２８％の表面活性剤（ユニオンカー
バイト社より入手できる シルウェットＬ−７６０２） 溶媒：　　　　　　１１００ｇの１，１．２−）リクロ
ロエタン 温度：　　　　　７４°Ｆ（２３，３℃）相対湿度：　
　　３４％ ドラム表面速度＝７２インチ／秒（１８３ＣＩｌｌ／秒
）ドラムに対する ノズルの距離：　９インチ（２３ｃｍ）ガン通過回数：
　３ 流体ノズル＝　　６３０ エアノズル７　　６３ＰＥ ニードル セソティング：１．５ 流体給送モード：圧力ポット マンドレル：３．３インチ（８，４ｃｍ）外径×１０イ
ンチ（２５，４ｃｍ）Ｘ２ミ ル（２５，４ミクロン） マンドレル表面上スプレーしたベルト形成用コーティン
グ溶液はマンドレル表面を湿潤し薄い均一フィルムを蓄
積した。１３５℃で１時間の乾燥後、約９ミル（１５４
，８ミクロン）厚を有するポリカーボネート樹脂コーテ
ィングの固形高分子ベルトを、先ず、ポリカーボネート
コーティングとは（離コーティング表面間に注入したエ
アガンからの空気流によりはく離し、その後マンドレル
一端から手により容易にすべり外した。このことは別個
のはく離コーティングとしてマンドレルに適用するより
はむしろベルトコーティング混合物に加えた内部はく離
剤の使用を例示している。

実施例１２ コーティング溶液をフィルム形成性ポリマーを溶媒中に
溶解することにより調製した。このコーティング溶液は
イリノイ州フランクリンバークのブリンクスカンパニー
製の自動スプレー装置中で円筒状マンドレルに適用した
。用いたスプレーガンはブリンクススプレーガンモデル
２１であった。

コーティングするための特定の条件は次のとおりであっ
た： フィルム形成性 ポリマー：　　　５６ｇのポリエーテルイミド樹脂（ジ
ェネラルエレクトリンク 社より入手できるウレテム） 溶媒：　　　　　　５２２ｇの塩化メチレンと６００ｇ
の１．１．２−１−リクロロエ タン 温度：　　　　　周囲温度 相対湿度＝　　　４５％ ドラム表面速度ニア４インチ／秒（１８８ｃｍ／秒）ド
ラムに対する ノスルの距離＝　８インチ（２０，３ｃｍ）ガン通過回
数：１５ 流体ノズル：　　６３Ｂ エアノズル：　　　６３ＰＥ ニードル セツティング：１．２ 流体給送モード：圧力ポット フォードｌ１ｈ２ カップ粘度：　　２４秒 マンドレル：　　３インチ（７，６ｃｆｆｉ）外径、長
さ１２インチ（３４，５ｃｍ）、およ び厚さ約０．０４０インチ（１，０２ 鶴）を有するポリプロピレンチ ューブ マンドレル表面上にスプレーしたコーティング溶液はマ
ンドレル表面を湿潤し繰返しのスプレー通過により薄い
均一フィルムを形成した。所望の厚さを得、６０℃で３
時間、１２０℃で３時間のオーブン乾燥を行った後、得
られた高分子ベルトは室温への冷却時にポリプロピレン
マンドレルから容易にはく離した。

実施例１３ コーティング混合物をフィルム形成性ポリマーの溶液と
伝導性粒子と混合することにより調製した。このコーテ
ィング混合物をイリノイ州フランクリンバークのブリン
クスカンパニー製の自動スプレー装置中ではく離剤をコ
ーティングした円筒状マンドレルに適用した。使用した
スプレーガンはブリンクススプレーガンモデル２１であ
った。

コーティングするための特定の条件は次のとおりであっ
た： フィルム形成性 ポリマー：　　　　ｌ１ｇのコポリエステル樹脂（イー
ストマンコダック社より 入手できるＰＥＴＧコダール） および４５ｇのポリカーボネー ト　（バイエルケミカル社より入 手できるマクロロン５７０５） 伝導性粒子：　　１９ｇのカーボンブラック（キャポッ
ト社より入手できるブラ ックパールス２０００） 溶媒：　　　　　　４４０ｇの塩化メチレンと６００ｇ
の１．１．２−トリクロロエ タン 温度：　　　　　７４°Ｐ（２３，３℃）相対湿度：　
　　５０％ ドラム表面速度ニア２インチ／秒（１８３ｃｍ／秒）ド
ラムに対する ノズルの距離＝　９インチ（２３ｃｍ）ガン通過回数：
　３ 流体ノズル＝　　６３０ エアノズル：　　　６３ＰＥ 流体給送形式：　圧力ポット マンドレル：　　ポリフッ化ビニリデン（キナール３０
１　Ｆ）のはく離コーティ ングを有するアルミニウムドラム マンドレル表面にスプレーしたコーチインク溶液はマン
ドレル表面を湿潤し繰返しのスプレー通過により薄い均
一フィルムを形成した。所望の厚さを得、４０℃で１７
時間、室温で１ウイークエンドおよび１２０℃で１時間
乾燥させたのち、得られた高分子ベルトを室温に冷却し
た。伝導性ベルトを先ずコーティングとはく離コーティ
ングの間に注入したエアガンからの空気流によりマンド
レルからはく離し、その後、マンドレルの一端から手で
すべり外した。

（実施例１４〜１６） 下記の装置と手順を用いて実施例１４〜１６に記載する
感光体を作製した。

壁厚約１インチ（２，５４ｃｍ）を有する１２インチ（
３０，４ｃｍ）直径のシームレスポリオレフインボリプ
ロピレンコボリマ−にューヨーク州シラキュースのＭア
ンドＴプラスチックスを介してのアサヒ　アメリカンか
ら入手できる）を機械加工して約１Ｏ１５インチ（２６
，７ｃ＋ｎ）の外径と約１５．６インチ（３９，６ｃ＋
ｎ）の長さを得た。熱膨張係数および１２０℃の最高乾
燥温度に基づいてこれらマンドレルの最高膨張直径を１
０．６２インチ（４２，２１５ＣＩ１１）であると計算
した。この値はマンドレル上で作製する目的のシームレ
ス感光体の直径であった。

伝導層分散液はフィルム形成性ポリマーを適当な溶媒に
溶解し次いでその半分を９１および６龍のガラスピーズ
の等量で半分充填した容器に入れることにより調製した
。これにカーボンブラックを加えて分散体混合物を形成
した。混合物をロールミル上で２４時間分散させ、その
後残りのポリマー溶液で希釈して最終のスプレー可能調
製物を得た。励起層溶液／分散体をフィルム形成性ポリ
マー、光導電性粒子および１／８インチ（３，２ｍｍ）
直径のステンレススチール球をボールミル処理すること
により調製した。その後、得られるスラリーの一部をフ
ィルム形成性ポリマーと溶媒の溶液に加えた。このスラ
リーをシェーカー内で混合した。得られた混合物を溶媒
で希釈してスプレーコーティング用とした。ブロッキン
グ層および移送層は適当な材料を溶媒に溶解することに
よって調製した。スプレーコーティングの後、各層は室
温で約３０分間乾燥させた。最後の層の付着後、得られ
た感光体を温度を次第に上昇させるように計画したオー
ブン中で乾燥させた。オーブン中の乾燥温度は６０″Ｃ
１９０℃および１２０℃であり０．５時間で１つの温度
から次の高い温度値に上昇し各乾燥時間は２．５時間と
定め、合計の乾燥時間は９時間であった。

感光体をマンドレルからアッセンブリを空気にさらしな
がら室温に冷却することによりあるいはアッセンブリを
水中で室温に急冷することにより分離した。冷却工程は
より急速なは（離を与え、わずかに３〜４分間をはく離
に要した。次いで、マンドレルを水中から感光体を自由
に浮遊させて残しながら単に吊り上げることにより分離
した。

実施例１４〜１６の最終感光体は完全であり最小の熱劣
下を有していた。マンドレルは、マンドレルを目的の多
層型部材中のすべての固形コーティングの見掛けＴｇを
越える約１２０℃の最高乾燥温度へ加熱するとき、約１
０．６２インチ（４２，２１５ｃｍ）の寸法に膨張した
ものと確信している。冷却時に、マンドレルの外表面上
のシームレス感光体は先ずそのガラス転移温度以下に冷
却し、一方マンドレルは冷却を遅らせるマンドレルの質
量に基づいてその膨張したま＼の状態にあった。マンド
レルが最終的にお＼よそ周囲温度に冷却するとき、マン
ドレルは約１０．５インチ（２６，７ａｍ）の元の外径
に戻り、−力感光体の内径は約１０．６２インチ（４２
，２１５ｃｍ）の膨張内径のま＼であった。

何故ならば、感光体はマンドレルが何ら有意に収縮する
前にその各コーティング層のいずれの見掛けＴｇ以下の
温度に冷却しているからである。この冷却後の感光体と
マンドレルの直径の有意の差が特に平滑マンドレル表面
と感光体ベルトの内側表面間の弱い給金の点から分離を
容易にする。

実施例１４ 完全感光体を上述した手順を用いて作製した。

各層は下記に示す順序でマンドレルに適用した：基体層
： フィルム形成性 ポリマー：　　　５６ｇのポリカーボネート引脂（数平
均分子量約２６，０００ を有するジフェニル−１，ｌ− シクロヘキサンとホスゲンとの 反応生成物） 溶媒：　　　　　　　６００ｇの塩化メチレンと４４０
ｇの１．１．２−）リクロロエタ ン 相対湿度：　　　５０％ 温度：　　　　　７１°Ｆ（２１，４℃）ドラムに対す
る ノズルの距離二　８インチ（２０，３ｃｍ）流体ノズル
＝　　６３Ｂ 流体圧二　　　　８ エアノズル：　　　６３ＰＥ 微粒化圧：５０ ファン角度：０．５ ニードル セツティング：２．２５ 流体給送形式：　圧力ポット ガン通過回数：１３ ドラム表面速度：３００ｒｐｍ 乾燥厚さ：　　　３ミル（７６，２ミクロン）マンドレ
ル基体：ポリシロキサンオイルはく離ココーティング（
ダウコーニング 社より入手できるダウコーニン グ２０）の残留コーティング （試験前に施した）でコーティ ングされた平滑仕上げ表面を有 するポリエチレン／ポリプロピ シンコポリマ−１フ４ （０．６４ｃｍ）厚のシリンダー 伝導性層： フィルム形成性 ポリマー：　　　８０ｇのアクリル樹脂（Ｂ．Ｆ。

グツドリッチケミカル社より入 手できるカーボセット５１４Ａ） と０．　８　４　ｇの多官能性アジリジン（コルドパケ
ミカル社より入 手できるＸＡＭＡ−２） 伝導性粒子：　　　９．９ｇのカーボンブラック（キャ
ボット社より入手できるブチ ックパールス２　０　０　０） 溶媒：　　　　　　６６０ｇの塩化メチレンと４４０ｇ
の１．１．２−トリクロロエタ ン 相対湿度＝　　　５０％ 温度＝　　　　　　７１°Ｆ（２１．７℃）ドラムに対
する ノズルの距離：　８インチ（２０．３ｃｍ）流体ノズル
二　　６３Ｂ 流体圧：　　　　４ エアノズル：　　　６３ＰＥ 微粒化圧：５０ ファン角度：０．５ ニードル セツティング：１．２５ 流体給送形式：　圧力ポット ガン通過回数＝　４ ドラム表面速度：３００ｒｐｎ＋ 乾燥厚：　　　　　１２マイクロメーター適用対象二　
　　基体層 ブロッキング層： フィルム形成性 ポリマー：　　　　５．７５ｇのゼラチン（ノックスゼ
ラチン社より入手できるゼラ チン２２５）と１．　２　５　ｇのアクリル樹脂（グツ
ドリッチケミ力 ル社より入手できるカーボセッ ト５１５） 溶媒：　　　　　　１　０　０ｍｌ　Ｎ　Ｈ４０　Ｈ１
３　０　０　ｇのＨ２０と２００ｇのメタノール 相対湿度＝　　　５０％ 温度：　　　　　７１°Ｆ（２１．７℃）ドラムに対す
る ノズルの距離：　８インチ（２０．３ｃｍ）流体ノズル
：　　６３Ｂ 流体圧：　　　　　４ エアノズル：　　　６３ＰＥ 微粒化圧：５０ ファン角度二０．５ ニードル セソティング：１．０ 流体給送形式：　圧力ポット ガン通過回数：　３ 乾燥厚：　　　　１マイクロメーター 適用対象：　　　伝導性層 接着層： フィルム形成性 ポリマー：　　　　１．Ｏｇの４−ビニルピリジン？’
ＢＬ．：　　　　　　　４７０ｇのイソプロピルアルコ
ールと１８０ｇのイソブチルア ルコール 相対湿度：　　　５０％ 温度：　　　　　　７　１”　Ｆ（２　１．７℃）ドラ
ムに対する ノズルの距離二　８インチ（２０．３ｃｎ＋）流体ノズ
ル＝　　６３Ｂ 流体圧＝　　　　４ エアノズル：　　　６３ＰＥ 微粒化圧：５０ ファン角度二０．５ ニードル セッティング二０．８ 流体給送形式：　圧力ポット ガン通過回数：　１ ドラム表面速度：３００ｒｐｍ 乾燥厚：　　　　　＜　０．０５マイクロメーター適用
対象：　　　ブロッキング層 励起層： フィルム形成性 ポリマー：　　　　１００ｇの（テトラヒドロフランと
トルエン中のポリビニル力 ルバゾールとセレン粒子のスラ リー） 溶媒：　　　　　　２５８ｇのトルエンと２５８ｇのテ
トラヒドロフラン 相対湿度：　　　５０％ 温度；　　　　　７１°Ｆ（２１，７℃）ドラムに対す
る ノズルの距離二　８インチ（２０，３ｃｍ）流体ノズル
：　　６３Ｂ 流体圧：　　　　４ エアノズル：　　　６３ＰＥ 微粒化圧：４５ ファン角度：０．５ ニードル セツティング：　　１ 流体給送形式：　圧力ポット ガン通過回数：　４ ドラム表面速度：３００ｒｐｍ 乾燥厚：　　　　　ｌマイクロメーター適用対象：　　
　接着層 移送Ｎ： フィルム形成性 ポリマー：　　　　１２０ｇのポリカーボネート樹脂（
モーベイケミカル社より入 手できるメルロンＭ−５０−Ｆ） 電荷移送材料：　８８ｇのＮ、Ｎ’−ジフェニル−Ｎ、
Ｎ’−ビス（３−メチル フェニル）−１，１−ビフェニ ル−４，４′−ジアミン 溶媒：　　　　　　２６４０ｇの塩化メチレンと１７６
０ｇの１．１．２−）リ クロロエタン 相対湿度：　　　５０％ 温度：　　　　　　７１”　Ｆ（２１，７℃）ドラムに
対する ノズルの距離二　８インチ（２０，３ＣＩ１１）流体ノ
ズル：　　６３Ｂ 流体圧二　　　　８ エアノズル：　　　６３ＰＥ 微粒化圧：４５ ファン角度：０．５ ニードル セツティング：１．８ 流体給送形式：　圧力ポット ガン通過回数＝　４ ドラム表面速度：３００ｒｐｍ 乾燥厚：　　　　　２０マイクロメーター適用対象：　
　　励起層 実施例１５ 完全な感光体を実施例１４で記載した手順、条件および
材料を用いて調製した。ただし、実施例１４に記載した
基体の代りに下記の基体を用いた。

基体層： フィルム形成性 ポリマー：　　　５６ｇのポリカーボネート樹脂（数平
均分子量約５２，０００ を有するジフェニル−１，１− シクロヘキサンとホスゲンの反 応生成物） 溶媒：　　　　　　６６０ｇの塩化メチレンと４４０ｇ
の１．ｌ、２−トリクロロエタ ン 温度：　　　　　　　７１’　Ｆ（２１，７℃）ドラム
に対する ノズルの距離：　８インチ（２０，３ｃｍ）流体ノズル
：　　６３Ｂ 流体圧：　　　　８ エアノズル：　　　６３ＰＥ 微粒化圧＝５０ ファン角度７　　２．２５ 流体給送形式：　圧力ポット ガン通過回数：２０ ドラム表面速度：３００ｒｐｍ 乾燥厚：　　　　３ミル（７６，２ミクロン）マンドレ
ル基体：ポリシロキサンオイルはく離コーティング（ダ
ウコーニング社 より入手できるダウコーニング ２０）の残留コーティング（試 験前に施した）でコーティング した平滑仕上げ表面を有するポ レエチレン／ポリプロピレンコ ポリマーシリンダー 実施例１６ 完全感光体を実施例１４で記載した手順、条件および材
料を用いて作製した。ただし、実施例１４で記載した基
体の代りに次の基体を用いた。

基体層： フィルム形成性 ポリマー：　　　５６ｇのポリカーボネート樹脂（数平
均分子量約７７．０００ を有するジフェニール−１，１ 一シクロヘキサンとホスゲンの 反応生成物） 溶媒：　　　　　　６６０ｇの塩化メチレンと４４０ｇ
の１．１．２−トリクロロエタ ン 相対湿度：　　　５３％ 温度：　　　　　７１°Ｆ（２１，７℃）ドラムに対す
る ノズルの距離＝　８インチ（２０，３ｃｍ）流体ノズル
二　　６３Ｂ 流体圧：　　　　９ エアノズル：　　　６３ＰＥ 微粒化圧：５０ ファン角度＝０．５ ニードル セソティング：３．５ 流体給送形式：　圧力ポット ドラム表面速度：３００ｒｐｎ＋ 乾燥厚：　　　　３ミル（７６，２ミクロン）マンドレ
ル基体：ポリシロキサンオイルはく離コーティング（ダ
ウコーニング社 より入手できるダウコーニング ２０）の残留コーティング（試 験前に施した）でコーティング した平滑表面を有するポリエア シン／ポリプロピレンコポリマ ーシリンダー 実施例１７ 厚さ約１／１６インチ（１，６ｆｌ）を有する円筒状ポ
リエチレンマンドレルを、２０ｇのポリカーボネート樹
脂（バイエルケミカル社より入手で（るマクロロン５７
０５）　、５２２ｇの塩化メチレンおよび６００ｇの１
．１．２−トリクロロエタンからなる溶液でコーティン
グして基体層を形成した。６３Ｂ流体ノズルと６３ＰＥ
エアノズルを有するブランクスモデル２１自動スプレー
ガンを用いて基体コーティングは付着させた。流体圧は
９ボンド（４，１ｋｇ）、空気圧は４５ポンド（２０，
４ｋｇ）　、ファン角度は１回転開き、ニードルセツテ
ィングは１．５回転開きであった。マンドレルは約１１
００ｒｐで回転している空気駆動ターンテーブル上に据
え付け、スプレーガンの移動速度は約４インチ／秒（約
１０．１ｃｏ＋／秒）であった。チューブの回転および
移動速度はすべての層のスプレーコーティングに対して
一定に保った。付着コーティングは周囲温度で約３０分
間乾燥せしめた。その後、電導性層を基体コーティング
にスプレーした。電導性層コーティング組成物は２８ｇ
のポリカーボネート樹脂（バイエルケミカル社より入手
できるマクロロン５７０５）　、１５ｇのカーボンブラ
ック（キャボット社より入手できるブランクパールスＬ
）、５２２ｇ塩化のメチレンおよび６００ｇの１．１．
２−トリクロロエタンを含んでいた。カーボンブランク
はマクロロン５７０５中に等量の９鶴および６鶴ガラス
ピースを半分充填した３２オンスガラスビン中で４５分
間ロールミル処理することにより分散させた。この分散
体を６３Ｃ流体ノズルと６３ＰＥエアノズルを備えたブ
リンクススプレーガンを用いてシームレス基体層にスプ
レーした。流体圧は９ポンド（４，１ｋｇ）空気圧は４
５ボンド（２０，４ｋｇ）、ファン角度は１回転開き、
ニードルセツティングは１．５であった。４回のスプレ
ー通過により約１０マイクロメーターの乾燥厚を得た。

この層は周囲温度で約３０分間乾燥させた。その後、こ
の電導性層に、１６、３　ｇのポリカーボネート樹脂（
バイエルケミカル社より入手できるマクロロン）、１１
．２ｇのＮ、Ｎ’−ジフェニル−Ｎ、Ｎ’−ビス（３−
メチルフェニル）−１，１’−ビフェニル−４゜４′−
ジアミン、５２２ｇの塩化メチレンおよび５９２ｇの１
．１．２−）リクロロエタンからなる移送層をスプレー
した。この移送層は６３Ｂ流体ノズルおよび６３ＰＥエ
アノズルを有するブリンクメモデル２１スプレーガンに
より適用した。

流体圧は９ポンド（４，１ｋｇ）、空気圧は４５ボンド
（２０，４ｋｇ）、ファン角度はｌ、ニードルセソティ
ングは１．２であった。１５回のガン通過により乾燥後
約１７マイクロメーターの移送層を得た。

この移送層は周囲温度で乾燥させた。その後、励５　起
層を移送層に適用した。励起層は６．４２　ｇのポリエ
ステルバインダー（ＰＥ−１００）　、２．７５ｇのバ
ナジルフタロシアニン、５２２ｇの塩化メチレンおよび
５１２ｇの１．　１．　２−）リクロロエタンを含んで
いた。この励起層組成物は６３Ｂ流体ノズル、６３ＰＥ
エアノズル、９ポンド（４，１ｋｇ）の流体圧、４５ボ
ンド（２０，４ｋｇ＞の空気圧、１．０のファン角度お
よび１．０のニードルセツティングでもってブリックス
モデル２１ガンを用いてスプレーすることにより適用し
た。約７回のガン通過を用いて約１マイクロメーターの
乾燥後厄を得た。この励起層は少なくとも１時間風乾せ
しめ、その後、コーティングマンドレル全体を強制送風
オーブン中で１２０℃、１時間乾燥させた。周囲空気中
で冷却したとき、感光体は基体からはく離し、手によっ
て容易に分離しベルト感光体を得た。

合計の感光体厚は約７１．０マイクロメーターであり、
基体層は４３．０マイクロメーターであり、電導層厚は
約１０．５マイクロメーターであり、移送層は約１６．
９マイクロメーターであり、励起層厚は約０．９４マイ
クロメーターであった。この感光体はアルミニウム基体
上にコーティングした同じ移送層と励起層を含む感光体
と電気性能において匹敵した。

実施例１８ 対照物を実施例１７のスプレーコーティング怒光体と同
じ方法で作製したが、アルミニウムプレートを実施例１
７のポリエチレンマンドレルと電導性層の両方の代りに
用いた。アルミニウムプレートは永久支持体および電導
性層として機能する。

この対照感光体と実施例１７の感光体の光誘起放電特性
の電気的試験結果は次の表に示される。

０、５　　　　　　　　　６３０　　　　　　　　６６
０１、７５　　　　　　　３５０　　　　　　　３００
２・２　　　　　　　　　　　　　　　　　　　２００
３、１　　　　　　　　　　２９０ ３．６　　　　　　　　　　１７０ ３、７５　　　　　　　　　　　　　　　　　　　８５
４・２　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　６０
４．８　　　　　　　　　　１２０ この試験は本発明方法により作製した実施例１７のベル
ト感光体の光誘起放電性能が永久の硬質支持基平面上に
形成させた感光体の性能と良好に匹敵していることを示
す。

実施例１９ シームレス感光体を実施例１７で記載した手順を用いて
作製した。ただし、励起層を適用しそれを周囲温度で乾
燥したのち、電気的ブロソキング層を励起層表面上にス
プレーすることによって適用した。このブロッキング層
は４．０ｇのポリビニルブチラール（モンサンドケミカ
ル社より入手できるブトバールＢ−７２）、４．０ｇア
セチルアセトン酸ジルコニウム、４３６ｇのイソプロピ
ルアルコール、３４．６　ｇの水および１８０ｇのイソ
ブチルアルコールを含んでいた。スプレーコーティング
は６３Ｂ流体ノズル、６３ＰＥエアノズル、９ポンド（
４，１ｋｇ）の流体圧、５４ポンド（２４，６ｋｇ）の
空気圧、３回転開きのファン角度および０．８回転開き
のニードルセツティングでもってブランクスモデル２１
自動スプレーガンにより実施した。３回のスプレーコー
ティング通過を行った。

風乾後、保護オーバーコーティングをブロッキング層に
適用した。オーバーコーティングは１６．３ｇのポリカ
ーボネート樹脂（バイエルケミカル社より入手できるマ
クロロン５７０５）、１１．２ｇのＮ、Ｎ’−ジフェニ
ル−ＮＸＮ’−ビス（３−メチルフェニル）−１，Ｍ−
ビフェニル−４゜４′−ジアミン、０．２７　ｇのカー
ボンブラック（キャボット社から入手できるブラックパ
ールスし）、約０．１３５　ｇの分散剤（ユニオンカー
バイド社から入手できるシルウェットＬ７５００）、約
５２２ｇの塩化メチレンおよび約５９２ｇの１゜１．２
−）リクロロエタンとを含んでいた。この混合物は６３
Ｂ流体ノズル、６３ＰＥエアノズル、６．５ボンド（２
，９５ｋｇ）の流体圧、６５ポンド（２９，５ｋｇ）の
空気圧、１．０のファン角度および約１．５のニードル
セツティングでもってブランクスモデル２１スプレーガ
ンにより適用した。３回のガン通過を行い約６マイクロ
メーターのオーバーコーティング厚を形成した。完全オ
ーバーコーティング感光体を少なくとも１時間風乾しそ
の後１２０℃で２時間強制送風オーブン中で乾燥させた
。冷却後、感光体はポリプロピレンマンドレルからはく
離した。

実施例２０ 実施例１７に記載した手順を繰返したが、シームレス基
体層全体をポリマー中に分散させたカーボンブランク粒
子を混入させることによりその容積全体を通じて電導性
とした。組成物は２８ｇのポリカーボネート樹脂（マク
ロロン５７０５）、１５ｇのカーボンブラック　（ブラ
ックパールスし）５２２ｇの塩化メチレンおよび６００
ｇの１．１゜２−トリクロロエタンとを含むコーティン
グをポリエチレンマンドレル上にスプレーすることによ
り適用した。６３Ｃ流体ノズル、６３ＰＥエアノズル、
１０ポンド（４，５ｋｇ）の流体圧、６５ボンド（２９
，５ｋｇ）の空気圧、１回転開きのファン角度および約
１．５回転開きのニードルセツティングでもってプリン
ラスモデル２１スプレーガンを用いて電導性基体をマン
ドレルに適用した。２４回のガン通過を行い約１．５ミ
ル（３８，１ミクロン）の乾燥厚を有するシームレスベ
ルト基体を形成した。完成したオーバーコート型感光体
を少なくとも１時間風乾し、その後強制送風オープン中
で１２０℃、２時間乾燥させた。感光体はマンドレルか
らはく離した。

本発明を特定の好ましい実施態様について説明して来た
けれども、本発明をこれらに限定する積りはなく、むし
ろ当業者ならば種々の変形および修正が本発明の精神お
よび本発明の範囲内においてなし得ることは理解される
であろう。

Claims (19)

【特許請求の範囲】
1. （１）フィルム形成性ポリマー材料からなる少なくとも
   １つの薄い実質的に均一な流体コーティングを円筒状マ
   ンドレルの周りに形成させ、この流体コーティングを固
   化して円筒状マンドレルり周りに均一な固形コーティン
   グを形成させ、この均一な固形コーティングを上記マン
   ドレルから薄い可撓性のシームレスベルトとして分離す
   ることからなる薄い可撓性のシームレスベルトの作製方
   法。
2. （２）前記フィルム形成性ポリマー材料からなる前記簿
   い実質的に均一な流体コーティングを前記円筒状マンド
   レルの周りに約６０℃より低い温度で形成し、前記均一
   な固形コーティングを約６０℃より低い温度で形成させ
   、前記均一な固形コーティングを約１３０℃より高い温
   度に加熱し、前記均一な固形コーティングを約１３０℃
   以下の温度に冷却することを含む特許請求の範囲第（１
   ）項記載の薄い可撓性のシームレスベルトの作製方法。
3. （３）前記薄い実質的に均一な流体コーティングがフィ
   ルム形成性ポリマーと該ポリマー用の少なくとも１種の
   溶媒とからなる特許請求の範囲第（２）項記載の薄い可
   撓性のシームレスベルトの作製方法。
4. （４）前記実質的に均一な流体コーティングが前記フィ
   ルム形成性バインダー用の溶媒混合物を含み、該溶媒混
   合物が約４０〜約８０重量％の低沸点溶媒と約２０〜約
   ６０重量％の高沸点溶媒とからなる特許請求の範囲第（
   ３）項記載の薄い可撓性のシームレスベルトの作製方法
   。
5. （５）前記薄い実質的に均一な流体コーティングが前記
   マンドレルの臨界表面張力よりも十分に低い表面張力を
   有して前記マンドレル上に均一な流体コーティングを形
   成し、前記均一な固形コーティングが、前記マンドレル
   から分離するとき、前記マンドレルの臨界表面張力より
   も大きい臨界表面張力を有する特許請求の範囲第（５）
   項記載の薄い可撓性のシームレスベルトの作製方法。
6. （６）前記マンドレルの臨界表面張力が前記薄い実質的
   に均一な流体コーティングの表面張力よりも少なくとも
   約５％大きく、前記均一な固形コーティングが前記マン
   ドレルの臨界表面張力よりも少なくとも約１０％大きい
   臨界表面張力を有する特許請求の範囲第（５）項記載の
   薄い可撓性のシームレスベルトの作製方法。
7. （７）前記薄い実質的に均一な流体コーティングがフィ
   ルム形成性バインダーとはく離剤とを含む特許請求の範
   囲第（２）項記載の薄い可撓性のシームレスベルトの作
   製方法。
8. （８）前記コーティングと前記均一な固形コーティング
   間の接着力を前記均一な固形コーティングを前記マンド
   レルから分離する前に減少させることを含む特許請求の
   範囲第（１）項記載の薄い可撓性のシームレスベルトの
   作製方法。
9. （９）前記固形コーティングと前記マンドレルの間に流
   体を導入しそれによって前記マンドレルと前記均一な固
   形コーティング間の接着力を前記均一な固形コーティン
   グを前記マンドレルから分離する前に減少することから
   なる特許請求の範囲第（８）項記載の薄い可撓性のシー
   ムレスベルトの作製方法。
10. （１０）前記マンドレルがはく離コーティングでコーテ
    ィングしたコアからなる特許請求の範囲第（１）項記載
    の薄い可撓性のシームレスベルトの作製方法。
11. （１１）フィルム形成性ポリマー材料からなる少なくと
    も１つの薄い実質的に均一な流体コーティングを円筒状
    マンドレル上に形成すること；該マンドレルが上記フィ
    ルム形成性ポリマーよりも大きい質量、小さい熱伝導性
    または大きい質量と小さい熱伝導性、および上記流体コ
    ーティングの表面張力よりも大きい臨界表面張力を有す
    ること；上記流体コーティングを固化して上記マンドレ
    ル上に上記フィルム形成性ポリマーからなる少なくとも
    １つの薄い実質的に均一な固形コーティングを形成する
    こと；上記均一な固形コーティングと上記マンドレルの
    両方を上記固形コーティングの見掛けＴｇよりも少なく
    とも高い温度に加熱して上記コーティングと上記マンド
    レルを両者間の接触を維持しながら膨張させること、上
    記コーティングをその見掛けＴｇより低い温度に上記マ
    ンドレルを実質的に冷却する前に冷却すること；上記マ
    ンドレルを冷却しそれによって上記マンドレルが上記マ
    ンドレルと上記固形コーティング間に分離が生ずるまで
    上記固形コーティングよりも速い速度で収縮すること；
    および上記固形コーティングを上記マンドレルから分離
    することからなる薄い可撓性のシームレスベルトの作製
    方法。
12. （１２）前記薄い実質的に均一な流体コーティングがフ
    ィルム形成性高分子バインダーと該フィルム形成性高分
    子バインダー用の液体キャリヤーからなり、該液体キャ
    リヤーを前記流体コーティングから前記コーティングを
    マンドレルから分離する前に除去する特許請求の範囲第
    （１２）項記載の薄い可撓性のシームレスベルトの作製
    方法。
13. （１３）前記フィルム形成性ポリマー材料と前記液体と
    の組合せが前記液体キャリヤーを含まない前記フィルム
    形成性ポリマー材料よりも低い表面張力を有する特許請
    求の範囲第（１３）項記載の薄い可撓性のシームレスベ
    ルトの作製方法。
14. （１４）前記薄い実質的に均一な流体コーティングを６
    ０℃よりも低い温度で前記マンドレルに適用し固化する
    特許請求の範囲第１項記載の薄い可撓性のシームレスベ
    ルトの作製方法。
15. （１５）前記固形コーティングを冷流体中の急冷により
    冷却する特許請求の範囲第（１２）項記載の薄い可撓性
    のシームレスベルトの作製方法。
16. （１６）前記フィルム形成性ポリマー材料からなる少な
    くとも１つの薄い実質的に均一な流体コーティングを前
    記円筒状マンドレル上にスプレーにより形成する特許請
    求の範囲第（１２）項記載の薄い可撓性のシームレスベ
    ルトの作製方法。
17. （１７）前記マンドレルがポリエチレン、ポリプロピレ
    ンまたはこれらのコポリマーからなる特許請求の範囲第
    （１２）項記載の薄い可撓性のシームレスベルトの作製
    方法。
18. （１８）フィルム形成性ポリマー材料からなる第１の薄
    い実質的に均一な流体コーティングを円筒状マンドレル
    上に形成すること；該マンドレルが上記フィルム形成性
    ポリマー材料よりも大きい質量または小さい熱伝導性お
    よび上記流体コーティングの表面張力よりも大きい臨界
    表面張力とを有すること；上記第１の流体コーティング
    をその固化したコーティングの見掛けＴｇより低い温度
    で固化して上記マンドレル上に上記フィルム形成性ポリ
    マー材料からなる第１の実質的に均一な固形コーティン
    グを形成すること；フィルム形成性ポリマー材料からな
    る少なくとも１つの第２の薄い実質的に均一な流体コー
    ティングを上記第１の薄い実質的に均一な固形コーティ
    ング上に形成すること；上記第２の流体コーティングを
    固化して上記フィルム形成性ポリマー材料からなる第２
    の薄い実質的に均一な固形コーティングを上記第１コー
    ティング上に形成すること；上記第１の均一固形コーテ
    ィング、上記第２の均一固形コーティングおよび上記マ
    ンドレルを上記第１の均一固形コーティングおよび上記
    第２の均一固形コーティングの見掛けＴｇよりも高い温
    度に加熱して上記第１の均一固形コーティング、上記第
    ２の均一固形コーティングおよび上記マンドレルをこれ
    らマンドレル、第１および第２の均一固形コーティング
    間の接触を維持しながら膨張させること；上記各コーテ
    ィングを上記マンドレルの実質的冷却前に上記各コーテ
    ィングの見掛けＴｇより低い温度に冷却すること；上記
    マンドレルを冷却しそれによって上記マンドレルが上記
    マンドレルと上記各固形コーティング間で分離が起こる
    まで上記各コーティングよりも速い速度で収縮すること
    ；および上記各コーティングを上記マンドレルから分離
    することからなる薄い可撓性のシームレスベルトの作製
    方法。
19. （１９）前記コーティングの形成および固化工程を繰返
    して少なくとも電導性コーティング、電荷励起層および
    電荷移送層をこれらコーティングをマンドレルから分離
    する前に形成することを含む特許請求の範囲第（１９）
    項記載の薄い可撓性のシームレスベルトの作製方法。