JPS62158750A - Ａｂｓ系樹脂の製造方法及び装置 - Google Patents
Ａｂｓ系樹脂の製造方法及び装置Info
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- JPS62158750A JPS62158750A JP61001149A JP114986A JPS62158750A JP S62158750 A JPS62158750 A JP S62158750A JP 61001149 A JP61001149 A JP 61001149A JP 114986 A JP114986 A JP 114986A JP S62158750 A JPS62158750 A JP S62158750A
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- B01J19/20—Stationary reactors having moving elements inside in the form of helices, e.g. screw reactors
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- B29B7/30—Mixing; Kneading continuous, with mechanical mixing or kneading devices
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈発明の属する技術分野〉
本発明は、熱可塑性樹脂、特に合理化されたＡＢＳ系ｌ
１ｔＩ１１の製造方法およびそのＶＲ置に関するもので
あり、更に詳しくは、連続塊状重合法、又は溶液重合法
によるビニル系重合体溶融物と、ジエン系ゴム状重合体
にビニル系単量体を乳化グラフト重合したグラフト重合
体ラテックス、又はこのグラフト置台ラテックスとゴム
状重合体ラテックスとの混合ラテックス等とから析出、
凝固を行ったものから従来法より少ないエネルギーで連
続的にＡＢＳ系ｅｉ（ｆｌｌｔを製造する方法およびそ
の装置に間する。
１ｔＩ１１の製造方法およびそのＶＲ置に関するもので
あり、更に詳しくは、連続塊状重合法、又は溶液重合法
によるビニル系重合体溶融物と、ジエン系ゴム状重合体
にビニル系単量体を乳化グラフト重合したグラフト重合
体ラテックス、又はこのグラフト置台ラテックスとゴム
状重合体ラテックスとの混合ラテックス等とから析出、
凝固を行ったものから従来法より少ないエネルギーで連
続的にＡＢＳ系ｅｉ（ｆｌｌｔを製造する方法およびそ
の装置に間する。
〈従来技術とその欠点〉
従来、ＡＢＳ系樹脂の製造方法としては、１） 乳化重
合法によって得たグラフト重合体と懸濁、又は塊状重合
法によって得たビニル系重合体とから製造する方法。
合法によって得たグラフト重合体と懸濁、又は塊状重合
法によって得たビニル系重合体とから製造する方法。
２） 乳化重合法によって得たグラフト重合体と乳化重
合法によって得たビニル系重合体とから・製造する方法
。
合法によって得たビニル系重合体とから・製造する方法
。
３） 懸濁重合法によって得たグラフト重合体と！！濁
、又は塊状重合法によって得たビニル系１合体とから製
造する方法。
、又は塊状重合法によって得たビニル系１合体とから製
造する方法。
４） グラフト重合体とビニル系重合体混合物を一段に
て合成する、一段孔化重合法、一段懸濁重合法、一段孔
化懸濁重合法、又は一段孔化塊状重合法により製造する
方法。
て合成する、一段孔化重合法、一段懸濁重合法、一段孔
化懸濁重合法、又は一段孔化塊状重合法により製造する
方法。
５） 乳化懸濁重合法、又は乳化塊状重合法で合成した
グラフト重合体と上記１）、２＞に示されるビニル系重
合体とから製造する方法。
グラフト重合体と上記１）、２＞に示されるビニル系重
合体とから製造する方法。
等が知られている。
しかし、４）の一段重台による製造方法は、製品の多品
種化への対応が難しく、又３）の方法は、衝撃強度とり
わけ低温４１１強度が１）、２）の方法に比べ劣ってい
る。工業的には主として、１）又は２）の方法、とりわ
け１）の方法が採用されている。
種化への対応が難しく、又３）の方法は、衝撃強度とり
わけ低温４１１強度が１）、２）の方法に比べ劣ってい
る。工業的には主として、１）又は２）の方法、とりわ
け１）の方法が採用されている。
すなわち、一般的にＡＢＳ系樹脂は、ジエン系ゴム状重
合体にビニル１ｔＩＩｔ体を乳化グラフト重合してなる
グラフト重合体ラテックスと、懸濁又は塊状重合された
ビニル系重合体スラリー又はビニル系重合体ベレットと
から製造されている。換言すれば、ＡＢＳ系樹脂は、グ
ラフト重合体ラテックスを析出、凝固、脱水、乾燥せし
めて単離させたグラフト重合体と、＠温暖合法により得
られるビニル系重合体スラリーを脱水、乾燥させたビニ
ル系重合体ビーズ又は塊状重合法により得られたビニル
系重合体ベレットとを混合、押出し、脱気することによ
り製造されている。したがって、その製造方法は、複雑
で極めて多様の工程を必要とされ、乾燥コス１〜を始め
としたランニングコスト、工程中の重合体ロス、人件費
を多く要すること等好ましくない点が多い。これらの理
由のため、前述の如き５〉の製造方法及び２）のラテッ
クスからの回収技術が提案されている。しかしながら、
５）の製造方法は、その技術的困離性から未だ一般的技
術となっておらず、また２）のラテックスからの回収技
術は、前述した如く、ＡＢＳ系樹脂の製造技術から見る
と一技術分野にしかすぎないことから、更に工業的に利
用価値の高い広い節回にわたる技術の改良が要求されて
いる。この様な状況に鑑み、種々検討した結果以下の如
き本発明に到達した。
合体にビニル１ｔＩＩｔ体を乳化グラフト重合してなる
グラフト重合体ラテックスと、懸濁又は塊状重合された
ビニル系重合体スラリー又はビニル系重合体ベレットと
から製造されている。換言すれば、ＡＢＳ系樹脂は、グ
ラフト重合体ラテックスを析出、凝固、脱水、乾燥せし
めて単離させたグラフト重合体と、＠温暖合法により得
られるビニル系重合体スラリーを脱水、乾燥させたビニ
ル系重合体ビーズ又は塊状重合法により得られたビニル
系重合体ベレットとを混合、押出し、脱気することによ
り製造されている。したがって、その製造方法は、複雑
で極めて多様の工程を必要とされ、乾燥コス１〜を始め
としたランニングコスト、工程中の重合体ロス、人件費
を多く要すること等好ましくない点が多い。これらの理
由のため、前述の如き５〉の製造方法及び２）のラテッ
クスからの回収技術が提案されている。しかしながら、
５）の製造方法は、その技術的困離性から未だ一般的技
術となっておらず、また２）のラテックスからの回収技
術は、前述した如く、ＡＢＳ系樹脂の製造技術から見る
と一技術分野にしかすぎないことから、更に工業的に利
用価値の高い広い節回にわたる技術の改良が要求されて
いる。この様な状況に鑑み、種々検討した結果以下の如
き本発明に到達した。
〈本発明の目的〉
本発明の目的とするところは、重合体ラテックス連続Ｗ
Ｉ融物を析出、凝固したもの、又はこれから脱水を行っ
たものと、連続塊状重合法又は溶液重合法で得られる溶
融したビニル系重合体を冷却ベレット化することなく、
溶融状態で単−ｇＡｒａに供給して、ＡＢＳ化する工程
の簡略化を行うことにある。更にビニル系重合体をベレ
ット化することなく、そのまま溶融状態で単−Ｓｉ［に
供給することにより、再加熱溶融に要する多大のエネル
ギーを節約することも主要な目的の１つである。
Ｉ融物を析出、凝固したもの、又はこれから脱水を行っ
たものと、連続塊状重合法又は溶液重合法で得られる溶
融したビニル系重合体を冷却ベレット化することなく、
溶融状態で単−ｇＡｒａに供給して、ＡＢＳ化する工程
の簡略化を行うことにある。更にビニル系重合体をベレ
ット化することなく、そのまま溶融状態で単−Ｓｉ［に
供給することにより、再加熱溶融に要する多大のエネル
ギーを節約することも主要な目的の１つである。
また本発明の他の目的とするところは、ＡＢＳ系樹脂に
於ける揮発性成分の少ない１４＠を得ることである。
於ける揮発性成分の少ない１４＠を得ることである。
〈発明の要旨〉
本発明の目的を達成するため、本発明は、グラフト重合
体とビニル系重合体からＡＢＳ系１４１ｆｔを製造する
に当り、 イ） ビニル系重合体ラテックスから得られるスラリー
又は含水重合体、 口） ジエン系ゴム状手合体にビニル糸車同体を乳化グ
ラフト重合してなるラテックスであってこのラテックス
の全固形分中にジエン系ゴム状重合体が占める割合が８
０％以下であるグラフト重合体ラテックスから得られる
スラリー又は含水重合体、 ハ） ジエン系若しくはビニル系ゴム状重合体ラテック
スと、ジエン系ゴム状重合体にビニル系’ｔｌｌｆｉ体
を乳化グラフト重合してなるグラフト重合体ラテックス
との混合物であってこのラテックスの全固形分中にジエ
ン系ゴム状重合体ラテックスを占める割合が８０％以下
である混合ラテックスから得られるスラリー又は 含水重合体、 二） 上記イ）と口）若しくは、イ）とハ）を混合した
ラテックスから得られるスラリー又は含水重合体、 ホ） Ｎ続開状１合法又は♂波型合法によるビニル系憧
合体溶融物であるイ）ないし二）のいずれかと、ホ）を
、 少なくともイ）ないし二）のいずれかの物質の供給を受
けるフィードバレル、液状物を排出するための液状物を
通過させるが固形状物を通過させないスリットを有する
スリットバレル又はメカニカルフィルタ付バレル、加熱
手段を有する標７バレル、ホ）を液状で供給するための
圧入バレル及び気化物を排出するためのベント口を右す
るベントバレルの各分割バレルから成るシリンダと、少
なくとも順方向スクリュ、逆ネジスクリュ及び二一ディ
ングディスクの各分割二軸スクリュとを組合せた単一装
置に導入することを特徴とすること、ホ）を液状で圧入
する位置は、上記スリンｉ〜に後続するもよりのベント
口との中間であること、かつ上記区間内で含水重合体を
加圧、圧縮して水の分離を行わせるための逆ネジスクリ
ュ、あるいは逆ねじれニーディングディスク等による内
圧発生区間を設けであること、この内圧発生区域又は、
これにごく隣接する位置に上記ホ）の圧入が行われるス
クリュを有することを特徴とするＡＢＳ系樹耐樹脂造方
法及び装置とした。
体とビニル系重合体からＡＢＳ系１４１ｆｔを製造する
に当り、 イ） ビニル系重合体ラテックスから得られるスラリー
又は含水重合体、 口） ジエン系ゴム状手合体にビニル糸車同体を乳化グ
ラフト重合してなるラテックスであってこのラテックス
の全固形分中にジエン系ゴム状重合体が占める割合が８
０％以下であるグラフト重合体ラテックスから得られる
スラリー又は含水重合体、 ハ） ジエン系若しくはビニル系ゴム状重合体ラテック
スと、ジエン系ゴム状重合体にビニル系’ｔｌｌｆｉ体
を乳化グラフト重合してなるグラフト重合体ラテックス
との混合物であってこのラテックスの全固形分中にジエ
ン系ゴム状重合体ラテックスを占める割合が８０％以下
である混合ラテックスから得られるスラリー又は 含水重合体、 二） 上記イ）と口）若しくは、イ）とハ）を混合した
ラテックスから得られるスラリー又は含水重合体、 ホ） Ｎ続開状１合法又は♂波型合法によるビニル系憧
合体溶融物であるイ）ないし二）のいずれかと、ホ）を
、 少なくともイ）ないし二）のいずれかの物質の供給を受
けるフィードバレル、液状物を排出するための液状物を
通過させるが固形状物を通過させないスリットを有する
スリットバレル又はメカニカルフィルタ付バレル、加熱
手段を有する標７バレル、ホ）を液状で供給するための
圧入バレル及び気化物を排出するためのベント口を右す
るベントバレルの各分割バレルから成るシリンダと、少
なくとも順方向スクリュ、逆ネジスクリュ及び二一ディ
ングディスクの各分割二軸スクリュとを組合せた単一装
置に導入することを特徴とすること、ホ）を液状で圧入
する位置は、上記スリンｉ〜に後続するもよりのベント
口との中間であること、かつ上記区間内で含水重合体を
加圧、圧縮して水の分離を行わせるための逆ネジスクリ
ュ、あるいは逆ねじれニーディングディスク等による内
圧発生区間を設けであること、この内圧発生区域又は、
これにごく隣接する位置に上記ホ）の圧入が行われるス
クリュを有することを特徴とするＡＢＳ系樹耐樹脂造方
法及び装置とした。
く実 施 例〉
第１図を参照しながら本発明の！ｌｉｔ！を詳述すると
、 １はグラフト重合体ラテックスタンク、３は塩析剤タン
ク、７はＡＳ１合体溶融物計量及び圧入するためのギア
ポンプであり、２．４．６は各々ポンプである。グラフ
ト重合体ラテックスタンク１から送られる重合体ラテッ
クスは塩析剤タンク３から送られる塩析剤と混合槽５に
て撹拌混合され、乳化破壊され、グラフト重合体スラリ
ーとなる。一方、ＡＳ重合体は、塊状（溶液）重合法に
より、図示しない上ｍ部からｎ終すアクタ１５゜プリヒ
ータ１４を経て脱揮のためのフラッシングチャンバ１３
に供給され、大部分の未反応モノマー及び溶剤Ｃ１１ｆ
ｆ液重合時）を除去したものをギアポンプ７により定量
的にバレルＳとＶとの間に配置されたバレルＰから本型
−装置に圧入される。
、 １はグラフト重合体ラテックスタンク、３は塩析剤タン
ク、７はＡＳ１合体溶融物計量及び圧入するためのギア
ポンプであり、２．４．６は各々ポンプである。グラフ
ト重合体ラテックスタンク１から送られる重合体ラテッ
クスは塩析剤タンク３から送られる塩析剤と混合槽５に
て撹拌混合され、乳化破壊され、グラフト重合体スラリ
ーとなる。一方、ＡＳ重合体は、塊状（溶液）重合法に
より、図示しない上ｍ部からｎ終すアクタ１５゜プリヒ
ータ１４を経て脱揮のためのフラッシングチャンバ１３
に供給され、大部分の未反応モノマー及び溶剤Ｃ１１ｆ
ｆ液重合時）を除去したものをギアポンプ７により定量
的にバレルＳとＶとの間に配置されたバレルＰから本型
−装置に圧入される。
一方、グラフト重合体スラリーはポンプにて定量的に単
一装置にフィードされる。
一装置にフィードされる。
（Ａ）、（Ｂ）は本型−装置の基本的構成要素であるシ
リンダ及びスクリュの構成を示しており、（Ｃ）は二輪
スクリュの断面図を示している。Ｆ。
リンダ及びスクリュの構成を示しており、（Ｃ）は二輪
スクリュの断面図を示している。Ｆ。
Ｈ，Ｓ、Ｐ、Ｖ、Ｄは各々フィードバレル、標準バレル
、スリットバレル、圧入バレル、ベントバレル及びダイ
スであり、Ｘ、Ｙ、Ｙ’ 、Ｚは各々順方向スクリュ、
ニーディングディスク、逆ねじれに配置したニーディン
グディスク群、逆方向スクリュである。すなわち、ポン
プ６から単−ｌｉｔに送液されたグラフト重合体スラリ
ーは、フィードバレルＦ及び順方向スクリュＸにより前
方に送られる。スリットバレルＳ部分に送られたスラリ
ー混合物は、更に先方のスクリュに設けられたニーディ
ングディスクＹ及び逆ネジスクリュＺにより背圧がかけ
られ、水分がスリット部分より糸外に排出される。この
ニーディングディスクＹと逆ネジスクリュＺで内圧が高
くなっている部分に溶融したＡＳｆｆ！合体をギアポン
プ７により定量的に供給圧入し、グラフト重合体に合流
させ、スクリュ又はニーディングディスクで混合、混線
を行う。
、スリットバレル、圧入バレル、ベントバレル及びダイ
スであり、Ｘ、Ｙ、Ｙ’ 、Ｚは各々順方向スクリュ、
ニーディングディスク、逆ねじれに配置したニーディン
グディスク群、逆方向スクリュである。すなわち、ポン
プ６から単−ｌｉｔに送液されたグラフト重合体スラリ
ーは、フィードバレルＦ及び順方向スクリュＸにより前
方に送られる。スリットバレルＳ部分に送られたスラリ
ー混合物は、更に先方のスクリュに設けられたニーディ
ングディスクＹ及び逆ネジスクリュＺにより背圧がかけ
られ、水分がスリット部分より糸外に排出される。この
ニーディングディスクＹと逆ネジスクリュＺで内圧が高
くなっている部分に溶融したＡＳｆｆ！合体をギアポン
プ７により定量的に供給圧入し、グラフト重合体に合流
させ、スクリュ又はニーディングディスクで混合、混線
を行う。
グラフト１合体は混線作用による発熱に加えて、へＳＩ
Ｗ融体のもつ熱により悠遠に加熱軟化が促進される。そ
の結果グラフト重合体に含まれる水分の分離が促進され
、含水グラフト１合体だけを供給したときより分離され
てスリットから排出する水損が増大する。 このときに
ｆｆ１ｉｌ樹脂を圧入する位置は、図１２図２に例示す
るように、スクリュ又はニーディングディスク等による
背圧の発生ずる位置におかれる必要があり、更に好まし
くは、図２（Ｅ）のように圧力分布の匂配が下流に向つ
て上界している部分又はその頂点付近であることである
。これは分離した水が閉じこめられずそのままスリット
側に排出されるためである。ただし、第１図のような位
置であっても、スリットからの脱水効率には大きな改善
は望めないが、もともと塊状（１液）！！！合法による
溶融Ａｓをそのまま冷部することなく木型−装駈に導入
することにより、従来方式であるＡｓベレットをＦｌに
供給する方式より優れたエネルギー効率が得られるとい
う本方式の特徴を失わせるものではない。
Ｗ融体のもつ熱により悠遠に加熱軟化が促進される。そ
の結果グラフト重合体に含まれる水分の分離が促進され
、含水グラフト１合体だけを供給したときより分離され
てスリットから排出する水損が増大する。 このときに
ｆｆ１ｉｌ樹脂を圧入する位置は、図１２図２に例示す
るように、スクリュ又はニーディングディスク等による
背圧の発生ずる位置におかれる必要があり、更に好まし
くは、図２（Ｅ）のように圧力分布の匂配が下流に向つ
て上界している部分又はその頂点付近であることである
。これは分離した水が閉じこめられずそのままスリット
側に排出されるためである。ただし、第１図のような位
置であっても、スリットからの脱水効率には大きな改善
は望めないが、もともと塊状（１液）！！！合法による
溶融Ａｓをそのまま冷部することなく木型−装駈に導入
することにより、従来方式であるＡｓベレットをＦｌに
供給する方式より優れたエネルギー効率が得られるとい
う本方式の特徴を失わせるものではない。
この圧入位置は、上記のように内圧の発生する区間又は
この近くであることが必要でバレルＳとバレルＶとの中
門であっても第３図に示すように上記区間から離れた位
置に導入すると、例えば、Ｆ２では、溶Ｆａ重合体が導
入部スクリュ通路を部分的に閉塞しやすく、下流部にあ
る逆ネジスクリュＺ、ニーディングディスクＹで分離さ
れた水が一時的にとじこめられて、サージング現象を発
生しやすくなる。ｒＩＩＮシない場合でも、この部分に
導入されたｒＳ温の材料と、ＹＺ部で分離された水が接
触することにより、蒸気となってスリット部から放出さ
れる。この潜熱分だけＡＳ１！（脂の温度が低下するの
で、本装置の所要動）Ｊが増大することになる。導入部
がＦ２であるときは、グラフト重合体とＡＳ１合体との
混合が不充分であるか、混合しない状態でベント部を通
過する。逆ネジスクリュ２からベント部に入ったグラフ
ト重合体は圧力を解放され、絞り残りの水分が蒸発する
ことにより、激しく発泡し、同時に温度が低下する。
この近くであることが必要でバレルＳとバレルＶとの中
門であっても第３図に示すように上記区間から離れた位
置に導入すると、例えば、Ｆ２では、溶Ｆａ重合体が導
入部スクリュ通路を部分的に閉塞しやすく、下流部にあ
る逆ネジスクリュＺ、ニーディングディスクＹで分離さ
れた水が一時的にとじこめられて、サージング現象を発
生しやすくなる。ｒＩＩＮシない場合でも、この部分に
導入されたｒＳ温の材料と、ＹＺ部で分離された水が接
触することにより、蒸気となってスリット部から放出さ
れる。この潜熱分だけＡＳ１！（脂の温度が低下するの
で、本装置の所要動）Ｊが増大することになる。導入部
がＦ２であるときは、グラフト重合体とＡＳ１合体との
混合が不充分であるか、混合しない状態でベント部を通
過する。逆ネジスクリュ２からベント部に入ったグラフ
ト重合体は圧力を解放され、絞り残りの水分が蒸発する
ことにより、激しく発泡し、同時に温度が低下する。
その結果このグラフト重合体は小さなりラム状の部分が
派生的に発生し、蒸気流と共にベントボートから外部に
放出される。これを防止するためにベントスタフ１等を
使用するが、それによっても飛散するクラムが小さく、
かつ蒸気ｍｓが多くなると防止しきれない。このクラム
の飛散はＡＳ１合体と温練することにより軽減されるこ
とが経験的にも知られている。
派生的に発生し、蒸気流と共にベントボートから外部に
放出される。これを防止するためにベントスタフ１等を
使用するが、それによっても飛散するクラムが小さく、
かつ蒸気ｍｓが多くなると防止しきれない。このクラム
の飛散はＡＳ１合体と温練することにより軽減されるこ
とが経験的にも知られている。
脱水された重合体は、更に加熱溶融され、ベントバレル
Ｖにて残存水分、残モノマー等を気化して系外に除去す
る。
Ｖにて残存水分、残モノマー等を気化して系外に除去す
る。
加熱溶融された重合体は、グイスＤから順次押出され、
ストランド状にて取り出される。このストランドを冷却
槽で冷却し、カッターにて切断すればベレット状態のＡ
ＢＳ系樹脂を得ることができる。
ストランド状にて取り出される。このストランドを冷却
槽で冷却し、カッターにて切断すればベレット状態のＡ
ＢＳ系樹脂を得ることができる。
く作用効果〉
前述した如く本発明で使用する１９９１式ｔｇ −装置
によれば、乳化重合法によるグラフト重合体と連続塊状
重合又は溶液重合によるビニル系重合体溶融体とを同時
にそれぞれの供給口に供給し、単一装置で混合、脱水、
乾燥、溶融、可塑化を行うことによってＡＢＳ系樹脂を
製造することができるので、従来の製造方法に比較して
広い［１’Ｊ形態からＡＢＳ系樹脂を得ることができる
。
によれば、乳化重合法によるグラフト重合体と連続塊状
重合又は溶液重合によるビニル系重合体溶融体とを同時
にそれぞれの供給口に供給し、単一装置で混合、脱水、
乾燥、溶融、可塑化を行うことによってＡＢＳ系樹脂を
製造することができるので、従来の製造方法に比較して
広い［１’Ｊ形態からＡＢＳ系樹脂を得ることができる
。
また従来技術と組合せた第２図の如く、ラテックスに塩
析剤を加えてスラリー状となし、更に脱水機又は脱水機
と洗滌機１ｏで脱水した含水粉をダブルスクリュフィー
ダ１１でＦ、に供給することを除いては、第１図で説明
したものと同一内容を有するスクリュ式単−装ｒ１１１
へ送ってＡＢＳ化することも可能である。この方法でも
、ＡＳ１合体をｍａ状態でＦ２から加えた結果、従来法
より少ない所要動力でＡＢＳ化が可能になる。
析剤を加えてスラリー状となし、更に脱水機又は脱水機
と洗滌機１ｏで脱水した含水粉をダブルスクリュフィー
ダ１１でＦ、に供給することを除いては、第１図で説明
したものと同一内容を有するスクリュ式単−装ｒ１１１
へ送ってＡＢＳ化することも可能である。この方法でも
、ＡＳ１合体をｍａ状態でＦ２から加えた結果、従来法
より少ない所要動力でＡＢＳ化が可能になる。
本発明にて得られるＡＢＳ系樹脂性状は、重合体ラテッ
クスに含まれていた乳化剤、乳化安定剤、塩析剤等が回
収重合体に混合すると重合体の機械的強度及び成形後の
外観上に好ましくない影響を与えるが、本発明において
は、スリット部分より排出される水と共にこれら水溶性
不純物は従来法よりよりよく除去される。
クスに含まれていた乳化剤、乳化安定剤、塩析剤等が回
収重合体に混合すると重合体の機械的強度及び成形後の
外観上に好ましくない影響を与えるが、本発明において
は、スリット部分より排出される水と共にこれら水溶性
不純物は従来法よりよりよく除去される。
本発明に基づ＜ＡＢＳ系樹脂に適用される重合体ラテッ
クスとしては、 イ） スチレン、α−メチルスチレン等の芳香族ビニル
単量体、アクリロニトリル、メタクリルニトリル笠のシ
アン化ビニル単糟体、メタクリル酸メチル、メタクリル
酸エチル等のアクリルメククリレート等の如きビニル系
単囁体の単独重合体又は共重合体からなる例えばスチレ
ン−アクリルニトリル共重合体、α−メチルスヂーレン
ーアクリルニトリル共重合体、スチレン−α−メヂルス
チレンーアクリルニトリル共重合体、スチレン−メタク
リル酸メチル−アクリロニトリル共重合体、スチレン−
α−メチルスチレン−７クリロニトリル一メタクリル酸
メチル共重合体等のビニル系瑣合体、 口） 例えばポリブタジェン、ブタジェン−スチレン共
重合体、ブタジェン−アクリロニドｌナル共重合体、イ
ソプレンゴム、クロロプレンゴム等のジエン系ゴム状重
合体に、イ）に示したビニル系単量体を乳化グラフト重
合してなるグラフト重合体ラテックス、 ハ） 口）に示したグラフト重合体と口）に示したジエ
ン系ゴム状重合体及び／又はエチレン−酢ビ、エヂレン
ー酢ビーアクリル酸エステル等のビニル系ゴム状重合体
ラテックスとを混合してなる混合重合体ラテックス、 二） 上記イ）と口）の混合してなる混合重合体ラテッ
クス又はイ）とハ）を混合してなる混合頃合体ラテック
ス、 笠を挙げることができるが、口）、ハ）、二）に於いて
は、ラテックス中の全固形分中に占めるジエン系ゴム状
重合体の割合が８０％以下であることが必要である。す
なわち、ジエン系ゴム状重合体の割合が８０％以上にな
ると、グラフト物のグラフト率が低下し、ｍ詣相との相
溶性が悪くなり、ｉ４衝撃性の低下が著しく優れたＡＢ
Ｓ系樹脂が得られない。
クスとしては、 イ） スチレン、α−メチルスチレン等の芳香族ビニル
単量体、アクリロニトリル、メタクリルニトリル笠のシ
アン化ビニル単糟体、メタクリル酸メチル、メタクリル
酸エチル等のアクリルメククリレート等の如きビニル系
単囁体の単独重合体又は共重合体からなる例えばスチレ
ン−アクリルニトリル共重合体、α−メチルスヂーレン
ーアクリルニトリル共重合体、スチレン−α−メヂルス
チレンーアクリルニトリル共重合体、スチレン−メタク
リル酸メチル−アクリロニトリル共重合体、スチレン−
α−メチルスチレン−７クリロニトリル一メタクリル酸
メチル共重合体等のビニル系瑣合体、 口） 例えばポリブタジェン、ブタジェン−スチレン共
重合体、ブタジェン−アクリロニドｌナル共重合体、イ
ソプレンゴム、クロロプレンゴム等のジエン系ゴム状重
合体に、イ）に示したビニル系単量体を乳化グラフト重
合してなるグラフト重合体ラテックス、 ハ） 口）に示したグラフト重合体と口）に示したジエ
ン系ゴム状重合体及び／又はエチレン−酢ビ、エヂレン
ー酢ビーアクリル酸エステル等のビニル系ゴム状重合体
ラテックスとを混合してなる混合重合体ラテックス、 二） 上記イ）と口）の混合してなる混合重合体ラテッ
クス又はイ）とハ）を混合してなる混合頃合体ラテック
ス、 笠を挙げることができるが、口）、ハ）、二）に於いて
は、ラテックス中の全固形分中に占めるジエン系ゴム状
重合体の割合が８０％以下であることが必要である。す
なわち、ジエン系ゴム状重合体の割合が８０％以上にな
ると、グラフト物のグラフト率が低下し、ｍ詣相との相
溶性が悪くなり、ｉ４衝撃性の低下が著しく優れたＡＢ
Ｓ系樹脂が得られない。
本発明に使用する上記重合体ラテックスは、乳化重合す
る際に使用する乳化剤、開始剤、連鎖移動剤等その他の
薬品について何ら制限されるものでなく、通常の乳化重
合に使用するものであればどのようなものであってもさ
しつかえない。
る際に使用する乳化剤、開始剤、連鎖移動剤等その他の
薬品について何ら制限されるものでなく、通常の乳化重
合に使用するものであればどのようなものであってもさ
しつかえない。
ボ） ビニル系重合体の溶融体としては、前記イ）で示
したビニル系重合体で連続塊状重合法又は溶液重合法で
１りられたものを挙げることができる。
したビニル系重合体で連続塊状重合法又は溶液重合法で
１りられたものを挙げることができる。
更に上記重合法によって得たものを未反応モノマー、溶
剤を７ラツシングチヤンバ等を通過させて除去した侵に
ギアポンプ等の手段で本型−装置に圧入するか、未反応
モノマー、ｒａｔ’ｌｌを含んだ状態で圧入するかは特
に規定しないが、本発明の主たる目的がエネルギー効率
の良い重合体製造方法であることを考慮すると、多機の
モノマー、溶剤を含むものを水中−装置に導入すること
は、本ＩＩのベント部で回収した上記モノマー中にイ）
〜ハ）中の揮発成分が混入することになるので好ましい
とはいえない。しかしながら、本装置に導入する１合体
の残留の未反応モノマー、溶剤の量を通常最終製品に許
容される値以上にすることにより、フラッシングチャン
バ等の揮発成分分１１１Ｎが小形化され、同時に真空系
の負荷が小さくなって総合的にみた効率向上が期待され
る例も多い。この場合、水車−￥Ｋｌｉ！は、イ）〜二
）の材料に含まれる水分を蒸発分離させる多段のベント
部をもっていて、この残留モノマー、揮発分の除去は、
残留水分と共に蒸発を行うことで非常に有効な分離除去
を行うことができる。
剤を７ラツシングチヤンバ等を通過させて除去した侵に
ギアポンプ等の手段で本型−装置に圧入するか、未反応
モノマー、ｒａｔ’ｌｌを含んだ状態で圧入するかは特
に規定しないが、本発明の主たる目的がエネルギー効率
の良い重合体製造方法であることを考慮すると、多機の
モノマー、溶剤を含むものを水中−装置に導入すること
は、本ＩＩのベント部で回収した上記モノマー中にイ）
〜ハ）中の揮発成分が混入することになるので好ましい
とはいえない。しかしながら、本装置に導入する１合体
の残留の未反応モノマー、溶剤の量を通常最終製品に許
容される値以上にすることにより、フラッシングチャン
バ等の揮発成分分１１１Ｎが小形化され、同時に真空系
の負荷が小さくなって総合的にみた効率向上が期待され
る例も多い。この場合、水車−￥Ｋｌｉ！は、イ）〜二
）の材料に含まれる水分を蒸発分離させる多段のベント
部をもっていて、この残留モノマー、揮発分の除去は、
残留水分と共に蒸発を行うことで非常に有効な分離除去
を行うことができる。
何れにしても上記重合法による溶融重合体を従来行われ
ているように一度冷却ベレット化することなく、そのま
ま溶融状態で本装置に圧入することが１要である。 Ｏ
）〜二）の重合体とホ）の重合体との混合の割合は、混
合物中に占めるジエン系ゴム状重合体の割合が８０％以
下が必要であるが、３〜３０％であることがＡＢＳ系樹
脂としての物性上好ましい。
ているように一度冷却ベレット化することなく、そのま
ま溶融状態で本装置に圧入することが１要である。 Ｏ
）〜二）の重合体とホ）の重合体との混合の割合は、混
合物中に占めるジエン系ゴム状重合体の割合が８０％以
下が必要であるが、３〜３０％であることがＡＢＳ系樹
脂としての物性上好ましい。
本発明にて使用する単一装置は、シリンダ、スクリュ及
びスクリュ駆！ｌＪ部を主たる構ａ要素とする一種のス
クリュ押出機型式のものであるが、その最も特徴とする
ところは、シリンダ及びスクリュがブロック毎に分割で
きる点にある。すなわちシリンダには、スラリー、ビー
ズ、クラム等の供給を受けるフィードバレル、液状物を
通過させるが固形状物を通過させないスリットをもつス
リットバレル又はメカニカルフィルタ付バレル、ｈａ熱
手段を有する標準バレル、ホ）のビニル系重合体組成物
を圧入する圧入バレル、揮発物を除去するためのベント
口を有するベントバレル、滑剤、瞼料、重合体組成物、
安定剤等を添加するための圧入バレル及び重合体組成物
を溶融状態で取り出すダイス等がある。
びスクリュ駆！ｌＪ部を主たる構ａ要素とする一種のス
クリュ押出機型式のものであるが、その最も特徴とする
ところは、シリンダ及びスクリュがブロック毎に分割で
きる点にある。すなわちシリンダには、スラリー、ビー
ズ、クラム等の供給を受けるフィードバレル、液状物を
通過させるが固形状物を通過させないスリットをもつス
リットバレル又はメカニカルフィルタ付バレル、ｈａ熱
手段を有する標準バレル、ホ）のビニル系重合体組成物
を圧入する圧入バレル、揮発物を除去するためのベント
口を有するベントバレル、滑剤、瞼料、重合体組成物、
安定剤等を添加するための圧入バレル及び重合体組成物
を溶融状態で取り出すダイス等がある。
これらのバレルは、目的に応じ自由に組合せてその位置
及び長さを変えることができる。また、スクリュには、
固形状物を順方向に送る順方向スクリュ、逆方向に送る
逆ネジスクリュ及び固形状物を混練りするニーディング
ディスク等があり、これらのスクリュは一二軸の分割ス
クリュであり、前記バレルと同様に目的に応じその位置
及び１ざを変えることができる。したがって、本装置は
、本装置に投入される重合体組成物の形体的状態に応じ
て、バレル、スクリュの構成及び長さを適正にかえるこ
とにより、適正な溶融状態で重合体組成物を取り出すこ
とができるものである。なお、加熱手段は、ａｌ準バレ
ルのみではなく、他のバレルにも設けである。
及び長さを変えることができる。また、スクリュには、
固形状物を順方向に送る順方向スクリュ、逆方向に送る
逆ネジスクリュ及び固形状物を混練りするニーディング
ディスク等があり、これらのスクリュは一二軸の分割ス
クリュであり、前記バレルと同様に目的に応じその位置
及び１ざを変えることができる。したがって、本装置は
、本装置に投入される重合体組成物の形体的状態に応じ
て、バレル、スクリュの構成及び長さを適正にかえるこ
とにより、適正な溶融状態で重合体組成物を取り出すこ
とができるものである。なお、加熱手段は、ａｌ準バレ
ルのみではなく、他のバレルにも設けである。
本装置の必須要因は、２点あり１点は少なくともフィー
ドバレル、スリットバレル又はメカニカルフィルタ付バ
レル、標型バレル、圧入バレル、ベントバレルから構成
されろ分割バレルと、少なくとも順方向スクリュ、逆ネ
ジスクリュ、ニーディングディスクから構成される分割
二軸スクリュ及びダイスより成るが、送入される化合物
の形状状態により、途中より、例えばスクリュ押出機や
定量フィーダー等を用いて滑剤、顔料、重合体組成物の
粉末、ビーズ若しくはペレット等又は安定剤等を添加す
る圧入バレルやベントバレルのベントロより時々ポツプ
コーン状に出る重合体を系内に戻すベントスタッフ１−
笠の本ｖ、胃の付帯部品を連結介在させてもよい。
ドバレル、スリットバレル又はメカニカルフィルタ付バ
レル、標型バレル、圧入バレル、ベントバレルから構成
されろ分割バレルと、少なくとも順方向スクリュ、逆ネ
ジスクリュ、ニーディングディスクから構成される分割
二軸スクリュ及びダイスより成るが、送入される化合物
の形状状態により、途中より、例えばスクリュ押出機や
定量フィーダー等を用いて滑剤、顔料、重合体組成物の
粉末、ビーズ若しくはペレット等又は安定剤等を添加す
る圧入バレルやベントバレルのベントロより時々ポツプ
コーン状に出る重合体を系内に戻すベントスタッフ１−
笠の本ｖ、胃の付帯部品を連結介在させてもよい。
他の１点は、ホ）のビニル系重合体溶融体を圧入する位
置は、上記スリットに慢続するもよりのベント口との中
間であること、かつ上記区間内で含水重合体を加圧、圧
縮して水の分離を行わせるための逆ネジスクリュ、ある
いは逆ねじれニーディングディスク等による内圧発生区
間を設けであること、この内圧発生区域又はこれにご＜
＊接する位置に上記ホ）の圧入が行われることからなる
。
置は、上記スリットに慢続するもよりのベント口との中
間であること、かつ上記区間内で含水重合体を加圧、圧
縮して水の分離を行わせるための逆ネジスクリュ、ある
いは逆ねじれニーディングディスク等による内圧発生区
間を設けであること、この内圧発生区域又はこれにご＜
＊接する位置に上記ホ）の圧入が行われることからなる
。
次に本発明による装置でテストした結果を下記に示す。
［テスト１１
２軸スクリュ押出機丁ＥＭ５０Ｂ （東芝機械製）を使
い、図２の方法でＡＢＳ系樹耐樹脂製した。
い、図２の方法でＡＢＳ系樹耐樹脂製した。
Ｆｌ及びＦ２から供給する材料は、それぞれ下記の通り
である。
である。
Ｆｌ ニゲラフト重合体（ジエン系ゴム含有量６５％）
含水パウダ、含水率３９％ Ｆ２ ：溶！１ｌＩＡｓｆｆ！合体く重合率９９．５％
）供給湯１！ｌ［２２０℃ 図２のバレル温度は、 ８３ Ｂ４ ８５ ８６１８０℃ １５
０℃ ２３０℃ ２３０℃８７ ８８ ８９Ｂ１
０ ０ ２３０℃ ２３０’Ｃ２３０℃ ２５０℃Ｆ１からの含
水グラフト重合体供給！！１：８１Ｎ９／ＨＦ２からの
ＦＲ融ＡＳ重合体 ｎ ： １７７Ｋｙ／Ｎ押出ｆ
ｆ１Ｑ ：２２６句／＋１（ゴム含ｆｆ
１１４．２％） スクリュ回転数 ：２００ｒｌ１ｍス
クリュ駆動動力Ｚ ：２０．５に讐吐出
物温度 ：２５６℃比エネルギー
（Ｚ／Ｑ） ：０．０９１ＫＷＨ／Ａ１ｆｆスリッ
ト部からはやや白濁した水が排出され、安定した流量が
観察された。押出されたベレットはマカロニペレットを
含まず色相は良好で、ストランドの押出量の変動のない
安定した運転ができた。
含水パウダ、含水率３９％ Ｆ２ ：溶！１ｌＩＡｓｆｆ！合体く重合率９９．５％
）供給湯１！ｌ［２２０℃ 図２のバレル温度は、 ８３ Ｂ４ ８５ ８６１８０℃ １５
０℃ ２３０℃ ２３０℃８７ ８８ ８９Ｂ１
０ ０ ２３０℃ ２３０’Ｃ２３０℃ ２５０℃Ｆ１からの含
水グラフト重合体供給！！１：８１Ｎ９／ＨＦ２からの
ＦＲ融ＡＳ重合体 ｎ ： １７７Ｋｙ／Ｎ押出ｆ
ｆ１Ｑ ：２２６句／＋１（ゴム含ｆｆ
１１４．２％） スクリュ回転数 ：２００ｒｌ１ｍス
クリュ駆動動力Ｚ ：２０．５に讐吐出
物温度 ：２５６℃比エネルギー
（Ｚ／Ｑ） ：０．０９１ＫＷＨ／Ａ１ｆｆスリッ
ト部からはやや白濁した水が排出され、安定した流量が
観察された。押出されたベレットはマカロニペレットを
含まず色相は良好で、ストランドの押出量の変動のない
安定した運転ができた。
［テスト２］
実施例と同様の材料、装置で、Ｆ２の注入位置のスクリ
ュ構成だけを第１図のように変更した。
ュ構成だけを第１図のように変更した。
Ｆｌからの含水グラフト重合体供給ｆｆｌ ： ８１１
（！！！／ｌｌＦ２からの溶融ＡＳ重合体 ” ：
１８９Ａｉｇ／Ｈ押出ｆｆ１Ｑ ：２３
８に９／Ｈ（ゴム含ｆｆ１１３．５％） スクリュ回転数 ： ３０１ ｒｐｍ
スクリュ駆動動力Ｚ ：３５．９に賀吐
出物温度 ：２６８℃比エネルギ
ー ＥＳＰ（Ｚ／Ｑ） ： ０．１５ＫｗＨ／ｆｆｙス
リット部の水の流出はない。マカロニペレッ、 トを
含まない。色相良好なペレッ］・がサージングのない安
定した条件で得られた。
（！！！／ｌｌＦ２からの溶融ＡＳ重合体 ” ：
１８９Ａｉｇ／Ｈ押出ｆｆ１Ｑ ：２３
８に９／Ｈ（ゴム含ｆｆ１１３．５％） スクリュ回転数 ： ３０１ ｒｐｍ
スクリュ駆動動力Ｚ ：３５．９に賀吐
出物温度 ：２６８℃比エネルギ
ー ＥＳＰ（Ｚ／Ｑ） ： ０．１５ＫｗＨ／ｆｆｙス
リット部の水の流出はない。マカロニペレッ、 トを
含まない。色相良好なペレッ］・がサージングのない安
定した条件で得られた。
［比較例１］
供給材料その他は同一であるが、溶ＭＡＳ圧入位置を第
３図Ｆ２に供給した。
３図Ｆ２に供給した。
Ｆｌからの含水グラフト重合体供給ｆｆｉ：６８Ｋｇ１
ＨＦ２からの溶ＲＡＳ重合体 〃：１２２Ｋｇ／Ｈ押
出量 ： １６３ ＆ｇ／ＩＩ（ゴム倉
出１６．５％） スクリュ回転数 ：１５０ｒｏＩＩｌ
スクリユ駆！＋１！ＪＪ力（平均） ：１９
．５に一吐出温度 ；２５７℃
比エネルギー （Ｚ／Ｑ） ：０．１２ＫＷＨ／Ｋ
ｙスリット部から激しく蒸気が吹き出し、蒸気に伴って
かなりのｍのグラフト重合体の＠粉末がスリットから吹
き出した。また、Ａｓ圧入圧乃の変動も大きかった。
ＨＦ２からの溶ＲＡＳ重合体 〃：１２２Ｋｇ／Ｈ押
出量 ： １６３ ＆ｇ／ＩＩ（ゴム倉
出１６．５％） スクリュ回転数 ：１５０ｒｏＩＩｌ
スクリユ駆！＋１！ＪＪ力（平均） ：１９
．５に一吐出温度 ；２５７℃
比エネルギー （Ｚ／Ｑ） ：０．１２ＫＷＨ／Ｋ
ｙスリット部から激しく蒸気が吹き出し、蒸気に伴って
かなりのｍのグラフト重合体の＠粉末がスリットから吹
き出した。また、Ａｓ圧入圧乃の変動も大きかった。
［比較例２］
従来法の例として２図の構成であるが、Ｆ２からの溶融
Ａｓにかえて、ＡＳペレットを含水グラフト重合体と共
にＦ、がら供給した。使用した２軸押出礪はく東芝機械
製）ＴＥＭｌ ２０Ｂであったこと以外は上記と同一条
件でＡＢＳ系樹脂を製造した。
Ａｓにかえて、ＡＳペレットを含水グラフト重合体と共
にＦ、がら供給した。使用した２軸押出礪はく東芝機械
製）ＴＥＭｌ ２０Ｂであったこと以外は上記と同一条
件でＡＢＳ系樹脂を製造した。
Ｆ、：含水グラフト重合体供給Ｉ！ｌ（含水率３５％）
：５９５Ｋｙ／Ｈ Ｆ＋ ：ＡＳ１合体ヘレット供給ｆｆｉ：１４２０Ｋ
ｇ／Ｈ押出ｆｆｉ ：１８０ＯＮ９／Ｉ
＋（ゴム含！１１４％） スクリュ回転数 ：２９ＯｒＤＩス
クリユ駆動動力 ：３８５に賀吐出１ｆ
ｉｌ［：２７０’Ｃ 比エネルギー ：０．２１に―ＵＫゲス
リット部からは安定して水が流出する。色相良好なペレ
ットがサージングのない安定した条件で得られた。
：５９５Ｋｙ／Ｈ Ｆ＋ ：ＡＳ１合体ヘレット供給ｆｆｉ：１４２０Ｋ
ｇ／Ｈ押出ｆｆｉ ：１８０ＯＮ９／Ｉ
＋（ゴム含！１１４％） スクリュ回転数 ：２９ＯｒＤＩス
クリユ駆動動力 ：３８５に賀吐出１ｆ
ｉｌ［：２７０’Ｃ 比エネルギー ：０．２１に―ＵＫゲス
リット部からは安定して水が流出する。色相良好なペレ
ットがサージングのない安定した条件で得られた。
第１図は本発明に係る熱可塑性樹脂の製造方法の一態様
を示す説明図、第２図ないし第３図は各々他のｌＩ！！
様を示ず説明図であり、Ａはシリンダ構成図、Ｂはスク
リュ構成図、Ｃはスクリュの断面図である。Ｅはシリン
ダ内の圧力分布図である。 Ａはシリンダ、Ｆはフィードバレル、Ｈは標準バレル、
Ｓはスリットバレル、■はベントバレル、Ｐは圧入バレ
ル、Ｄはダイス、Ｘは順方向スクリュ、Ｙはニーディン
グディスク、Ｙｏは逆ねじれに配置したニーディングデ
ィスク群、２は逆ネジスクリュ、１は和合体ラテックス
貯槽タンク、２゜４．６はポンプ、３は塩析剤貯槽タン
ク、５は混合槽、７は溶融重合体用ギアポンプ、９は単
軸押出機、１０は脱水機、又は脱水機と洗滌機、１１は
ダブルスクリュフィーダ、１２はビーズ又はペレットタ
ンクを示す。
を示す説明図、第２図ないし第３図は各々他のｌＩ！！
様を示ず説明図であり、Ａはシリンダ構成図、Ｂはスク
リュ構成図、Ｃはスクリュの断面図である。Ｅはシリン
ダ内の圧力分布図である。 Ａはシリンダ、Ｆはフィードバレル、Ｈは標準バレル、
Ｓはスリットバレル、■はベントバレル、Ｐは圧入バレ
ル、Ｄはダイス、Ｘは順方向スクリュ、Ｙはニーディン
グディスク、Ｙｏは逆ねじれに配置したニーディングデ
ィスク群、２は逆ネジスクリュ、１は和合体ラテックス
貯槽タンク、２゜４．６はポンプ、３は塩析剤貯槽タン
ク、５は混合槽、７は溶融重合体用ギアポンプ、９は単
軸押出機、１０は脱水機、又は脱水機と洗滌機、１１は
ダブルスクリュフィーダ、１２はビーズ又はペレットタ
ンクを示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ グラフト重合体とビニル系重合体からＡＢＳ系樹脂
を製造するに当り、 イ）ビニル系重合体ラテックスから得られるスラリー又
は含水重合体、 ロ）ジエン系ゴム状重合体とビニル系単量体を乳化グラ
フト重合してなるラテックスであってこのラテックスの
全固形分中にジエン系ゴム状重合体が占める割合が８０
％以下であるグラフト重合体ラテックスから得られるス
ラリー又は含水重合体、 ハ）ジエン系若しくはビニル系ゴム状重合体ラテックス
と、ジエン系ゴム状重合体にビニル系単量体を乳化グラ
フト重合してなるグラフト重合体ラテックスとの混合物
であってこのラテックスの全固形分中にジエン系ゴム状
重合体ラテックスが占める割合が８０％以下である混合
ラテックスから得られるスラリー又は 含水重合体、 ニ）上記イ）とロ）若しくはイ）とハ）を混合したラテ
ックスから得られるスラリー又は 含水重合体、 ホ）連続塊状重合法、又は溶液重合法によるビニル系重
合体の溶融体、 であるイ）ないしニ）のいずれかを、少なくともこれら
の物質の供給を受けるフィードバレル、液状物を排出す
るための液状物を通過させるが固形状物を通過させない
スリットを有するスリットバレル又はメカニカルフィル
タ付バレル、加熱手段を有する標準バレル、ホ）を液状
で供給するための圧入バレル及び気化物を排出するため
のベント口を有するベントバレルの各分割バレルと、少
なくとも順方向スクリュ、逆ネジスクリュ及びニーディ
ングディスクの各分割二軸スクリュとを組合せてあり、
ホ）を液状で圧入する位置が上記スリットとスリット又
はメカニカルフィルタ付バレルに後続するもよりのベン
ト口との中間であり、かつ逆ネジスクリュ、逆ねじれニ
ーディングディスク等による内圧発生区域、又はこれに
接する位置におかれている単一装置に導入することを特
徴とするＡＢＳ系樹脂の製造方法。 ２ グラフト重合体とビニル系重合体からＡＢＳ系樹脂
を製造するに当り、 イ）ビニル系重合体ラテックスから得られるスラリー又
は含水重合体、 ロ）ジエン系ゴム状重合体とビニル系単量体を乳化グラ
フト重合してなるラテックスであってこのラテックスの
全固形分中にジエン系ゴム状重合体が占める割合が８０
％以下であるグラフト重合体ラテックスから得られるス
ラリー又は含水重合体、 ハ）ジエン系若しくはビニル系ゴム状重合体ラテックス
と、ジエン系ゴム状重合体にビニル系単量体を乳化グラ
フト重合してなるグラフト重合体ラテックスとの混合物
であってこのラテックスの全固形分中にジエン系ゴム状
合体ラテックスの全固形分中にジエン系ゴム状合体ラテ
ックスが占める割合が、８０％以下である混合ラテック
スから得られるスラリー又は 含水重合体、 ニ）上記イ）とロ）若しくはイ）とハ）を混合したラテ
ックスから得られるスラリー又は含水重合体、 ホ）連続塊状重合法、又は溶液重合法によるビニル系重
合体の溶融体、 であるイ）ないしニ）のいずれかを、少なくともこれら
の物質の供給を受けるフィードバレル、液状物を排出す
るための液状物を通過させるが固形状物を通過させない
スリットを有するスリットバレル又はメカニカルフィル
タ付バレル、加熱手段を有する標準バレル、ホ）を液状
で供給するための圧入バレル及び気化物を排出するため
のベント口を有するベントバレルの各分割バレルより構
成されるシリンダーと、少なくとも順方向スクリュ、逆
ネジスクリュ及びニーディングディスクの各分割二軸ス
クリュとを組合せてあり、ホ）を液状で圧入する位置が
前記スリットとスリット又はメカニカルフィルタ付バレ
ルに後続する、もよりのベント口との中間であり、かつ
逆ネジスクリュ、逆ねじれニーディングディスク等によ
る内圧発生区域、又はこれに接する位置におかれている
単一装置としたスクリュを有することを特徴とするＡＢ
Ｓ系樹脂の製造装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61001149A JPH0742392B2 (ja) | 1986-01-07 | 1986-01-07 | Ａｂｓ系樹脂の製造方法及び装置 |
| US06/947,042 US4802769A (en) | 1986-01-07 | 1986-12-29 | Apparatus for treating thermoplastic resin |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61001149A JPH0742392B2 (ja) | 1986-01-07 | 1986-01-07 | Ａｂｓ系樹脂の製造方法及び装置 |
Publications (2)
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|---|---|
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| JPH0742392B2 JPH0742392B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=11493382
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61001149A Expired - Lifetime JPH0742392B2 (ja) | 1986-01-07 | 1986-01-07 | Ａｂｓ系樹脂の製造方法及び装置 |
Country Status (2)
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-
1986
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- 1986-12-29 US US06/947,042 patent/US4802769A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH0742392B2 (ja) | 1995-05-10 |
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