JPS6155280A - ゴム付着性スチ−ルコ−ド - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野］ この発明は、ゴムホース、ゴムベルト又は車両責タイヤ
のような弾性物の補強に適したゴム付着性スチールコー
ドに関する。

［従来の技術］ これを応用するため、このようなコードは、一般に、適
当に撚られたスチールワイヤの構造体であり、このスチ
ールワイヤは、一般に、フェライト状態の炭素鋼（炭素
０．６５乃至０．９５％が望ましい）で、０．０３乃至
０．８０５１１の範囲（一般には、０．１４乃至０．４
０麿の範囲）の直径と、少な（とも２００ＯＮ／ａｍ”
の引張り強さと、少な（とも１％（望ましくは約２％）
の破断伸びを有する。これらの適用に当たって、補強に
必要なゴムの付着力を得るために、ワイヤコードは、更
に、一般に、銅、亜鉛、黄桐若しくは三元黄銅合金、又
は、これらの組合わせのようなもの製で厚さが０．０５
乃至０．４０ミクロン（望ましくは０．１２乃至０．２
２ミクロン）のコーティングを具備する。このコーティ
ングは、ゴムの浸透と付着力を良くするために、化学的
なプライマ材料の８膜であっても良い。

ワイヤは、例えば、撚り線又は重畳された膚のような所
望のｌｔ造に応じて、束に撚られ、この束は、これの回
りに螺旋状に巻かれる巻付ワイヤシンＩ・を設けても良
い。以下に、撚り構造及びワイヤメン］・数を決めるに
当たって、この巻付ワイヤメンＩ・は考広されず、有っ
てもなくても良い。

特にトラックのタイヤベルトとカーカスには、適省なコ
ード４ＶＪ　造の要件として、次の事が必要である。即
ち、最少限のＪ怒り合せ損失（ｃａｂ’ｌｉｎにｌ　　
１０８８）を持つ高い引張り強さと、タイヤのベルト領
域内で特に必要な薄い補強プライを１りるためのコンバ
クさと、とりわけワイヤ間の接触点での摩損がほとんど
ないようにするための高い耐疲労性と、［１を受けない
ようにするための湿気透過度の低い事、コストを低減す
るために簡単な製造方法が得られる事が必戻である。こ
のために、コードは一般に０．５乃至３．５＃２の範囲
の断面積を有する。

これらの要件を充足するために、 ７ｘ４ｘ０．２２　　ＳＺ型のコードが開発された。

このコードは、Ｓ方向へ撚られた７本のストランドで構
成され、各ストランドは２方向へ撚られた直径０．２２
−の４一本のワイヤから成る。然し、コード製造者は改
良されたコードの構造を得るため継続して調査を行ない
、このようなコードに対する矛盾した要件を調和させよ
うとしている。

この点で、３＋９＋１５ｘ０．２２　　ＳＳＺコードが
知られている。このコードは、Ｓ方向へ撚られた３本の
ワイヤのコアを有し、このコアは、Ｓ方向へ撚られた９
本のワイヤの層で取囲まれており、全体がＺ方向へ撚ら
れた１５本のワイヤの層で取囲まれ、全てのワイヤは０
．２２ｓの直径を有する。このワイヤは撚り合せ損失が
低く、コンパクトで、摩損が少ないために７Ｘ４型に代
わるものとして開発された。

より良い構造を研究して、更に別のコードが提案された
。このコードはコンパクトな形状で長手方向へ正規な撚
りをかけた、単−束の２７×１の構造体である。２７　
Ｘ　１１Ｍ構造本とは、全て同じ方向へ撚りをかけられ
ピッチが同じ２７本のワイヤから成る１木の束のものを
言う。

゛コンパクト正規な形状とは、コードの横断面が、同じ
直径のワイヤのほぼ円形の断面（ワイヤは厳密にはコー
ドの横断面に直角になっておらず僅かに楕円形であると
言う事実を無視すれば）を多数個密着させて並べ、これ
らの円の中心を結んだ時にワイヤの直径に等しい辺を持
つ正三角形のネットワークを？Ａ成する形状を言う。又
、゛°長手方向の正規な撚り９とは、長手方向に隣合っ
たｔｉ断面が同じ又は似た形状を示す事を言う。尤も、
位相が他の四面ど異なっている。即ち、各ワイヤの断面
部は断面自体で見る場合は配列の仕方の点では曲の四面
部と同じであるが、全体の形状がシフトしている。）７
！言すれば、撚りによって、隣合った（！ｈ面の間の距
離に比例する角度で横断面の中心の回りの回動されてい
る。従って、全ての横断面の形状は、原則的に同じであ
るが、実用的には、いくつかの避けられない欠陥によっ
て、ワイヤの横断面が理想位置からずれることがあり（
形状が同じである場合には、このずれはコードの直径の
約１／４の距離までであるべきである）、この場合の形
状を“類似″であると言う事にする。

長手方向の正規な撚りを有する２７Ｘ１コンパクトコー
ドは、スチールワイヤの中央束とこれのまわりに螺旋状
に撚られたスチールワイヤ製の１個の外周１ｉｉ（この
層はワイヤの直径のみの厚さを有する）を持ち、中央束
は横断面で隣接するワイヤの断面のコアであり、これが
ワイヤ断面のリングによって取囲まれている。ここで、
゛リング″とは、それが１本のワイヤの直径の幅だけを
持つように円軌道に沿って互いにａｖｔｂているものを
言う。

一回の撚り操作で簡単に作る（ｑるこのコンパクトで正
規な構造に於いては、隣接する螺旋状ワイヤは、摩損が
非常に小さくなるように、完全に平行で公差点を生じる
事なく線接触した尤もコンパクトな形状で積層されてい
る。このコンパクトさ　　□が、ＩＩ撃試験で示される
ように、切断抵抗を高くする。然し、このコードは゛°
ワイヤ移移動環現象生じる。コードは、通常、例えば、
切断長さ３５−５５のでタイヤブライに用いられ、タイ
ヤのランニングテストでは、１本又は２本以上のワイヤ
がそれらの付近のものに対して長手方向へずれ、ある長
さに亙っでプライの一側に於いてコードの一端に出て来
、ゴムを突抜けてタイヤを破損してしまう事が判明した
。このために、このコードは、上述の７×４又は３＋９
＋１５コードに代わる適切なものとは思われない。

［発明が解決しようどする問題点］ この発明の目的は、ワイヤ移動現象を受けずにコンパク
ト正規な単−束多ワイヤ栴造の利点を出来るだけ残しな
がら、新規な撚り構造を持つｎｘ１コードを提供する事
にある。

［発明が解決するための手段］ この発明に基づく、弾性物の補強用のゴム付着性スチー
ルコードは、一連のワイヤの断面によって形成されるリ
ングによって取囲まれ横断面が隣接するワイヤの断面に
よって形成されるコアになるスチールワイヤの中央束と
、この中央束の周りに螺旋形に撚られたスチールワイヤ
の外周口とを有し、コードは長手方向に正規の撚りをも
つものであるが、完全な正規性と言う面で、中央東向の
ワイヤの３０ｃｍに付き最少２個所、最大３００個所の
変化を生じると言う例外を設けた事に特徴がある。

［作用・効果］ ２７Ｘ１のコンパクトで正規のコードが完全に正規であ
る事から摩損は低い数字になるが、この正規性がワイヤ
移動の原因になる。研究の結果、タイヤのランニングテ
スト中コードの小さな交番ね、じれがかかると、周りの
ワイヤで定められる螺旋状の長穴（ｔｕｎｎｅｌ）（ワ
イヤと長穴とは互いに完全に一致しているものである）
内で１以上のワイヤが螺旋状に滑る事によってワイヤ移
動が生じる事が判明した。

ワイヤを位置変更を行なって完全な正規性から僅かにず
らせば、コンパクトで正規のコードの特性である耐摩損
性及び良好な切断抵抗性を損わずに、ワイヤ移動を十分
に避ける事が出来ることが判明した。又、外周層のワイ
ヤは全熱動かずに周りのゴムによって十分に保持され、
位置変更が中央束にのみ必要である事も判明した。

従って、コンパクトで正規な購造は、耐ｗａ性にほとん
ど影響を与えない程度、コンパクトさと完全正規性から
限られた分だけずれている限り、ワイヤ移動を原因とし
てｔｉＪｌ棄するに及ばず、この事は、外周口が位置変
更によって乱される事がなく、この乱れはコードの中央
束に集中されていると言う事実によって容易になる。然
し、この事は外周口のワイヤ位置変更をしてはならない
と言う事を意味するのではない。

コンパクトさと完全正規性から限られた分だけずらす事
は、外周口の撚りピッチと異なるビツチデで互いに同じ
方向へ撚られたコアの形の中央束と、コアの周りに外周
口のワイヤと同じ撚りピッチで同じ方向へ撚られた１層
のワイヤとで与えられ、位置変更は、第１実施例で説明
するように、外周−に対丈るコアの撚りピッチの相違に
よって起こされる。　第２実施例では、ワイヤの配列は
コード長さの少なくとも５０％、−Ｒ２的には、７０−
９７％コンパクトになっている。これは、後に示すよう
に、コアワイヤが外周層と同じ方向に同じピッチで撚ら
れており、中央束に限られた数の位置変更がある場合で
ある。

［実施例］ 以下、この発明を図面を参照して実施例に基づいて説明
する。

第１ｂ図に公知の２７×１コンパクト正規コードの側面
図を示す。距ａｌｔｄを置いて２１１所のｔＲ断面ＡＡ
、ＢＢがとられており、これらの断面に於ける形状が、
それぞれ、第１図及び第１Ｃ図に示されている。第１ａ
図は、どのようにして上述の通りワイヤをコンパクトな
形状に纒めるかないしは密着し合った配列にするかを示
す。ワイヤは６角形の外周を持つ図形の中にある。距ｌ
ｄを置いた所では、断面の形状は同じであるが、コード
の横断面の中心の周りに、ｄ／Ｉ）Ｘ３６０°　（ｐは
コードのピッチ）に等しい角度αだけ回動されている。

ワイヤ番号で示されているように、全てのワイヤは両方
の断面で同じ相対的な位置をとっており、この事は両方
の断面ＡＡ、Ｂｅ間の距１１１１ｄが段々大きく大きく
なっても変わりがない。従って、このコードは長手方向
に正規な撚りを持つコードである。

この２７×１コードに於いて、第１図で、１−１２の番
号を付された１２本のワイヤから成る中央束と１３−２
７を付された１５本のワイヤから成る外周囲が示されて
いる。外周口のワイヤは中央束の周りに２方向へピッチ
ｐで螺旋状に撚られている。中央束のワイヤは全て同じ
撚りピッチで同じ２方向へ撚られている。横断面を見る
と、中央東向に、番号１−３で示された中央部の隣接す
るワイヤから成るコアの断面部（ハラチンを付した部分
）と、このワイヤを取囲む番＠４−１２の９本のワイヤ
から成るリングの断面（点点で示された部分）がある。

この正規の形状からずれた本発明の第１の実施例を第２
図に示す、第２図は、（ａ）、（ｂ）。

（Ｃ）で３＠所の隣合った断面を示す。

コードは、第１図の場合と同様に、参照番号１−１２を
付した１２本の中央束と、ピッチｐを有し中央束の周り
に２方向へ撚られた参照番号１３−２７を付された１−
５本のワイヤより成る外周口で構成されている。中央束
の横断面は、又、隣接したワイヤ１−３から成るコアの
断面と、コアを取囲む９本のワイヤ４−１２から成るリ
ングの断面を示す。リングを構成するワイヤ４−１２は
、外周層のワイヤ１３−２７と同じ撚りピッチで同じ方
向にコアの周りに撚られている。この事は、第２図（ａ
）の横断面と第２図（ｂ）、（ｃ）の次段階の横断面を
比較して見ると理解される。第２図（ｂ）、（Ｃ）の断
面は、それぞれ、第２図（ａ）の断面からｐ／６．　ｐ
／３の距離にとられている。従って、ワイヤ４−２７の
配置は、第２図（ｂ）、（Ｃ）ではそれぞれ第２図（ａ
）から６０°及び１２０°回動ぎれている。然し、この
位相シフトとは別に、外周層及びリングの全てのワイヤ
４−２７は同じピッチを有している事から、これらのワ
イヤ間の相対的位置は変わらない。然し、ワイヤ１−３
から成るコアは同じ方向へ撚られているがピッチがｐと
異なっており、この例ではＤ／２である。従って、ワイ
ヤ４−２７が６０″の位相シフ１〜をしている第２図の
場合はコアの位相シフトは１２０°になっており、ワイ
ヤ４−２７の位相シフトが１２０°の第２図の場合はコ
アのシフｌ〜は２４０°に達している。

第２図（ａ）のコードのｔｉ’！［ｌ？ｉ面がとられて
いる位置で、ワイヤ４−２７の断面に対するコアのワイ
ヤ１−３の相対位置は、これらのワイヤがコンバク１−
な形状をとるようになっている事である。

然し、少し離れると、この事は可能でなくなる。

何故ならば、コアのワイヤとその他のワイヤと間に位相
のシフトが生じ、コンパクトな形状からの最大のずれが
が、第２（ｂ）に示すように両方の位相シフ１−の鈴で
ある１２０°−６０°＝６０′の時に生じ、ここでは、
コアの突出部分と周りのリングの凹部が合わなくなる。

然し、第２図（Ｃ）に示すように両方の位相シフトの差
が ２４０°−１２０°−１２０”　になると、ワイヤは再
びコンパクトな形状になる。そして、がくすることによ
って、Ｗ！Ｉ撃試験で示されるように切断抵抗が高くし
かもコンパクトさが高いコードが得られる事になる。

この結果、外周層のワイヤ１３−２７は周りのリングの
ワイヤ４−１２と線接触をするが、リングのワイヤはコ
アのワイヤと少ない数の接点で接触する。この事は、以
下の試験で示される通り、摩損を増加させる程のものと
はならず、リングワイヤとコアワイヤとが相互に十分同
定し合ってワイヤ移動を防止する。

第２図の場合は、第２図（ａ）の密着して詰められた状
態から第２図（ｂ）の状態へ遷移すると、ワイヤ１はワ
イヤ２の位置へ移り、ワイヤ２はワイヤ３の位置へ移動
し、ワイヤ３はワイヤ１の原位置へ来る。この事は、ピ
ッチ長ざｐの１／３で３本のワイヤが自らの位置を換え
た事、即ち、３位置の変化が生じた事、即ち、外周層の
ピッチ長ざｐに付き９位置の変化が起った事を意味する
。

この例では、コードが中央束がコード長さ３０ｃＩＲに
付き１５０位ｎの変化が生じるように、ワイヤの直径は
０．２２ｍであり、ピッチ長さｐは１８ｍになっている
。この位置変化はコア内で生じるものである。

第２図に基づくこのようなコアは、例えば、３本の中央
ストランドを束ね、１゛８＃のピッチで２方向へ撚り、
９水の平行なワイヤの盾で取巻き、１５木の平行なワイ
ヤの外層で取巻き、平行なワイヤに２方向に１８ｍｒｎ
の撚りビッヂｐを与えるダブルツイストパンチングマシ
ン（以下、「ダブルツイスタ」と言う）にいれ、これに
よって、中央ストランドを９　ａｍの撚りピッチのコア
にする。これが第４図に示されており、ここでは、中央
ストランド３１とこれを取囲む９本の平行リング３２が
Ｍｌの成型ダイ３３内で成型され、このようにして形成
された束は！１２の成型ダイ３４の中へ集束し、１５本
の平行なワイヤの外部リング３５はこの束に結合されて
２９本のワイヤのワイヤ束３６を形成し、公知のように
ダブルツイスタ３７内で巻上スプール３８へ送られる。

ダブルツイスタ３７を通してコードを引く強制送りキャ
ップスタン３９と成型ダイ３４との間のコードの行程を
定める案内要素はＩＩ！擦を最小にする。

他の方法は、第４図のダブルツイスタに巻戻装置を接続
して使用する事である。この巻戻装置４１は、１５図に
示すように、これから中央ストランド３１を巻き戻すた
めに、静止？１１４３付きの巻上げスプール４２を有す
る巻戻ユニット４１とダブルツイスタ３７のフライヤと
同速度、同方向へ回転するフライヤ４４を有し、ダブル
ツイスタ３７によって中央ストランド３１に与えられる
ねじりを巻戻装置４１の出口の方へ戻し、ダブルツイス
タ３７内で与えられるねじりと釣合うようになっている
。かくして、中央ストランド３１は巻戻スプール４２か
ら巻上スプール３８へ至るまでにねじりを受ける事がな
い。尤も、巻戻スプール４２に巻かれている中央ストラ
ンド３１の撚りピッチは既に最終寸法である９間になっ
ている。

第２図の実施例では、外周層の撚りピッチｐが’ｌ　８
　ｒａｍに限られる訳ではない。このよりピッチはワイ
ヤの直径に’ｚ’３　するように決められ、通常、ワイ
ヤの直径の５０−１００　ｆＱのＶ！囲内にある。

タイＶのブライ内のコードの最短長さである３０ｃに付
きリングワイヤが上述の相互の固定効果が得られるよう
にコアの１然りピッチが撚りピッチｐと十分に異なる限
りは、コアの撚りピッチはｐ／２に等しくなくてよい。

この点に付いては、ピッチの着は、一般に、ワイヤの直
径の１０倍以上になっているとよい。

第３図に、この発明に基づいて、コアのワイヤを正規の
形状からどのようにずらすかを表わした第２の実施例を
示す。この第３図は、（ａ）。

（ｂ）、（ｃ）の順序でコードの連続した横断面を示す
。但し、便宜上、断面が長手方向へ進むにつれて撚りに
よって生じる形状の回転を示していない。

このコードも、１２本のワイヤ１−１２の中央束とこの
周りにピッチｐで２方向へ撚られた１５本のワイヤ１３
−２７から成る外周層から成る。

１３図（ａ）に於いても、９本のワイヤ４−１２から成
るリングよって取囲まれた、隣接する３本のワイヤ１−
３から成るコアのｔｆＨｆＪｉ面が示されている。ワイ
ヤがそれぞれコンバクに又は詰込まれた状態になってい
る横断面図＜ａ）と（Ｃ）とでワイヤ３．８が入れ替っ
ている他は全てのワイヤの配置状態は同じである。第３
図（ｂ）はワイヤの位置変更が生じている中央のｗｉ面
を示す。従って、一つの位置が移ると２本のワイヤの位
置が変わり、２位置の変更が生じる。長さ３０ｃｍのコ
ード内で少なくとも２箇所の位置変更がおきる。

位置変更は中央束に集中しているが、外周層の附随的な
ワイヤの交換″が起りてはならないと言う事ではない。

このコードの長手方向に生じる位置変更の回数は、あま
り多くなく、コード長さの少なくとも５０％、望ましく
は７０乃至９７％が横断面に於いて実質的にコンパクト
又は詰まった状態になっている。コードの残りの部分は
、例えば、２本のワイヤが位置を換えた事によって乱さ
れた非コンパクト状態に成っている。つまり、位置変更
前はワイヤは実質的にコンパクトな状態″に詰められて
いる。ワイヤ３．８が位置を換えた場合、コードの（０
１断面は多少ともコンパクトな状態からずれている。こ
の位Ｒの交換の後ではワイヤは再びコンパクト状態にな
る。このようにして、限られた数の位置変更をする事に
よ）て、過度な摩損を受けず、下記の実験で現われた切
断抵抗を有するため、中央東向のワイヤ（５勅を十分に
防止する。

このコードは、全てが同じ方向、同じピッチで撚られる
が中央部に限られた数のワイヤの位置変更がある７１１
２束と考える事が出来る。この例では、ワイヤの諸元は
、直径が０．２２ｔｕｍ、ピッチが２方向へ撚られた１
８ｒ１である。然し、このピッチ長さはこの値に限られ
る訳ではなく、ワイヤ直径に適合させなくてはならず、
一般に、ワイヤ直径の５０−１００イ８である。

第３図のコードは第４因のダブルツイスタを用いて製造
する事が出来るが、尋かれるワ看ヤを合せるＨ　Ｒ、即
ち、成型ダイ３３．３４を第６因に略図で示す装置に代
えてもよい。

第６図の装置は、分配板５３と成型ダイ５５とを具備す
る。この成型ダイ５５がらダブルツイストパンチャの入
口へワイヤ束５６が案内される。

分配板５３はその面がワイヤ束５６”に直角であり、図
示のように面に沿った分布された複数の案内穴を有する
６分配板５３は、まず、外側にリング状に配設された１
５個の案内穴５７を有し、各案内穴５７は外周層に５本
のワイヤの内の１本を案内する役目をする。これらのワ
イヤは成型ダイの方の不変の位置へ案内され、コア東向
で相対位置が変わらないように成っている。分配板５３
は、更に、内側にリング状に４個の案内穴５９を有して
おり、各案内穴５９は中央束になる３本のワイヤを集束
案内する役目をする。ダブルツイストパンチャないしは
バプルツ゛イスタによってワイヤ全体に亙って不均一な
張力とねじりがかけられる事が避けられないから、３本
のワイヤ６０は多少相互の位置が変わり、中央束に成る
ワイヤが相互に不変の位置をとる事が補償されない。

位置変化の頻度は集束するワイヤの開き角βに応じて張
力を大きくしたり小さくしたりして制御される。この角
度が大きくなるほど、ワイヤの位置が多くなる。分配板
５３の内側の案内穴５９の数を第６図の４個よりも−多
くの数にする事による池の手段で正規性も変えＩＪる。

比較試験により次の結果が得られた。全てのコードに用
いられたスチールコードは、組成が炭素０．７２％、マ
ンガン０．５６％、ケイ素０．２３％で、２９０ＯＮ／
ｓ＋”の引張り強さに引抜き硬化され、厚さ０．２５ミ
クロンの黄銅層（この黄銅は絹が６７．５％）を被覆さ
れたものである。

コードの横断面は、数学的には完全なコンパクト形状に
なっておらず、この完全にコンパクトな形状に非常に近
い形状、即ち、゛°実質的にコンパクト”な形状に成っ
ている。“実質的にコンパクト”とは完全な状態からど
れ位までずれているものを口うかを定めるために、第７
図に示すように、凹みのない多角形の面Ｓ１を測定する
。この多角形は、外周層の隣接するワイヤ７２．７３の
断面の外周に共通接線７１を引き、凹んだ部分（例えば
、断面７４の部分）を除いてこの手順を繰返して得られ
る。この面Ｓ１とワイヤの＠断面全面Ｓｏ　、即ち、有
効スチールワイヤ断面とを比較する。若し、コンパクト
さＣが Ｃ＝　　８１１／８１　　＞　　０．７９５であると、
形状はパ実質的にコンパクト″である言う事が出来る。

尤も、限定はこのように厳しくなくてもよい。

コード１番は従来の３＋９＋１５−８ＳＺコードである
。これは、３本のコアワイヤと、内層の９本のワイヤと
外層の１５本のワイヤとから成り、撚りピッチは、それ
ぞれ、６．３ｍｍ、　１２．５ｍｍ、１８ｍ＋＋である
。直径０．１５ｓｑのラッピングワイヤがコードの周り
に３”、５ｍのピッチでＳ方向へ・撚られている。平均
コンパクトさは Ｃ−０，７５６である。

コード２番は従来の２７×１コンパクトコードであって
、撚りピッチ１８Ｉ！ｕＲＴ：Ｚ方向へ正規に撚られて
いる。直径０．１５１ｗのラッピングワイヤをコアにピ
ッチ５ｊｗでＳ方向へ巻き掛けている。

平均コンパクトさはＣ−０，，８３１である。

コード３．ａ番乃至３０番はＭ２因に示された本発明の
コードである賜外周図の１５本のワイヤとコアの周りの
リングの９本のワイヤのピッチはＺ方向の１８ｍである
が、コアの３本のワイヤのピッチはものによって異なっ
ている。コード３８番、３ｂ番、３ＣｔＩｔでは、ピッ
チは、それぞれ、２方向へ９．５ＦＰＭ、１４ｓ、２５
Ｍである。ラッピングワイヤの直径、撚り方向、ピッチ
はコード２番と同じである。コンパクトさＣは全長に亙
って０．８２３　（実質的に、第２図（ａ）に類似の状
態の部分に当たる）と０．７７１の間である。

コード４番は第３図の本発明に示すコードである。束の
ピッチは２方向の１８１Ｉ！Ｉであり、ラッピングワイ
ヤは直径、ピッチ、方向共にコード２番の壜台と同じで
ある。ランダムにとった２０囚所の内、１６０所ではコ
ンパクトさＣが０．７９５であるが、位置変更がある位
置ではコンパクトさが０．７４１に落ちている。以下の
結果では、米国試験・材料協会（ｔｈｅ　　Ａｍｅｒｉ
ｃａｎＳｏｃｉｅｔｙ　　ｆｏｒ　　ＴｅＳｔｉｎｇ　
ａｎｄ　　Ｍａｔｅｒｉａｌ）の技術特別号（Ｓｐｅｃ
ｉａｌ　　Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　　Ｐｕｂｌｉｃａｔｉ
ｏｎ）６９４号（１９８０年刊）に記載されているよう
に、摩損値は、エンドレスベルト試験でｉｓｏ、ｏｏｏ
サイクル後のコードの破壊荷重の損失率（％）で表わさ
れる。ワイヤ移動の有無はそれぞれＸ及びＯで表わされ
る。

衝撃試験の結果はジュールで与えられる。これは１８８
４年３月６日のアクロンラバーグループ（Ａｋｒｏｎ　
　Ｒｕｂｂｅｒ　　Ｇｒｏｕｐ）の冬季技術シンポジュ
ームに於けるビータソン（Ｐｅｔ　ｅ　ｒ、　ｓ　ｏ　
ｎ　）著の刊行物［スチールタイヤコードの新評価Ｊ　
　（”ＮｅＷ　　Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎｓ　　ｉｎ　　
５ｔｅｅｌ　　Ｔｉｒｅ　　Ｃｏｒｄ”）に記載された
通りの試験方法である。

試験結果は下記表１の通りである。

五−二り 勿論、本発明は上述の例に示したような２７本のワイヤ
のコードに限られる訳ではない。第２図のコアは、例え
ば、３−５の本数であるＮ本のワイヤで、コアの周りに
撚られた唐（リング）はＮ＋６本のワイヤで、外周層は
Ｎ＋１２本のワイヤで構成する。この構造は多角形のコ
ンパクト塑状のものとする事が出来る。必要ならば、ゴ
ムの浸透が良くなるようにワイヤ間に空間を設けるため
に、外周層のワイヤ数をＮ＋１２から１又は２本すくな
くしてもよい。異なった層のワイヤは必ずしも厳密に同
じ直径でなければならないと言う事はない。例えば、第
２図の場合は、コアのワイヤの直径は他のワイヤの直径
よりも約０．５−１０％だけ大きくする事が可能で、こ
れで衝撃試験値が向上する。他のワイヤも１０％程度の
違いがあってもよい。（従って、直径の異なるワイヤが
ある場合は、直径として、全ワイヤの直径の平均値をと
る。） 第３図の場合は、中央束は、片方が、例えば、１２本、
１４本、１６本の本数であるＭ本から成る一対のワイヤ
で構成し、外周層はＭ＋９本で構成すると、多角形のク
ンバクトな構造になる。

第２図に示すように、コアのワイヤのピッチが外周層の
ワイヤと興なる場合には、コアのワイヤの直径をこれを
直接取巻く層のワイヤの直径よりも大きくすれば利点が
ある事も判明した。ゴムに埋設しツヴイッククランプ（
Ｚｗｉｃｋ　　ｃｌａｍｐ）ＩＩで測定する場合、この
ようなコードの破壊強度は、コアのワイヤとこれを直接
囲繞するワイヤとの直径が同じ場合のコードよりも非常
に高くなるようである。この強度試験は・タイヤ内のコ
ードに実際の負荷を掛けた場合により良く対応する。こ
れらの場合、直径の違いとピッチの違いとして最少限ど
れ位必要かと言う事は、ワイヤ移動に対する抵抗がどの
程度必要かと言う事に拠り、これは絶対的な値でない。

ワイヤとピッチの寸法に差が有ると、埋設コードの引張
り強さを弱める事なしにワイヤ移動に対する抵抗が増大
する。一般に、コアのワイヤの差として少なくとも０．
５％、望ましくは、５−１５％、２５％以下にし、撚り
ピッチの差としてはコアワイヤの直径の少なくとも５倍
にする。望ましくは、コアの撚りピッチはコアを取巻く
層の撚りピッチよりもコアワイヤの直径の５０乃至１５
０倍であると良い。

このようなより高い破壊強度は、以下の比較試験に現わ
れている。コードに使用されたスチールワイヤは表１の
コードと同じである。

コードＡは従来の２７×１コンパクトコードで、長手方
向に完全な正規撚りを有し、表１のコード２番と同様で
ある。

コード８は、本発明の２７×１コードであるが、コアの
直径は周りの層のワイヤの直径と同じであり、表１のコ
ード３８番と同様のものである。

コードＣは、周りの層のワイヤの直径よりもコアのワイ
ヤの直径が僅かに大きく、密に詰められた断面形状にな
っており、長手方向に完全な正規撚りを有している。

コードＤは本発明の２７×１コードで、コアの直径もピ
ッチも周りの層の直径及びピッチと相違している。

これらのコードは全て、破壊負荷、即ち、コードに破壊
が生じる時の引張り強さを定めるために試験された。最
初の試験では、裸のコードの両端を円筒片に沿ったルー
プの中に入れその最端部をこの円筒片に固定してコード
の破壊負荷を測定した。自由試験長さは２２αである。

２番目の試験では、まずコードを長さ４０は、幅１２α
ｗ、厚さ５ｉｘａのラバービームの中で加硫処理をした
。コードはラバービームの全長に１って断面がラバーピ
−ムの横断面の中心を通るように延びている。このラバ
ービームの各端に、長さ１０ａＲのコードが２個のフラ
ットクランプ（ｆｌａｔ　　ｃｌａｍｌ））の間に締付
けられ、その厚さの方向へ押されており、又、これらの
クランプの間は２２ａＡの自由試験長さになっている。

この試験に於いては、クランプ同士をｌ１１ｉＢさせる
。試験機の引張り強さをゴムを通してコードにかけ、ゴ
ム内でのフードの補強効果をより良くシミュレートする
。埋設されたコードが加硫処理によってエージングを受
けるのに対し裸のコードはこれがない事による破壊強さ
に相違が生じないようにするため、裸のコードに１５０
’Ｃで１時間のエージングを行なう。

これらの結果を表２に示す。ワイヤ移動の有無は、それ
ぞれ、Ｘ、０で示す。

これらの結果は、コアワイヤが第２図に示すような外周
層と異なる撚りピッチを有するコード（コードＢ、コー
ドＤ）の中では、破壊負荷が高いと言う理由から、コア
ワイヤの直径よりも少し大きな直径を有するコードＤが
良い。

【図面の簡単な説明】

発明の一実施例のスチールコードの３箇所の横断面図、
第３図（ａ）乃至（Ｃ）は本発明のスチールコードの他
の実施例の３箇所の横断面図、第４図は第２図の実施例
を撚るダブルツイスタの縦断面図、第５図は第４図のダ
ブルツイスタと共に用いられる巻戻装置の縦断面図、第
６図は第３図の実施例のスチールワイヤをを得るために
ダブルツイスタの入口の方へ個々のワイヤを案内するた
めの案内装置、第７図は一般のコードの横断面図である
。 １乃至３−ｍ−コアのワイヤ、４乃至１２−ｍ−リング
のワイヤ、１乃至１２−−一中央束のワイヤ、１３乃至
２７一−−外周層のワイヤ。

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. （１）隣接するスチールワイヤから成るコアと該コアを
   取巻くスチールワイヤから成るリングとから構成される
   中央束と、該中央束の周りに螺旋状に撚られたスチール
   ワイヤとを具備して成り長手方向に撚られて形成される
   スチールコードに於いて、コード長さ３０ｃｍに付き該
   中央束内に２乃至３００箇所のスチールワイヤの位置変
   更がある事を特徴とするゴム付着性スチールコード。
2. （２）前記コアを構成する前記スチールワイヤは前記外
   周層の撚りと同方向にかつ異なったピッチで撚り合せら
   れ、前記リングは該外周層と同方向にかつ同ピッチで撚
   られた１層のスチールワイヤより成る事を特徴とする特
   許請求の範囲第１項記載のゴム付着性スチールコード。
3. （３）前記コアのワイヤの本数Ｎは３乃至５であり、前
   記リングのワイヤの本数はＮ＋６であり、前記外周層の
   ワイヤの本数はＮ＋１０乃至 Ｎ＋１２である事を特徴とする特許請求の範囲第２項記
   載のゴム付着性スチールコード。
4. （４）前記外周層は前記ワイヤの直径の５０乃至１００
   倍の大きさの撚りピッチを有し、前記コアの撚りピッチ
   は該外周層の該撚りピッチよりも該ワイヤの直径の１０
   倍以上相違する大きさを有する事を特徴とする特許請求
   の範囲第２項記載のゴム付着性スチールコード。
5. （５）前記コアのワイヤは他のワイヤよりも実質的に０
   ．５乃至２５％だけ大きい直径を有する事を特徴とする
   特許請求の範囲第２項記載のゴム付着性スチールコード
   。
6. （６）前記コアの横断面は該コアの全長の内少なくとも
   ５０％が実質的にコンパクトな構造である事を特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載のゴム付着性スチールコー
   ド。
7. （７）前記コアの横断面は該コアの全長の内７０乃至９
   ７％が実質的にコンパクトな構造である事を特徴とする
   特許請求の範囲第１項記載のゴム付着性スチールコード
   。
8. （８）前記中央束は片方の本数Ｍが６乃至８である１対
   のワイヤ束から成り、前記外周層はＭ＋９本のワイヤか
   ら成る事を特徴とする特許請求の範囲第６項又は第７項
   記載のゴム付着性スチールコード。
9. （９）前記外周層のワイヤの前記中央束への撚りピッチ
   はそれらのワイヤの直径の５０乃至１００倍である事を
   特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第８項のいずれか
   の１に記載のゴム付着性スチールコード。
10. （１０）前記コアの横断面の面積は０．５乃至３．５ｍ
    ｍ＾２である事を特徴とする特許請求の範囲第１項乃至
    第９項のいずれかの１に記載のゴム付着性スチールコー
    ド。
11. （１１）前記コードはタイヤ補強用スチールコードであ
    る事を特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第９項のい
    ずれかの１に記載のゴム付着性スチールコード。