JPS61201732A - 熱安定性、超低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 一方向性珪素鋼板の電気・磁気的特性の改善、なかでも
、鉄損の低減に係わる極限的な要請を満たそうとする近
年来の目覚ましい開発努力は、逐次その実を挙げつつあ
るが、その実施に俸う重大な弊害として、一方向性珪素
鋼板の使用に当たっての加工、組立てを経たのちいわゆ
るひずみ取り焼鈍がほどこされた場合に、特性劣化の随
伴を不可避に生じて、使途についての制限を受ける不利
が指摘される。

この明細書では、ひずみ取り焼鈍のような高温の熱履歴
を経ると否とに拘わらず、上記要請を有利に充足し得る
新たな方途を拓くことについての開発研究の成果に関連
して以下に述べる。

さて一方向性珪素鋼板は、よく知られているとおり製品
の２次再結晶粒を（１１０）　　（００１）　、すなわ
ちゴス方位に、高度に集積させたもので、主として変圧
器その他の電気機器の鉄心として使用され電気・磁気的
特性として製品の磁束密度（Ｂ　Ｉｏ値で代表される）
が高く、鉄損（ＷＩ７１５０値で代表される）の低いこ
とが要求される。

この一方向性珪素鋼板は複雑多岐にわたる工程を経て製
造されるが、今までにおびただしい発明・改善が加えら
れ、今日では板厚０．３０ｍｍの製品の磁気特性が８．
０１．９０Ｔ以上、Ｌ　７ｙｓ　ｏ　１．０５　Ｗ／　
ｋｇ以下、また板厚０．２３ｍｍの製品の磁気特性が８
１゜１　、８９Ｔ以上、ｗ、　？／Ｓ。０．９０　Ｗ／
　ｋｇ以下の超低鉄損一方向性珪素鋼板が製造されるよ
うになって来ている。

特に最近では省エネの見地から電力損失の低減を特徴と
する請が著しく強まり、欧米では損失の少ない変圧器を
作る場合に鉄損の減少分を金額に換算して変圧器価格に
上積みする［ロス・エバリユエーション」　（鉄損評価
）制度が普及している。

（従来の技術） このような状況下において最近、一方向性珪素鋼板の仕
上焼鈍後の鋼板表面に圧延方向にほぼ直角方向でのレー
ザー照射により局部微少ひずみを導入して磁区を細分化
し、もって鉄損を低下させることが提案されたく特公昭
５７−２２５２号、特公昭５７−５３４１９号、特公昭
５８−２６４０５号及び特公昭５８−２６４０６号公報
参照）。

この磁区細分化技術はひずみ取り焼鈍を施さない、積鉄
心向はトランス材料として効果的であるが、ひずみ取り
焼鈍を施す、主として巻鉄心トランス材料にあっては、
レーザー照射によって折角導入された局部微少ひずみが
焼鈍処理により開放されて磁区幅が広くなるため、レー
ザー照射効果が失われるという欠点がある。

一方これより先に特公昭５２−２４４９９号公報におい
ては、一方向性珪素鋼板の仕上げ焼鈍後の鋼板表面を鏡
面仕上げするか又はその鏡面仕上げ面上に金属薄めっき
やさらにその上に絶縁被膜を塗布焼付けすることによる
、超低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法が提案されてい
る。

しかしながらこの鏡面仕上げによる鉄損向上手法は、工
程的に採用するには、著しいコストアップになる割りに
鉄損低減への寄与が充分でない上、とくに鏡面仕上後に
不可欠な絶縁被膜を塗布焼付した後の密着性に問題があ
るため、現在の製造工程において採用されるに至っては
いない。

また特公昭５６−４１５０号公報においても鋼板表面を
鏡面仕上げした後、酸化物系セラミックス薄膜を蒸着す
る方法が提案されている。しかしながらこの方法も６０
０℃以上の高温焼鈍を施すと鋼板とセラミックス層とが
はく離するため、実際の製造工程では採用できない。

（発明が解決しようとする問題点） 発明者らは上記した鏡面仕上による鉄損向上の実効をよ
り有利に引き出すこと、とくに今日の省エネ材料開発の
観点では上記したごときコストアップの不利を凌駕する
特性、なかでも高温処理でも特性劣化を伴うことなくし
て絶縁層の密着性、耐久性の問題を克服することこそが
肝要と考え、この基本認識に立脚して、鏡面仕上後鋼板
処理方法に根本的な再検討を加えてこの発明に到達した
。

（問題点を解決するための手段） 種々検討した結果、方向性珪素鋼板の仕上焼鈍板表面を
酸洗し、ついで化学研磨及び／又は電解研磨により中心
線平均粗さ０．４μ以下の鏡面状態に仕上げた後、 Ｔｉを含む反応ガス雰囲気中又は、さらに非酸化性ガス
との混合ガス雰囲気中で５００〜１０００℃の温度下に
熱処理を行って鏡面仕上鋼板の表面上に、Ｔｉ　Ｎ、　
Ｔｉ　（：ないしはＴｉ（Ｃ，Ｎ）からなる極薄張力被
膜を形成すること（第１発明）、 またはさらにその上に絶縁コーティング被膜を被成する
こと（第２発明）により、磁気特性と熱安定性の優れた
一方向性珪素鋼板が得られることを発見したものである
。

ここでＴｉを含む反応ガスというのは７’ｉＣＬを典型
例として、上記の熱処理条件下での熱処理環境において
或いは方向性珪素鋼板の鋼中Ｎ及び／又はＣと反応し、
ＴｉＮ、ＴｉＣないしはＴｉ（Ｃ，Ｎ）よりなる絶縁被
膜を形成するのに役立つ成分のガスを意味し上記のＴｉ
　Ｃ１４のほかＴｉ　Ｃ１３，Ｔｉ　Ｃ１□なども含ま
れる。また非酸化性ガスはＣＨ４，Ｎ２．８２などを代
表例として上記の反応を少なくとも阻害しない限りＡｒ
　、　Ｎ　Ｈ３およびＣＯガスなども適合する。

上記各発明の成功が導かれた具体的な実験に従って説明
を進める。

Ｃ０，０４５％重量％（以下単に％で示す）　、Ｓｉ　
３．３６％、Ｍｎ　０．０５８％、Ｓｅ　Ｏ，０２２％
、Ｓｂ　Ｏ，０２５％及びＭ。

０．０２５％を含有する珪素鋼連鋳スラブを、１３４０
℃で４時間加熱後熱間圧延して２．０　ｍｍ厚の熱延板
とした。

その後９００℃で３分間の均−化焼鈍後、９５０℃で３
分間の中間焼鈍をはさむ２回の冷間圧延を施して０．２
３ｍｍ厚の最終冷延板とした。

その後８２０℃の湿水素雰囲気中で脱炭・−次回結晶焼
鈍を施した後、鋼板表面に不活性Ａ１□０３（８０℃と
Ｍｇ０（２０％）から成る焼鈍分離剤を塗布し、ついで
８５０℃で５０時間の２次再結晶焼鈍と、１２００℃で
乾水素中５時間の純化焼鈍とを施した。かくして得られ
た仕主焼鈍済みの方向性珪素鋼板コイルを６区分しそれ
ぞれについて、その後軽く酸洗（１０％のＨｃｌ液中）
した後、３％ＨＦとＨ２Ｏ２の液中で化学研磨し鋼板表
面を中心線平均粗さ０．０５μの鏡面状態に仕上げた。

その後上記区分のうち４試料につき、８５０℃の温度で ■ＴｉＣＬガスとＮ２の雰囲気中、 ■ＴｌＣ１４ガス−と隅とＨ２の雰囲気中、■ＴｌＣ１
４ガスとＣＨ，の雰囲気中、■’ｌ’１ｃ１４　ガスと
Ｎ２とＣＨ４の雰囲気中、でそれぞれ熱処理を施したと
ころ研磨表面上に膜厚的０．５ｐｍでＴｉＮ、ＴｉＣ又
はＴｉ（Ｃ，Ｎ）よりなる極薄の張力被膜層が形成され
た。その後、何れもりん酸塩とコロイダルシリカとを主
成分とするコーテイング液でコーディング処理を行った
。

またこれらに対する比較のために従来の公知技術に従い
、 ０１μｍの銅めっき処理を研磨表面に施した後、やはり
りん酸塩とコロイダルシリカとを主成分とするコーテイ
ング液でコーティング処理を行い、さらに ■鏡面研暦後、直接りん酸塩とコロイダルシリカとを主
成分とするコーテイング液でコーティング処理を行った
。

かくして得られた製品の磁気特性及び密着性の実験結果
をまとめて表１に示す。

また表１には各張力被膜について、Ｘ線回折による生成
物の同定と、製品板の鋼中のＣ，Ｎの分析も同時に示し
た。

表１から明らかなように、この発明に従い雰囲気■〜■
での熱処理を経たときの製品の磁気特性はＢ、。が１．
９０〜１．９１Ｔ　Ｓ１１＋７／Ｓ。が０．６８１０．
７２Ｗ／　ｋｇときわめて良好で、密着性も著しくすぐ
れ、また極薄の張力被膜形成物が雰囲気■と■の条件で
はＴｉＮ、同じく■の条件ではＴｉ　Ｃ（若干ＴｉＮを
含む）および同じく■の条件ではＴｉ（Ｃ，Ｎ）であっ
た。とくに何れの場合も鋼板中のＣ，Ｎの分析が１〜２
ｐｐｍときわめて少ないことが注目される。

これに対して■の銅めっき処理および■の無処理の各　
比較材の製品の磁気特性はこの発明に従う場合と比べて
かなりに悪く、且つ密着性も極端に劣っているし、また
鋼板中のＣ，Ｎの量も３〜５ｐ−でこの発明の場合とく
らべて多い。

上記のようにしてこの発明によって鉄損をきわめて有効
に低下させることができると同時に密着性の優れた製品
が得られる。

とくにこの発明ではＴｉを含む反応ガス雰囲気中で熱処
理を行う途中に鋼中のＣ，ＮがＴｉと優先的に反応を生
じるため純化が促進され、ひいては鉄損を低下させると
いうきわめて興味深い現象も明らかになった。

（作　用） 上に述べた磁気特性並びに被膜密着性の向上と、鋼板の
純化の促進による鉄損向上によってきわめて効果的に超
低鉄損が実現される。

特に絶縁被膜を構成するＴｉ　Ｎ、　Ｔｉ　Ｃないしは
Ｔｉ（Ｃ。

Ｎ）と鉄との熱旭理後の冷却過程における熱膨張の差に
よ・って起こる強い弾性張力は、鋼板表面にレーザー処
理によって導入されるような塑性的な微少ひずみの働き
を利用するわけではないので、熱安定性に何らの問題な
く、ひずみ取り焼鈍の如き高温の熱履歴の下でも電気・
磁気的特性に影響されるところがない。

ここに仕上げ焼鈍後の鋼板表面を酸洗後読面にしたとき
の仕上表面の中心線平均粗さを、Ｒａ≦０゜４μｍの鏡
面状態とすることが必要で、Ｒａ＞Ｑ、４μｍのとき、
表面が粗いため、充分な鉄損低減が期待できない。

熱処理温度は５００℃未満のとき、そして１０００℃を
こえると、不利が生じるので、５００〜１０００℃の範
囲としなければならない。

次に張力被膜の膜厚については、０．００５〜１μｍの
範囲で適合し、０．００５μｍに満たないときは、必要
な張力付与に寄与し難い一方、１μｍをこえると、占積
率および密着性において不利となる。

この張力被膜はこれを構成しているＴｉＮ。

ＴｉＣないしはＴｉ（Ｃ，Ｎ）と、地鉄との間の混合相
を介して鏡面状態の仕上表面上における強固な被着を生
じ、この被着は５００〜１０００℃の温度条件下にたと
えばＴｉＣ１ｎ　、ＴｉＣ１，およびＴｉ［：１２を主
成分とするガス３囲気中における熱処理によるＴｉＮ、
ＴｉＣないしはＴｉ（Ｃ，Ｎ）薄膜の生成中に、地鉄表
面との反応によって生じて、この熱処理後の冷却中にＴ
ｉＮ。

ＴｉＣないしはＴｉ（Ｃ，Ｎ）と地鉄との熱膨張の差に
よって強い弾性張力が一方向性珪素鋼板の板面に沿って
もたらされることが磁気特性の顕著な改善を由来してい
る。

次に、一方向性珪素鋼板の製造行程について一般的な説
明を含めてより詳しく述べる。

まず出発素材は従来公知の一方向性珪素鋼素材成分、例
えば ■Ｃ：　０．０４〜０．０５０％、　Ｓｉ：２．５０　
〜４．５％、　Ｍｎ：０．０１　〜０．２％、Ｍｏ：０
．００３〜０．１％、Ｓｂ：０．００５〜０．２％、Ｓ
あるいはＳｅの１種あるいは２種合計で、０．００５〜
０．０５％を含有する組成 ■Ｃ：０．０４〜０．０８％、Ｓｉ：２．０〜４．０％
、Ｓ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：　０．００１〜０
．０１％、Ｓｎ：０．０１〜０．５％、Ｃｕ：０．０１
〜０．３％、Ｍｎ：Ｑ、Ｑｌ　〜０．２％を含有する組
成■Ｃ：０．０３〜０．０６％、Ｓｉ：２．０〜４．０
％、Ｓ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：　０．０００３
〜０．００４０％、Ｎ：０．００１〜０．０１％、Ｍｎ
：０．０１〜０．２％を含有する組成の如きにおいて適
用可能である。

次に熱延板は８００〜１１００℃の均一化焼鈍を経て１
回の冷間圧延で最終板厚とする１回冷延法か又は、通常
８５０℃から１０５０℃の中間焼鈍をはさんでさらに冷
延する２回冷延法にて、後者の場合最初の圧下率は５０
％から８０％程度〈最終の圧下率は５０％から８５％程
度で０．１５ｍｍから０．３５＋ｎｍ厚の最終冷延板厚
とする。

最終冷延を終わり製品板厚に仕上げた鋼板は・表面脱脂
後７５０℃から８５０℃の湿水素中で脱炭・１次再結晶
焼鈍処理を施す。

その後は通常、鋼板表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布する。この際、一般的には仕上げ焼鈍後の形
成を不可欠としていたフォルステライトをとくに形成さ
せない方がその後の鋼板の鏡面化処理を簡便にするのに
有効であるので、焼鈍分離剤としてＡｌ　２０　、、　
Ｚｒ　Ｏ□、　Ｔ　ｉＯ，等を５０％以上をＭｇＯに混
入して使用するのが好ましい。

その後２次再結晶焼鈍を行うが、この工程は（１００）
　＜００１＞方位の２次再結晶粒を充分発達させるため
に施されるもので、通常箱焼鈍によって直ちに１０００
℃以上に昇温し、その温度に保持することによって行わ
れる。

この場合（１０（１３＜００１＞方位に、高度に揃った
２次再結晶粒組織を発達させるためには８２０℃から９
００℃の低温で保定焼鈍する方が有利であり、そのほか
例えば０．５〜ｂ 熱焼鈍でもよい。

２次再結晶焼鈍後の純化焼鈍は、抱水素中で１１００℃
以上で１〜２０時間焼鈍を行って鋼板の純化を達成する
ことが必要である。

この純化焼鈍後に鋼板表面の酸化物被膜を硫酸、硝酸又
は弗酸などの強酸により除去する。

この酸洗処理の後化学研暦および／又は電解研磨等従来
の手法により鋼板表面を鏡面状態つまり中心線平均粗さ
０．４μ以下に仕上げる。

その後にたとえばＴｉＣ１，ガス雰囲気又はさらに非酸
化性ガスを混入した混合ガス雰囲気中で、５００〜１０
００℃の温度下に熱処理し、鏡面状態の鋼板表面上にＴ
ｉ　Ｎ、　Ｔｉ　ＣないしはＴｉ（Ｃ，Ｎ）の極薄被膜
を形成させることが特に重要である。

さらにこのように生成した極薄の張力被膜上に、りん酸
塩とコロイダルシリカを主成分とする絶縁被膜の塗布焼
付を行うことが、１００万ＫＶＡにも上る大容量トラン
スの使途において当然に必要であり、この絶縁性塗布焼
付層の形成の如きは、従来公知の手法をそのまま用いて
良い。

上記のように処理された珪素鋼板は平たん化熱処理を行
うことができる。

（実施例） 実施例Ｉ Ｃ：０．０４４％、Ｓｉ：３．４２％、Ｍｎ：０．０６
８％、Ｍｏ：０．０２５％、Ｓｅ：０．０２４％、Ｓｂ
：０．０２０％を含有する熱延板を、９００℃で３分間
の均−化焼鈍後、９５０℃の中間焼鈍をはさんで２回の
冷間圧延を行って０．２３ｍｍ厚の最終冷延板とした。

その後８２０℃の湿水素中で脱炭焼鈍後鋼板表面にＡ１
□０３（８０％）、Ｍｇ０（２０％）を主成分とする焼
鈍分離剤を塗布した後８５０℃で５０時間の２次再結晶
焼鈍し、１２００℃で８時間吃水素中で純化焼鈍を行な
った。

その後酸洗により酸化被膜を除去後、３％ＨＦと８２０
□液中で化学研磨して鏡面仕上げした。

その後９００℃でＴｉＣ１，（６０％′）とＮ２ガス（
２５％）とＮ２ガス（１５％）の混合ガス雰囲気中で焼
鈍して鋼板表面に０．４μｍの厚みでＴｉＮ被膜を形成
させた。

次にりん酸塩とコロイダルシリカとを主成分とする絶縁
性塗布焼付層を形成し、その後８００℃で２時間のひず
み取り焼鈍を行った。

そのときの製品の磁気特性及び密着性は次のとおりであ
った。

磁気特性　Ｂ、、＝１．９０Ｔ、　ｌＬｔ／５ｏ＝０．
６８１１１／　ｋｇ密着性　　曲げ半径２０　ｍ＋ｎで
１８０°曲げてもはく離せず密着性は良好であった。

実施例２ Ｃ：０．０６３％、Ｓｉ：３，３６％、Ｍｎ：０．０８
６％、Ａｌ　：０．０２４％、Ｓ：０，０２８％、Ｎ：
　０．００６８％を含有する熱延板を、１１５０℃で３
分間の均−化焼鈍後急冷処理を行い、その後３００℃の
温間圧延を施して０．２３ｍｍ厚の最終冷延板とした。

その後８５０℃の湿水素中で脱炭焼鈍後、表面に”　２
０３（６０％）、ＭｇＯ（４０％）を生成とする焼鈍分
離剤を塗布した後８５０℃から１１５０℃まで８℃／ｈ
ｒで昇温しで２次再結晶させた後、１２００℃で８時間
吃水素中で純化焼鈍を行った。

その後酸洗により酸化被膜を除去し、ついで３％）ＩＰ
と８２０□液中で化学研磨して鏡面仕上げした。

次に８００℃の温度でＴｔＣ１４（７０％）ガス雰囲気
中にＣＨ４（３０％）ガスを若干注入した混合ガス雰囲
気中にて熱処理を施し表面に、ＴｉＣの絶縁被膜を０．
４μ厚みで形成させた。

次にりん酸塩とコロイダルシリカとを主成分とする絶縁
性塗布焼付層を形成させた後、８００℃で２時間のひず
み取り焼鈍を行った。

そのときの製品の磁気特性及び密着性は次のとおりであ
った。

磁気特性　Ｂ＋　ｏ＝１．９４Ｔ、　ｌｌｌ＋７／ｓａ
□０．７０Ｗ／　ｋｇ密着性　　曲げ半径２５　ｍｍで
１８０°曲げてもはく離せず密着性は良好であった。

実施例３ Ｃ：０．０４２％、Ｓｉ：３．４６％、Ｍｎ：０．０６
２％、Ｍｏ：０．０２６％、Ｓｅ：０．０２２％、Ｓｂ
：０．０２５％を含有する熱延板を、９００℃で３分間
の均−化焼鈍後、９５０℃の中間焼鈍をはさんで２回の
冷間圧延を行って０．２０ｍｍ厚の最終冷延板とした。

その後８００℃の湿水素中で脱炭焼鈍後、鋼板表面にＡ
Ｉ　２０３（Ｔｏ％′）、Ｔｔ　０２　（５％′）、Ｍ
ｇ０（２５％）の組成とした焼鈍分離剤を塗布した後８
５０℃で５０時間の２次再結晶焼鈍し、１１８０℃で１
０時間乾水素中で純化焼鈍を行った。

その後酸洗により鋼板表面の酸化被膜を除去後、３％Ｉ
ＩＦと８２０□液中で化学研磨して鏡面に仕上げたその
後７５０℃でＴｉ　Ｃ１、ガスとＮ２およびＣ１１，ガ
スとの混合ガス雰囲気中で熱処理して、鋼板表面にＴｉ
（Ｃ，Ｎ）層を０．５μ厚みで形成させた。

そのときの製品の磁気特性及び密着性は次のとおりであ
った。

磁気特性　Ｂ、　ｏ＝１．９１７．　Ｌｔ７ｓｏ＝０．
６９１’ｌ／　ｋｇ密着性　　曲げ半径２５１１１［１
１で１８０°曲げでもはく離せず密着性は良好であった
。

実施例４ Ｃ：０．０４３％、Ｓｉ：３．４６％、Ｍｎ：０．０６
６％、Ｍｏ：０．０２５％、Ｓｅ：０．０２２％、Ｓｂ
：０，０２５％を含有する熱延板を、９００℃で３分間
の均−化焼鈍後、９５０℃の中間焼鈍をはさんで２回の
冷間圧延を行ってｏ、２ｏｍｍ厚の最終冷延板とした。

その後８２０℃の湿水素中で脱炭焼鈍後、鋼板表面にＡ
１２０３（８０％）、Ｍｇ［］（２２０％を主成分とす
る焼鈍分離剤を塗布した後８５０℃で５０時間の２次再
結晶焼鈍し、１１８０℃で８時間抱水素中で純化焼鈍を
行った。

その後８５０℃でＴｉＣｌ４ガス中で焼鈍して鋼板表面
にＴｉＮ層を０．３μｍ厚みで形成させた。その後りん
酸塩とコロイダルシリカを主成分とする絶縁被膜を形成
させた。

そのときの製品の磁気特性及び密着性は次のとおりであ
った。

磁気特性　Ｂ、　ｏ□１．９１Ｔ、　Ｗ＋７／ｓｏ□０
．７３Ｗ／　ｋｇ密着性　　曲げ半径３０ｍｍで１８０
°曲げてもはく離せず密着性は良好であった。

（発明の効果） 第１発明による独特な張力被膜の生成とその強固な被着
によって、一方向性珪素鋼板の磁気特性が著しく改善さ
れ、第２発明は、さらに絶縁性の有利な向上が加わる。

手　　続　　補　　正　　書 昭和６１年８月　３日 特許庁長官　　宇　　賀　　道　　部　　殿１、事件の
表示 昭和６０年特許願第　４２９８６　号 ２、発明の名称 熱安定性、超低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法３、補
正をする者 事件との関係　　特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 、１．明細書第１頁第４行〜第２頁第７行の特許請求の
範囲を下記のとおりに訂正する。

［２、特許請求の範囲 Ｌ　仕上焼鈍済みの方向性珪素鋼板表面上の非金属層を
除去した後研磨処理により中心線平均粗さ０．４μ以下
の鏡面状態に仕上げた後、 Ｔ１を含むガス雰囲気中又はさらに非酸化性ガスとの混
合ガス雰囲気中で５００〜１０００°Ｃの温度下に熱処
理を行って鏡面仕上げ鋼板の表面上にＴｉＮ　、　Ｔｉ
ＯないしはＴｉ　（０、Ｎ　）からなる極薄張力被膜を
形成すること を特徴とする熱安定性、超低鉄損一方向性珪素鋼板の製
造方法。

２　仕上焼鈍済みの方向性珪素鋼板表面上の非金属層を
除去した後研磨処理により中心線平均粗さ０．４μ以下
の鏡面状態に仕上げた後、 Ｔ１を含むガス雰囲気中又はさらに非酸化性ガスとの混
合ガス雰囲気中で５００〜１０００℃の温度下に熱処理
を行って鏡面仕上げ鋼板の表面上にＴｉＮ　、　ＴｉＯ
ないしはＴｉ　（０、Ｎ　）からなる極薄張力被膜を形
成し、この極薄の張力被膜層に重ねて絶縁コーティング
被膜を被着することを特徴とする熱安定性、超低鉄損一
方向性珪素鋼板の製造方法。」 ２、明細書第６頁第８行の「した後の」を「し、さらに
６００℃以上の高温で長時間の歪み取り焼鈍後に鋼板と
の」に訂正する。

８、同第６頁第６〜８行の「仕上焼鈍板表面−−−電解
研磨により」を「仕上焼鈍板表面上の非金属層を除去し
た後、研磨処理により」に訂正する。

賑同第１１頁第８行のｌ’−０，６８／Ｊを「０．６８
から」に訂正する。

６、同第１８頁第８行の「１μｍ」を「６μｍ」に訂正
し、 同頁第５行の「１μｍ」を「５μｍ」に訂正する。

６同第１４頁第８行の「■Ｏ：　０．０４〜０．０５０
％」を［■Ｏ：　０．０１〜（）、（ｎｏ＜Ｊ　ニ訂正
シ、同頁第７行を「■Ｏ：　０．０１〜０．０８％、Ｓ
ｌ：ＬＯＮ４．０％、ｓｏｚ　Ａｊ　：　０．００５〜
０．０６％、Ｓ　：　０．００５〜」に訂正し、 同頁第１０行の「■０　：　ｏ、ｏａ〜０．０６％」を
「■Ｏ：　０．０１〜０．０６％」に訂正する。

）、同第１６頁第４〜８行を下記のとおりに訂正する。

「　この純化焼鈍後に鋼板表面の非金属物質を例えば硫
酸、硝酸又は弗酸などの強酸により除去する。

この除去処理の後例えば化学研磨および／又は電解研磨
等従来の研磨手法により鋼板表面を鏡面状態つまり中心
線平均粗さ０．４Ｐ以下に仕上げる。」

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、仕上焼鈍済みの方向性珪素鋼板の表面を酸洗し、つ
   いで化学研磨及び／又は電解研磨により中心線平均粗さ
   ０．４μ以下の鏡面状態に仕上げた後、 Ｔｉを含むガス雰囲気中又はさらに非酸化性ガスとの混
   合ガス雰囲気中で５００〜１０００℃の温度下に熱処理
   を行って鏡面仕上げ鋼板の表面上にＴｉＮ、ＴｉＣない
   しはＴｉ（Ｃ、Ｎ）からなる極薄張力被膜を形成するこ
   と を特徴とする熱安定性、超低鉄損一方向性珪素鋼板の製
   造方法。 ２、仕上焼鈍済みの方向性珪素鋼板の表面を酸洗し、つ
   いで化学研磨及び／又は電解研磨により中心線平均粗さ
   ０．４μ以下の鏡面状態に仕上げた後、 Ｔｉを含むガス雰囲気中又はさらに非酸化性ガスとの混
   合ガス雰囲気中で５００〜１０００℃の温度下に熱処理
   を行って鏡面仕上げ鋼板の表面上にＴｉＮ、ＴｉＣない
   しはＴｉ（Ｃ、Ｎ）からなる極薄張力被膜を形成し、こ
   の極薄の張力被膜層に重ねて絶縁コーティング被膜を被
   着することを特徴とする熱安定性、超低鉄損一方向性珪
   素鋼板の製造方法。