JPS6042395B2 - 吸収式冷凍機 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、吸収式冷凍機、詳しくは蒸発器に冷房負荷を
、冷凍サイクルの高温高圧側に設けた熱交換器に暖房負
荷をそれぞれ接続し、冷房及び暖房を同時に運転可能と
すると共に、冷房能力制御弁、暖房能力制御弁及び発生
器における加熱量を制御する加熱量制御弁を備えた吸収
式冷凍機に関するものである。

従来、この種吸収式冷凍機は、特開昭４８−９４９仙号
公報に示されるごとく冷水出入口の温度差を検出すると
共に、この検出信号を負荷切換装置に送るごとく成し、
該信号が所定の値に達した時冷房主体運転あるいは暖房
主体運転に切換制御すべく成していたのである。

所が、この制御方式では冷房負荷あるいは暖房負荷の変
化に対する加熱量制御弁の応答が遅く、制御性を悪かつ
たのである。

その理由は例えば冷房主体運転時暖房負荷が増加した場
合ては、温水出口温度が低下して暖房能力制御弁が開側
の作動し、従つて低温発生器の圧力が低下して低温発生
器に対する冷媒蒸気量が減少し冷房能力が低下すＪるこ
とになる。かくて冷水出口温度が上昇し前記加熱量制御
弁の開度が増加して加熱量が増加し、前記高温発生器に
おける冷媒発生量が増加するので冷水あるいは温水出口
温度が適正値となるのであり、暖房負荷の変化が前記加
熱量制御弁の弁開５度制御となる迄の径路が多いことに
よるのである。即ち、暖房負荷の増加が一度冷水側に影
響を与えた後でないと加熱量制御弁は適正位置に安定し
ないのであり、又この暖房負荷が増加る程、加熱量制御
弁と冷房能力制御弁とが運動しているので、冷房サイク
ル側において冷房能力に比較して溶液循環量が多くなり
、冷房運転の効率が低下することとなるのであり、特に
暖房主体運転時においてはこの冷房効率の低下の欠点が
大きくあられれるのである。

又、前記方式の他に、機械式接点を内蔵した電流平衡式
バランシングリレーを設けて、前記冷房能力制御弁及び
暖房能力制御弁の制御信号を総合して、この総合信号で
加熱量制御弁を制御する方式があり、この方式のものを
本出願人は特願昭５０−３４７２１号（特公昭５９−５
０９０８号）及び特願昭５０一１５９４（４）号（特公
昭５９−９０３３号）として既に提案している。

所が、この方式では加熱量制御弁の容量が大きく従つて
口径が大きくなると、機械式接点を内蔵した電流平衡式
バランシングリレーを使用できなくなる問題がある。

この理由は、一般に電流平衡式バランシングリレーは定
格電圧ＡＣ２４Ｖの仕様で提供されているが、加熱量制
御弁の口径が大きくなると、この弁を開閉制御するには
もつと大きな容量をもち定格電圧ＡＣｌＯＯＶのコント
ロールモーターが必要となるのであり、電流平衡式バラ
ンシングリレーは定格電圧ＡＣｌＯＯＶで構成しなけれ
ばならなくなるのであり、前記機械式接点の消耗を早め
る問題が生ずるのである。従来の電流平衡式バランシン
グリレー１ｒは、第４図のごとく１個のモータＭ、２個
の電磁石。

Ｍｇｌ，Ｍｇ２，２個の機械式固定接点Ｋｌ，Ｋ２及び
１個の可動接点ＫＯ，２本の電流線路Ｌｌ，Ｌ２から成
り、該リレー１ｒの端子Ａ２からモータＭの中性点に接
続され、このモータＭの閉側巻線及び開側巻線がそれぞ
れ直列に前記電磁石Ｍｇ！１，Ｍｇ２の鉄心に互いに磁
束を打消し合うごとく巻回され、更にそれぞれ巻線の終
端は前記固定接点Ｋｌ，Ｋ２に接続される一方、前記各
電流線路Ｌｌ，Ｌ２はそれぞれリレーの端子Ａ３，Ａｌ
から電磁石Ｍｇｌ，Ｍｇ２の鉄心に前記モータＭか４ら
直列に巻回された巻線によつて生ずる磁束にそれぞれ相
加するごとく巻回してそれぞれ端子Ｂ２，Ｂｌに接続さ
れ、又前記モータＭの回転軸には前記可動接点ＫＯと導
通するワイパーｍ設けられ、このワイパーｍが前記加熱
量制御弁に設けられたフィードバックポテンショメータ
Ｐｂ上を摺動する如く構成されているのである。尚Ｐａ
は加熱量制御弁の開度を制御するためにモータＭに駆動
指令を出力する調節器である。しかして、この電流平衡
式バランシングリレーＩｒの作動原理は、前記電流線路
Ｌｌ，Ｌ２を流れる電流が等しく平衡している時は、前
記電磁石Ｍｇｌ，Ｍｇ２の鉄心を通る磁束は互いに打ち
消しフ合つて、可動接点ＫＯに対し電磁力を生ぜしめな
いので、中立位置にあり前記モータＭは停止しているが
、電流線路Ｌｌ，Ｌ２を流れる電流が不平衡になつたと
き、その差電流に比例する電磁力が前記可動接点ＫＯを
大きな電流が流れる方側の固７定接点（Ｋ１あるいはＫ
２）に接触させ、モータＭを閉あるいは開方向に起動さ
せて差電流が零になるまで駆動せしめるのである。

即ち、この電流平衡式バランシングリレー１ｒは、モー
タＭ、電磁石Ｍｇｌ，Ｍｇ２、接点ＫＯ，・Ｋｌ，Ｋ２
などを前記のごとく組み合わせ一体とした製品が市販さ
れているが、この市販の製品では前記電流線路Ｌｌ，Ｌ
２の差電流による微小な電磁力を直接前記可動接点ＫＯ
に対する可動力と成しているので、前記加熱量制御弁を
駆動するモータとして定格電圧の高いものを使用した場
合、この可動接点ＫＯでは接点速度が遅すぎ接点容量が
小さいので大きなスパークにより接点消耗を早める問題
があり、又汎用品でなく特別仕様品と成すにしても機械
的接点を有するスイッチの方式として差電流による電磁
力で可動接点ＫＯを開閉するごとくする方式であるので
、可動接点ＫＯとして十分大きな開閉能力を有するごと
くするには電磁石の容量をもつと大きくする必要があつ
て装置全体が大きくなる問題があり、要するに従来にお
ける電流平衡式バランシングリレーでは、モータを発停
せしめるスイッチとして発停に最適なものを自由に選択
できず、制限されるのであり、もし最適なスイッチを使
用しようとすれば、制御弁の他の部品例えば電磁石をこ
のスイッチのために必要以上の容量を持たせる必要を生
ずるなど不経済となる問題があつたのである。

本発明の目的は、冷房及び暖房を同時に運転可能とした
吸収式冷凍機において、冷房能力及び暖房能力を冷房負
荷及び暖房負荷に応じて各別に制御し、発生器における
加熱量を冷房負荷及び暖房負荷の総合により制御できる
ように、冷房能力、暖房能力、加熱量を制御する各制御
弁を作動するコントロールモータに設けたポテンショメ
ータなどからブリッジ回路を形成し、かつブリッジ回路
を電圧平衡式と成して、加熱量制御弁の口径が如何に大
きくとも、かつ冷房負荷と暖房負荷との比率が如何なる
割合で変化しても、耐久性、制御性び応答性を良好にし
ようとするものである。

本発明の構成は、蒸発器に冷房負荷を、冷凍サイクルの
高温高圧側に設けた熱交換器に暖房負荷をそれぞれ接続
し、冷房及び暖房を同寺に運転可能とすると共に、冷房
能力制御弁、暖房能力制御弁及び発生器における加熱量
を制御する加熱量制御弁を備えた吸収式冷凍機において
、前記各制御弁をそれぞれコントロールモータにより作
動することく成し、冷房能力制御弁及び暖房能力制御弁
を冷房負荷及び暖房負荷に応じて各別に制御することく
成すと共に、これら能力制御弁を作動する各コントロー
ルモータにはそれぞれ補助ポテンショメータを、加熱量
制御弁を作動するコントロールモータにはフィードバッ
クポテンショメータをそれぞれ装備する一方、パワーリ
レーのコイル、トランジスタ、ダイオードをそれぞれ２
個備えた不平衡電圧を検出して前記コイルを励磁する電
圧式バランシングリレーを形成して、このリレーと前記
各ポテンショメータとによりブリッジ回路を形成し、前
記ブリッジ回路の不平衡により前記パワーリレーのコイ
ルの一方を励磁して、前記加熱量制御弁のコントロール
モータを駆動し、前記加熱量制御弁を前記各能力制御弁
を制御する開閉信号の総合により制御するごとくして、
発生器における加熱量を負荷に応じた所要の冷房能力及
び暖房能力が発揮できる値に制御するものである。以下
、本発明の実施例を図面に基き詳記する。１は高温発生
器であつて、内部に燃焼器２を内装し、溶液管３を介し
て供給される臭化リチウム水溶液を収容し、前記燃焼器
２の燃焼による加熱によりこの溶液から冷媒蒸気を発生
させるのである。

４はこの高温発生器１と溶液管５を介して連通する低温
発生器で高温発生器１で中間濃度になつた溶液が収容さ
れると共に前記高温発生器１の頂部から延び凝縮器７に
開口する冷媒蒸気管６の途中部分が配管され、この蒸気
管６を通る冷媒蒸気の凝縮熱により前記溶液を加熱し冷
媒蒸気を発生するものである。

又、８は吸収器であつて、その底部には前記溶液管３の
一端が接続されており、内部には溶液散布ノズル９が内
装され、前記低温発生器４の出口部から延びる溶液管１
０を介して圧送される濃溶液を冷却水配管１１に散布し
、この吸収器８に隣接して設ける蒸発器１２て蒸発した
冷媒を吸収するのである。

又、この蒸発器１２には冷水管１３が配管されており、
凝縮器７で液化した冷媒を該蒸発器１２の底部に溜つて
いる冷媒と共に、冷媒ポンプ１４で圧送し、散布ノズル
１５から前記冷水管１３に散布し、管内の被冷却水から
蒸発潜熱を奪つて冷却し冷水を得るのであつて、この冷
水管１３は図示していないが、ファンコイルユニットの
熱交換器等の冷房負荷に接続していて、該冷水管１３を
流れる冷水により冷房を行なうのである。

又、１６は冷凍サイクルの高温高圧側となる前記高温発
生器１に接続されて設けられた温水熱交換器で、内部に
は温水管１７が配管されており高温発生器１で発生した
冷媒蒸気を前記冷媒蒸気管６から導き、この冷媒蒸気の
凝縮潜熱を温水管１７内の被加熱水に与えて温水を得る
のてある。

又この温水熱交換器１６の底部には凝縮した冷媒液を前
記発生器１に戻すドレン管１８を接続するのであり、又
前記温水管１７は図示していないが、ファンコイル、給
湯器等の暖房負荷に接続するのであつて、該温水管１７
を流れる温水により暖房・を行なうのである。尚２９は
低温熱交換器、３０は高温熱交換器である。しかして、
以上の構成において前記冷媒は、吸収器８で溶液に吸収
され溶液管３を経て高温発生器１に入り、此処で溶液か
ら１部が冷媒蒸気とな・つて分離され、冷媒蒸気管６を
流れ、低温発生器４で分離した冷媒と共に凝縮器７に入
り、該凝縮器７から蒸発器１２導かれ、冷水管１３を流
れる被冷却水から熱を奪つて蒸発し再び吸収器８で溶液
に吸収されるサイクルを繰返すのであつて、前ノ記した
如くこのサイクルにおける前記蒸発器１２での蒸発によ
り被冷却水を冷却して冷水を作り、同時に高温発生器１
で蒸発した高温高圧の冷媒蒸気を温水熱交換器１６に導
き、温水管１７を流れる被加熱水を加熱して温水を作つ
て、冷房及び暖房を同時に可能とするのである。そして
、前記吸収器８と高温発生器１との間を結ぶ溶液管３に
溶液循環量を制御して冷房能力を制御する冷房能力制御
弁２０を介装すると共に、前記温水熱交換器１６と高温
発生器１との間を結ぶドレン管１８に、この熱交換器１
６での冷媒ドレン量を制御して暖房能力を制御する暖房
能力制御弁２１を介装し、前記冷房能力制御弁２０を冷
水出口温度により、また前記暖房能力制御弁２１を温水
出口温度によりそれぞれ各別にその弁開度を制御すると
共に、前記発生器１に設ける燃焼器２の燃焼管２７の途
中に発生器における加熱量を制御する加熱量制御弁２８
を設け、この加熱量制御弁２８の弁開度を後記するごと
く前記各能力制御弁２１，２１を制御する開閉信号の総
合により制御するごとく成すのである。しかして、前記
冷房能力制御弁２０の弁開度制御は、冷水管１３の出口
側に冷水測温体２３を設け、この測温体２３により冷水
出口温度を検知し、冷水コントローラ２４を介してコン
トロールモータにより行うのであり、また前記暖房能力
制御弁２１の弁開度制御は温水管１７の出口側に温水測
温体２５を設けて、この測温体２５により温水出口温度
を検知し、温水コントローラ２６を介してコントロール
モータにより行うのである。

そして、前記加熱量制御弁２８の弁開度制御は、以下第
２図において説明するごとく、電圧式バランシングリレ
ーを使用したブリッジ回路を形成して、このブリッジ回
路が不平衡となつて生じた不平衡電圧により電圧式バラ
ンシングリレーを！作動させこのリレーの機械式接点に
より加熱量制御弁２８のコントロールモータを起動し、
この不平衡電圧が零となる処まで弁を作動制御するので
ある。即ち、第２図において、Ｆは前記加熱量制御弁！
２８を作動させるコントロールモータに装備したフィー
ドバックポテンショメータ、Ａ１は前記冷房能力制御弁
２０を作動させるコントロールモータに装備した補助ポ
テンショメータ、又Ａ２は前記暖房能力制御弁２１を作
動させるコントロールつモータに装備した補助ポテンシ
ョメータで、該補助ポテンショメータＡ２は全く同一に
構成した第１補助ポテンショメータＡ２ｌと第２補助ポ
テンショメータＡ２２とから成り相互に連動して各対応
端子間の抵抗が同一変化するごとく作動するのである。

そして、前記冷暖房能力制御弁２０と暖房能力制御弁２
１とにそれぞれアナログ制御信号が与えられると、該各
信号により前記各モータが回転して、前記各能力制御弁
２０，２１が開閉制御されると共に、各補助ポテンショ
メータＡｌ，Ａ２のワイパーＡｌ，ａ２が、それぞれ前
記能力制御弁２０，２１の開閉方向に動くのである。

この場合ノ冷房能力制御弁２０を例にとると、該制御弁
２０の閉度が０（％）の時ワイパーａ１は開側一杯即ち
端子Ｒｌ，Ｗｌ間の抵抗が零となる位置を指示する一方
、閉度が１００（％）の時ワイパーａ１は閉側一杯即ち
端子Ｒｌ，Ｗｌ間の抵抗が補助ポテンショメータＡ１の
全抵抗（Ｒｌｌ＋Ｒｌ２）となる位置を指示するのであ
り、又冷房能力制御弁２０の閉度がα（％）（イ）≦α
≦１００）の時、ワイパーａ１は開側一杯の位置から端
子Ｒｌ，Ｗｌ間の抵抗が（Ｒｌｌ＋Ｒｌ２）×■Ｂとな
る位置を指示するのである。換言すれば、冷房能力制御
弁２０の弁閉度と端子Ｒｌ，Ｗｌ間の抵抗とが比例する
ごとくワイパーａ１は補助ポテンショメータにおける抵
抗上の位置を指示するのである。

この関係は前記暖房能力制御弁２１においても弁閉度が
弁開度に代わるだけであつて同様に、該制御弁２１の弁
開度（％）と第１補助ポテンショメータＡ２ｌの端子Ｒ
２ａ，Ｗ２ａ間及び第２補助ポテンショメータの端子Ｒ
２ｂ，Ｗ２ｂ間の抵抗とがそれぞれ比例するごとす各ワ
イパ・・・Ａ２は前記第１、第２補助ポテンショメータ
Ａｌｌ，Ａｌ２における抵抗上の位置をそれぞれ指示す
るのである。即ち 前記両能力制御弁２０，２１にそれ
ぞれアナログ制御信号が与えられ、この信号により前記
各モータが回転し、これら制御弁２０，２１がそれぞれ
所定量開閉制御されると共に、前記補助ポテンショメー
タＡｌ，Ａ２のワイパーＡｌ，ａ２が各抵抗上において
それぞれ所定位置を指示すると、前記ブリッジ回路にこ
れら抵抗を加算した抵抗に見合う不平衡電圧が生じこの
電圧が零となるまで前記フィードバックポテンショメー
タＦのイパーｆが移動するのである。

しかしてこのフィードバックポテンショメータＦを装備
した前記加熱量制御弁２８の弁開度（％）はワイパーｆ
の動きに比例するのであつて、ワイパーｆがフィードバ
ックポテンショメータＦの閉側一杯即ち端子ＲＭｌ，Ｗ
Ｍｌ間の抵抗が零となる位置を指示している時は弁開度
０（％）、又ワイパーｆがフィードバックポテンショメ
ータＦの開側一杯即ち端子ＲＭｌ，ＷＭｌ間の抵抗がフ
ィードバックポテンショメータＦの全抵抗Ｒｓ＋ｄとな
る位置を指示している時は弁開度１００（％）、又ワイ
パーｆが端子ＲＭｌ，ＷＭｌ間における抵抗＝爲＋Ｒｔ
ｘｄ猪となる位置を指示している時は弁開度α％となつ
ているのであり、前記加熱量制御弁２８はこの弁開度で
安定するのである。Ｇは電圧式バランシングリレーで、
互いに相対向する端子ＢＰ，ＢＭ間及び端子ＷＰ，ＷＭ
間を短絡すると共に、端子ＲＰ，ＲＭ間に不平衡電圧の
検出要素Ｇ１を接続するのである。しかしてこの検出要
素Ｇ１は２個のＮｐｎ型トランジスターＴＲｌ，ＴＲ２
のベースをそれぞれ端子ＲＭ，ＲＰに接続すると共に、
エミッタを互一いに接続し、且つコレクターには直流電
源ＲＥ２の１側を２個のパワーリレーのコイルＭＸｌ，
ＭＸ２を介してそれぞれ接続し、又各トランジスタＴＲ
ｌ，ＴＲ２のエミッタ、ベース間にエミッタからベース
方向にだけ通電し得るダイオードＤｌ，Ｄ２をそれぞれ
接続して成るのである。そして、前記バランシングリレ
ーＧの端子ＢＰ，ＲＰ及び端子ＲＭ，ＷＭにそれぞれ前
記補助ポテンショメータＡ１の端子Ｂｌ，Ｒｌ及び前記
フィードバックポテンショメータＦの端子ＲＭｌ，ＷＭ
ｌを接続すると共に、バランシングリレーＧの端子ＷＰ
と補助ポテンショメータＡ１の端子Ｗ１との間に第１補
助ポテンショメータＡ２ｌの閉側端子Ｒ２ａ，Ｗ２ａ間
を、又バランシングリレーＧの端子ＢＭとフィードバッ
クポテンショメータＦの端子ＢＭｌとの間に第２補助ポ
テンショメータＡ２２の閉側端子Ｒ２ｂ，Ｗ２ｂ間をそ
れぞれ接続し、更に直流電源ＲＥｌの４側及び○側をバ
ランシングリレーＧの端子ＢＰ及び端子ＷＰにそれぞれ
接続して、前記したブリッジ回路を形成するのである。

尚Ｈは前記加熱量制御弁２８を制御するコントロールモ
ータで、フィードバックポテンショメータＦのワイパー
ｆをも作動せしめるのである。そして、このブリッジ回
路の平衡条件はバランシングリレーＧの端子ＢＰ，ＲＰ
間の抵抗を第１抵抗Ｑ１、端子ＲＰ，ＷＰ間の抵抗を第
２抵抗Ｑ２、端子ＷＭ，ＲＭ間の抵抗を第３抵抗Ｑ３、
端子ＲＭ，ＢＭ間の抵抗を第４抵抗Ｑ４とすると、Ｑ１
×Ｑ３＝Ｑ２ＸＱ４である。

しかして、以下吸収式冷凍機における冷房能力と暖房能
力とが等しく、かつ前記加熱量制御弁２８の弁開度（％
）を前記冷房能力制御弁２０の弁閉度（％）と暖房能力
制御弁２１の弁開度（％）を１；１の割合で加算した弁
開度（％）に制御する場合について説明する。

この場合、各ポテンショメータの全抵抗即ち端子Ｂｌ，
Ｗｌ間、端子Ｂ２ａ，Ｗ２ａ間、端子Ｂ２ｂ，Ｗ２ｂ間
及び端子ＢＭｌ，ＷＭｌ間の抵抗をいずれも等しくする
のであつて、今この値を１００、即ちＲｌｌ＋７２＝Ｒ
２ｌ＋Ｒ２２＝５＋Ｒｔ＝１００とする。

そして前記補助ポテンショメータＡ１を有する冷房能力
制御弁２０の弁閉度がＸ（％）、補助ポテンショメータ
Ａ２を有する暖房能力制御弁２１の弁開度Ｙ（％）とす
る。

この場合Ｘ（％）閉度の開側端子Ｒｌ，Ｗｌ間の抵抗は
Ｘ１又Ｙ（％）開度の閉側端子Ｒ２，Ｗ２ｂ間及び閉側
端子Ｒ２ｂ，Ｗ２ｂ間の抵抗はそれぞれＹとなり、又前
記ブリッジ回路が平衡したときの前記フィードバックポ
テンショメータ２の閉側端子ＲＭｌ，ＷＭｌ間の抵抗を
Ｚとする。しかして、このブリッジ回路における前記第
１・抵抗Ｑｌ，・・、第４抵抗Ｑ４は、Ｑ１＝１００−
Ｘ，Ｑ２＝Ｘ＋Ｙ，Ｑ３＝Ｚ，Ｑ４＝Ｙ＋（１００−Ｚ
）となるのであるから、このブリッジ回路が平衡となる
ためにはＱ１×Ｑ３＝０２×Ｑ４であり、前記４式より
、（１００−Ｘ）Ｚ＝（Ｘ＋Ｙ）（Ｙ＋（１００一門Ｚ
））、即ち（Ｘ＋Ｙ−Ｚ）（１００＋Ｙ）＝０であるか
ら、この式よりＸ＋Ｙ＝Ｚで平衡となるのでるから、従
つて加熱量制御弁２８の弁開度（％）は、Ｘ＋Ｙ＝Ｚの
抵抗に基づくＸ＋Ｙ（％）即ち冷房能力制御弁２０の弁
閉度及び暖房能力制御弁７２１の弁開度の加算合計とな
るのである。

又、この加算方式において、前記暖房能力制御弁２１の
補助ポテンショメータＡ２の全抵抗即ち端子Ｂ２ａ，Ｗ
２ａ間及び端子Ｂ２ｂ，Ｗ２ｂ間の抵抗を前記冷房能力
制御弁２０の補助ポテンシヨメータＡ１の全抵抗即ちＢ
ｌ，Ｗｌ間の抵抗のｄ倍とすることにより、加熱量制御
弁２８の弁開度はＸ＋ＤＹの抵抗に基づくＸ＋ＤＹ（％
）即ち冷房能力制御弁２０の弁閉度及び暖房能力制御弁
２１における弁開度を１；ｄで加算した合計とすること
ができるのである。即ち、この場合のブリッジ回路にお
ける前記第１抵抗Ｑ１、 、第４抵抗Ｑ４は、Ｑ１＝１
００−Ｘ，Ｑ２＝Ｘ＋ＤＹ，Ｑ３＝Ｚ，Ｑ４＝ＤＹ＋（
１００一Ｚ）となり、この回路が平衡となるためには、
ＱｌＸＱ３＝Ｑ２ＸＱ４であるから、前記４式より、（
１００−Ｘ）Ｚ＝（Ｘ＋ＤＹ）（ＤＹ＋（１００−Ｚ）
）、即ち（Ｘ＋ＤＹ−Ｚ）（１００＋ＤＹ）＝０であり
、この式より平衡条件Ｘ＋ＤＹ＝Ｚとなるのである。

従つて、冷凍機における冷房能力より暖房能力がｄ倍大
きい場合、暖房能力制御弁２１に装備した補助ポテンシ
ョメータＡ２の端子Ｂ２ａ，Ｗ２ａ間及び端子Ｂ２ｂ，
Ｗ２ｂ間の抵抗を冷房能力制御弁２０に装備した補助ポ
テンショメータＡ１における端子Ｂｌ，Ｗｌ間の抵抗の
ｄ倍とすることにより、加熱量制御弁２８の弁開度（％
）を前記冷房能力制御弁２０の弁閉度Ｘ（％）と暖房能
力制御弁２１の弁開度Ｙ（％）をｄ倍した値との加算合
計とすることができるのであり、冷凍機の冷房能力と暖
房能力との比率に応じた弁開度Ｚ（％）の制御ができる
のである。又、前記加熱量制御弁２８の弁開度Ｚ（％）
を前記冷房能力制御弁２０の弁閉度Ｘ（％）のｄ１倍と
暖房能力制御弁２１の弁開度Ｙ（％）のＤ２倍との加算
合計により制御する場合について説明．する。

ＡＯは零信号発信抵抗で、その全抵抗ｒ＝１００がバラ
ンシングリレーＧの端子ＢＰ，ＲＰ間に接続する。

そしてこの抵抗ＡＯの端子Ｗ１とリレーＧの端子ＷＰと
の間に各第１補助ポテンショメータ．Ａｌｌ，Ａ２ｌの
それぞれの抵抗Ｒｌｌ，ｒ２ｌを直列に接続し、又リレ
ーＧの端子ＢＭとフィードバックポテンショメータＦの
端子ＢＭｌとの間に各第２補助ポテンショメータＡｌ２
，Ａ２２のそれぞれの抵抗Ｒｌｌ，ｒ２ｌを直列に接続
し、又端子ＲＭ，ＲＭｌ間、端子ＷＭ，ＷＭｌ間をそれ
ぞれ短絡接続してブリッジ回路を形成するのである。尚
フィードバックポテンショメータＦの抵抗はこの零信号
発信抵抗ＡＯの抵抗と同じく１００と成すのである。こ
の方式において、前記抵抗Ｒｌｌ＋Ｒｌ２＝１００ｄ１
、抵抗Ｒ２ｌ＋Ｒ２２＝１００ｃｉ２と成し、前記補助
ポテンショメータＡ１を有する冷房能力制御弁２０の弁
閉度をＸ（％）、前記補助ポテンショメータＡ２を有す
る暖房能力制御弁２１の弁開度をＹ（％）とする。

この場合、前記第１補助ポテンショメータＡｌｌ及び第
２補助ポテンショメータＡｌ２の各開側抵抗はいずれも
ＤｌＸｌ又前記第１補助ポテンショメータＡ２ｌ及び第
２補助ポテンショメータＡ２２の各閉側抵抗はいずれも
Ｄ２Ｙとなり、又前記ブリッジ回路が平衡したときの前
記加熱量制御弁２８の閉側端子間の抵抗はＺと成る。

しかしてこのブリッジ回路における前記第１抵抗Ｑ１、
、第４抵抗Ｑ４は、Ｑ１＝１００，Ｑ２＝ＤｌＸ＋Ｄ
２Ｙ，Ｑ３Ｚ，Ｑ４＝ＤｌＸ＋Ｄ２Ｙ＋（１００−Ｚ）
と成るのであるあら、このブリッジ回路が平衡となるた
めにはＱ１×Ｑ３＝Ｑ２×Ｑ４であり、前記４「式より
、１０〔＝（ＤｌＸ＋Ｄ２Ｙ）（ＤｌＸ＋Ｄ２Ｙ＋１０
０−Ｚ）、即ち（ＤｌＸ＋Ｄ２Ｙ−Ｚ）（ＤｌＸ＋Ｄ２
Ｙ＋１００）＝０であり、この式よりＺ＝ＤｌＸ＋Ｄ２
Ｙで平衡することになり、従つて加熱量制御弁２８は前
記冷房能力制御弁２０の弁閉度Ｘ（％）のｄ１倍と前記
暖房能力制御弁２１の弁開度Ｙ（％）のＤ２倍との加算
合計に見合う弁開度となるのである。

従つて、前記加熱量制御弁２８の弁開度Ｚ（％）を前記
冷房能力制御弁２０の弁閉度Ｘ（％）と暖房能力制御弁
２１の弁開度Ｙ（％）との相加平均により制御する場合
には、ｄ１＝Ｄ２＝１１２、従つて抵抗Ｒｌｌ＋Ｒｌ２
＝Ｒ２ｌ＋Ｒ２２＝１００ｄ１＝１００ｃ１２＝５０と
成せば、Ｚ＝１１２（Ｘ＋Ｙ）が平衡条件となるのであ
る。

即ち、一般に加熱量制御弁２８を冷房能力制御弁２０の
弁閉度Ｘ（％）のｄ１倍と暖房能力制御弁２１の弁開度
Ｙ（％）のＤ２倍とを加算した弁開度Ｚ（％）となるご
そく制御したい場合には、フィードバックポテンショメ
ータの全抵抗５＋Ｒｔと零信号発振抵抗ＡＯとを等しく
すると共に、Ｒｌｌ＋Ｒｌ２＝ｄ１（Ｒｓ＋Ｒｔ），Ｒ
２ｌ＋Ｒ２２＝Ｄ２（Ｒｓ＋Ｒｔ）と成せば良いのであ
る。

しかして、以上の説明では制御弁の制御を冷房能力制御
弁２０は弁閉度て、又暖房能力制御弁２１は弁開度で行
つたが、どちらの制御弁とも弁閉度あるいは弁開度のい
ずれをもつてしても制御できることは勿論である。

尚、第１図に示した暖房能力制御弁２１はドレン管１８
に介装したが、その他前記温水管１７の出入口間にバイ
パス管を設け、このバイパス管と温水入口管との間に三
方切換弁を設けて暖房能力の制御を行つてもよい。

本発明は、以上のごとく前記各制御弁をそれぞれコント
ロールモータにより作動するごとく成し、冷房能力制御
弁及び暖房能力制御弁を冷房負荷及び暖房負荷に応じて
各別に制御するごとく成すと共に、これら能力制御弁を
作動する各コントロールモータにはそれぞれ補助ポテン
ショメータを、加熱量制御弁を作動するコントロールモ
ータにはフィードバックポテンショメータをそれぞれ装
備する一方、パワーリレーのコイル、トランジスタ、ダ
イオードをそれぞれ２個備えた不平衡電圧を検出して前
記コイルを励磁する電圧式バランシングリレーを形成し
て、このリレーと前記各ポテンショメータとによりブリ
ッジ回路を形成し、前記ブリッジ回路の不平衡により前
記パワーリレーのコイルの一方を励磁して、前記加熱量
制御弁のコントロールモータを駆動し、前記加熱量制御
弁を前記各能力制御弁を制御する開閉信号の総合により
制御するごとくしたから、冷房負荷及び暖房負荷に応じ
て各能力制御弁をそれぞれ独立に制御できながら、これ
ら冷房負荷及び暖房負荷の比率が変化しても、これら変
化に相応して応答性よく、しかも前記各能力制御弁の弁
開度の総合に対応した弁開度で前記加熱量制御弁の弁開
度制御が行なえるのであり、さらに前記電圧式バランシ
ングリレーとの組合せでブリッジ回路を形成するもので
あるから、加熱量制御弁に容量の大きいものを用いる場
合にも、制御系の部品中単にパワーリレーのみ接点容量
の大なるものを用いるだけで対応でき、全体に小形で、
無駄がなく極めて経済的にできるのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例を示す説明図、第２図は電圧式
バランシングリレーと補助ポテンショメータとフィード
バックポテンショメータとから成るブリッジ回路図、第
３図は他の実施例を示すブリッジ回路図、第４図は従来
の電流平衡式バランシングリレーの説明図である。 １・・・・・・高温発生器、１２・・・・・・蒸発器、
１６・・温水熱交換器、２０・・・・・・冷房能力制御
弁、２１・・・・暖房能力制御弁、２８・・・・・加熱
量制御弁、Ａｌ，Ａ２・・・・・・補助ポテンショメー
タ、Ｄｌ，Ｄ２・・ダイオード、Ｆ・・・・・・フィー
ドバックポテンショメータ、Ｇ・・・・・・電圧式バラ
ンシングリレー、Ｈ・・・・コントロールモータ、ＭＸ
ｌ，ＭＸ２・・・・・・パワーリレーのコイル、ＴＲｌ
，ＴＲ２・・・・・・トランジスタ。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 蒸発器に冷房負荷を、冷凍サイクルの高温高圧側に
   設けた熱交換器に暖房負荷をそれぞれ接続し、冷房及び
   暖房を同時に運転可能とすると共に、冷房能力制御弁、
   暖房能力制御弁及び発生器における加熱量を制御する加
   熱量制御弁を備えた吸収式冷凍機において、前記各制御
   弁をそれぞれコントロールモータにより作動するごとく
   成し、冷房能力制御弁及び暖房能力制御弁を冷房負荷及
   び暖房負荷に応じて各別に制御するごとく成すと共に、
   これら能力制御弁を作動する各コントロールモータには
   それぞれ補助ポテンショメータを、加熱量制御弁を作動
   するコントロールモータにはフィードバックポテンショ
   メータをそれぞれ装備する一方、パワーリレーのコイル
   、トランジスタ、ダイオードをそれぞれ２個備えた不平
   衡電圧を検出して前記コイルを励磁する電圧式バランシ
   ングリレーを形成して、このリレーと前記各ポテンショ
   メータとによりブリツチ回路を形成し、前記ブリツチ回
   路の不平衡により前記パワーリレーのコイルの一方を励
   磁して、前記加熱量制御弁のコントロールモータを駆動
   し、前記加熱量制御弁を前記各能力制御弁を制御する開
   閉信号の総合により制御することくしたことを特徴とす
   る吸収式冷凍機。