JPS5947352A - 第２相粒子分散型超急冷合金 - Google Patents

Abstract

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め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、超急冷合金マトリックス中に、第２相粒子を
分散させ超急冷合金と第２相粒子それぞれの機能特性を
相補した新規′ｆｒＷ合相刺であるゐ′）２相粒子分散
型超急冷合金に関する。

近年、金属拐料に要求される機能、性１１ヒはより厳格
で多岐にわたるようになってきている。この要求に応え
る方法の１つとして拐料の複合化が検討されている。

複合拐料として現在さかんに検討されているものに、第
２４１１粒子と金属合金相の組合せによる粒子分散杓合
材料がある。たとえば摺動材料としＣのＣｕ−Ｃ、Ｆ６
−Ｂ　Ｎ７：（ど、超硬合金としてのＷＣ−Ｃｏ　、　
ＷＣ−Ｔｉｃ−Ｇｏなとてあろうこれらはいずれも粉末
冶金法により（’ｒ成されているため、材料自体多孔質
になりやすく、桐料形伏にも大きな制約がある。粉末冶
金法によれば第２（１１粒子の３次元的均一分散が得ら
れるが、その複合材料中に孔が存在しがちであるという
欠点がある。又このような孔がけとんど存在しない溶製
法においては、逆に第２相粒子が溶融金属中に均一に分
散せず多くの場合表向に浮上し分離し一〇、２層に分か
れた材料ができ、機械的１＋＋’、、力に弱くなってし
まう。

この欠点を解決するため各種の方法などが検討されてい
るが、十分ではなかった。従って従来の製法によって得
られた複合材料は機械的１’ｉＬ、力に対してもろい欠
点を有していた。

本発明の目的は、従来の欠点を解消し１強靭で高強度な
特性を兼ね憚えた複合材料を提供するにある。

本発明者らは従来より超急冷合金の製１１１ｆ法として
一般的に知られている液体急冷法を用いて第２相粒子分
散型超急冷合金を作成引ること９（−、＋＆功し、さら
にそれら新材料がそれらの構成物質（超急冷合金と第２
本１１粒−ｆ）θ−）特性を相補したｔ＞：：’　ｆｉ
ヒをイー１Ｊることを見い出した。即ち、本弁明の特色
は非晶質、結晶質、又はこれ「〕の混イ）相からなるｔ
＜（Ｑｔ冷冷合金マトリックス中く−１その合金と＋（
Ｉ溶性のない化合物、金属又は合金、又はそれらの複合
物からなる第２相粒子を少なくども１柚３次元的に均一
分散させることにより、優れた機械的性′Ｈなどの良好
な機能を有Ｊ４）第２相粒子分散型超急冷合金を得るこ
とができた。

本発明において、第２■Ｉ粒子として例えは炭化物、窒
化物、酸化物、ホウ化物、シリケイト及びツレらの複合
物が使用されるが、これらは金属＋Ａ料と比較して概し
て高融点、高ケｉｉ　（’３−１高１［ｃ気抵抗である
か機械的応力に対してもろく、又、炭素材料は・機械的
摺動に対して１ぐれた４ｉｔ滑性をイ］する。

従ってこれら粒子と超急冷合金の複合相では２っの構成
材料の選択により種々の特性を有するものが得られ、多
くの場合共通して観察されたのは弾劾で高強度であると
いう優れた機械的特性である。

すなわち第２１１Ｊ粒子の高強度と非晶質合金、準安定
相合金の高靭性を兼ね備えた理想的な特性を持つ複合材
料の第２相粒子分散型超急冷合金が数多くの構成材料の
組合せで得られた。またこれら高強度、高靭性を示す複
合材料は、ヤング率も従来の超急冷合金より高い。イ（
≠られた第２相粒子分散型超急冷合金において引張試験
による破断面を観察したところ、２つの破断面上、対応
する位置に第２相粒子の破断した部分が見られたことか
ら第２相粒子とＭｌ急冷合金界ｍ■の強度は非常に高い
と考えられる。

本発明においてイｑられた複合物４層４判である第２相
粒子分散型超脚冷合金は、走査電子顕微鏡などによる観
察から第２相粒子が超急冷合金マ）　ＩＪラックス中３
次元的に均一分散されており無孔であるため、得られた
第に相粒子分散型超急冷合金は強靭で高強度な優れた機
械的特性を有していると判断される。

ここで液体急冷法に１）いて説明り−（）。現在、超急
冷合金を作成するために主として月１いら７１ている方
法としては、リボン状の合金を作成するだめの単ロール
法、双ロール法、遠心法がありまたワイヤーを作成する
ための水流中紡糸法２回転液中紡糸法、ガラス被覆紡糸
法がある。こ第１らの液体急冷法は合金組成の選択ある
いは急冷油１Ωを制御することにより非晶質相、非平衡
結晶質相７：ｃどの平衡状態図にない準安定物１１７を
創出でき、あるいは平衡結晶質相も作成できる。

液体急冷法で作成された非晶層１合金は、一般的に高靭
性であり、金属材料として（：ｌ高強度であイ′）。

また良好な軟磁気特性、優れた耐食性を不ずものもあり
広い分野での応用が検削さＪ−Ｌ　％そのいくつかはす
でに実用化されでいろ。液体急冷法により作成された非
平衡結晶質合金も非晶質合金と同様に金九材料としては
高強度である。液体急冷法（４従来゛知られている合金
の薄板化を達成する手法として利用も可能であり、リボ
ン伏センダストやすボン伏Ｆ　ｃ　−Ｓ　Ｉ合金などが
検討されている。

ところで本発明に月１いらｔする第２相（ｚ”ｌ”ｆに
ｉ、ｌ：３急冷合金であるＪ１晶賃金金、結鮎η合金又
はこれらの混合相とｔ［］俗性のない化合物、金属又は
合金又は千ｉ’ｔ、　ｌ−）の複合物であれはよく、例
えけＣ２ＷＣ、ＴｉＣ、Ｎｂ　Ｃなどの炭素又はその化
合物、ＮｂＮ　、　ＴａＮ７：（どの窒化物、Ｔｌ＋０
２−　Δ４　”ｓ　＊ｋ　Ｃ２０３、Ｚｎ　Ｏ、Ｓ　ｌ
　０２　７：（どの酸化物、１１　Ｎ　ｆ、（とのホウ
化物、Ｓ　＋　（−など力シリケイ１などの化合物。

Ｔ　ｉ　、　Ｆ６　、Ｍ□　、Ｗなどの金属又は合金、
又４ｉこれらの複合物か適用される。

以下、実四例に従って本発明を１虎明１く）。

実施例１ （Ｎ　’、８ｓｉ、ｏ馬２　）ａｔ　　（ＷＣ）　ｓ（
Ｎ１７８Ｓ　ｉ、。Ｂｔｙ　）　９２　（ＷＣ）　Ｂ（
Ｎ１７ｇ　　”　　’＋ｏ　　ｎａｔ）ｓｔ　　　（Ｗ
ｅ）＋ｓｆｆる第２相粒子分散型超急冷合金をＱ？　ロ
ール法により作成した。なおＷＣ粒子の平均粒径は１μ
ｍであった。ここで上記の組成式中左０中に超急冷合金
組成な示し、その元素右下の数字は原子チを示す。右０
中に第２相粒子構我物を示１゜両０の右下の数字はそれ
ぞれの体積率（チ）を示す。他の実施例もこれと同じ表
示方法を用いる。

具体的作成手順を次に示す。まず、所望の超急冷合金の
組成を得るべく構ｔｊｊ９金ＩｎふＮｉ　、Ｓｉ　、Ｒ
をＮｉが４５９５’、Ｓｉが２８１ｉ’、Ｂが１３９　
となるように秤量し、真空高周波溶解法にＪ、り合金イ
ンゴットを作製する。次にこのインゴットの一部とＷＣ
粉末をそれぞれ前記の体積率とｆｊ７．）よう秤ｈ↓し
、鋼製ロール直上に保持された石英ガラス製ノズル内で
アルゴンガス雰囲気にて高周波溶解した。

この工程中、合金酸分のみ溶解し粒子ｉコ溶１イしない
ように保持ｒｌＡ度を股５、ｉ！する必要かある。１１
Ｊ記組成の場合、１１５０℃である。ＷＣ粒子を含むイ
ｒ金融体にアルゴンガス１１・６カを印加し石英ガラス
先端のスリットより２０００　ｒｐｍで１［１１転して
いるロール上にこれを吹き付けた。以］−の手順は粉体
な石英ノズル中に投入する点を除いて、一般によく知ら
れ゛た超急冷合金の作成法と全く同様７゛ある。作成ぎ
わだ第２相粒子分散型財イ急冷合金は幅４−９Ｊ９Ｊさ
３０μｍ１長さ５ｍのリボン伏であった。

第１図は、（Ｎ１ｔｓ　Ｓｉ＋ｏ　Ｂｔｔ　）　９２　
（ＷＣ）　８　　の組成Ｓｊ＋ｏ　ｎａｔ　）８２　（
Ｗ（−’）　＋８の組成を有する第２川粒子この第１図
およυ・第２図から明らか乙「ように、ｗ　ｃ　４＜７
子（写真で白い１９１−分）が合金マトリックス中ＫＧ
ｊぼ均一に分散しており、孔が全く存在していない。さ
らにこれら第２相粒子分散型メイイ急冷合金の冷却ロー
ルに接した面、および長手方向に垂ｉｒｊ　ｆ、を断面
の伏態も鎖１図、第２図と同様で、孔の存在は閲められ
なかった１、このことからＷ　Ｃ粒子は超急冷合金マト
リックス中に３次元的に均一に分散していることが＠詔
できた。

なお、（Ｎｉ７Ｍ　５ｔｏｏ　１１１２　）　９７　（
〜’／Ｃ）３の斜１吃を有する第２川粒子分１枚型超急
冷合金も同様に、孔が全＜ｒＪ＜、ＷＣｌｔ”ｌ子が合
金マトリックス中に３次元的に均一に分散していること
が確認されている。

又、上述の構成テ１に民を利゛用した１号、Ｌ゛＆す高
周波溶解により合金インゴットを１′１．製−！Ｉ’　
ＺＩｌ祭Ｑ（、ＷＣ粉末を加えてＷＣ粉末を含むインゴ
ットを・作ンソし、その後に上述と同様１ｊダ体急冷法
を適１＋ｉ；：　Ｌ、でも、同様７：Ｃ＋Ｍ合材料が＜
ｓｔ　ｒンれ７こ。

また前述の１１急冷合ひマトリックスは、Ｘ　ｇ　Ｊ＋
ｒＪ析により非晶質相であＺ）ことな１ｌｆｉ、　４．
９した。この新しい複合材料である第２相粒子−分ｉｉ
’ｋ　！−１ｌ（！　Ｍ’ｉ急冷合金は、次に示す優れ
た機械的ｔ−ｔ−’Ｅ：ｉを有づ−る。ず７：ｃわち、
ＷＣ体体重率増すに゛つれでｌｋ、ｈ伏１＋ａ＼力、ヤ
ング率はＩ￥ｌ犬した。この２つの機械的１′１：γ７
　ｉ；ｉ　ｉ紀（１）式。

（２）式に示すよった単純な餌合則にσＰつた。

Ｅ−Ｅｍ（１−■ｔ　）　”’ｐ　”　・・・・−−−
−−（１）σ−ｆｆＹｍ　（１＋ｖｒ　（”ｐ　／　”
ｕｔ　）　−１）’・・（２）（１１、Ｌ２１式中Ｆ２
Ｅｍ　、　Ｅｐ　　！、ｉ　＋、゛４１ぞれ酸合相料。

超急冷合金マトリックス、　ｑ４　Ｚ　ｉｌｌ程子のヤ
ング率、σＹ、σＹｍはそれぞれ接合材料、ｄ’ｉｆ窓
冷合−ぐ１λマ）　ＩＪラックス降伏応力、Ｖｌは相２
　ｔｌｊ　ｆｉ、ｓｔ子の体積率である。

ｔＡ３図は、ＷＣ体積率（Ｖｒ）か八゛−ずにつれて（
１）弐に径って複合材のヤング率（Ｆｉ）が増すことを
示した特性図であ４）。この１１％′Ｆ性図はＥｐ（第
２相粒子のヤング率）が６８．０００／ｃｇ／ｉの場合
のＷＣ体積率（Ｖｒ）の変化に対する複合材料のヤング
率（Ｅ）とＥ　／　Ｅ　ｎ、の変化を示してぃ２）。ま
た引張試験により本実施例合金の破…［した面を観察す
ると、２つの破断面上に各々が対１）ｉ’＋、する位置
にＷＣ粒子の破壊した部分が見られたことがら、非晶質
メ（イ急冷合金マトリックスとＷ　Ｃｔ：Ｊ子界曲にお
いて、クラックの発生、伝播が生じるのでＩｔ　ｆ−ｃ
　＜、マトリックスか破断した後にＷＣ粒子が最終荷重
支持域になっていることが確ｇｔできた。このことは非
晶質超急冷合金マトリックスとｗｅ粒イ界而面強度が非
常に大きいことを油してぃ４）０さらに好ましいことは
、本実施例合金は強度とアワせて高い靭性を兼ね備えて
いイ）ことである。

すなわち本実施例合金におい゛］Ｊ、、ＷＣ体積率が約
２０チまで完全密着面げがｒｉＪ能であった。

上述の如く、第２柑粒子分散仰超急冷合金は、高強度と
高靭性を理想的に兼ね備えた新しい高強度材料といえる
。このＷ・れたｌ＋ｉ械的ＰＩ：　’％４は超急冷合金
マトリックス中に３次元的ｖｃ　；ｏ　２相粒子である
ＷＣ粒子が均一分散しており、孔もないことによりもた
らされると判…１され４つ 実施例２ （Ｎｉ）ｓ　　Ｓ　’ｓｏ　　Ｂｕ　　）　　ｏｏ　　
　（Ｔｈ０２　　）　　１ａ（Ｎ４丁ｇ　　Ｓ　ｌ＋ｏ
Ｂｕ）ｓｏ　　　　（Ｔｈ０２）２０なる第２相粒子分
散型超急冷合金を実施例１とほぼ同様の方法で作成した
。Ｔ　ｈ　Ｏ７粒子の平均粒径は２μｍであった。作成
された第２相粒子分数型超急冷合金は幅４間、厚さ３０
μｍ１長さ５ｍであった。走査型電子顕績鋭＆ＩＩＩ！
察に：より、Ｔｈｅ、、粒子が超勤冷合金マトリックス
中［３次元的に均一分散し、孔もすく、又紹ψ冷合金マ
トリックスはＸ線回析により非晶質相であることを確認
した。

本実施例合金においても実施例１と同様に非晶負超急冷
合金マトリックスと第２相粒子のそれぞれの特性が有機
的に複合され、すなわちそれぞれの機械′的性質が相補
さｔ１１高強度、高靭性を兼ね備えた複合４ｇ　＊−１
が得られた。中た木実咋例合金においても実証例１に示
したのと同様に降伏１＋ｔ、−力、ヤング率はＩＪ′！
純な咳合則に従うことが確ＩＬｉｔされた。

実施例３ （”ｅｙ＋＋　Ｓ’ｉｏＢ１ｖ）ｇ５　（ＴＩｃ　）！
（ＦｅｔｅＳｆ＋ｔ＋　Ｂ１１１）００　（ＴｉＣ）＋
。

なる第２相粒子分散凋超急冷合金を周知の回転液中紡糸
法によりワイヤー伏に作成した。冷媒液としては水を使
用し、回転ドラムの回転速度は１１０００ｒｐ、アルゴ
ンガス噴出速度は回転ドラムの回転速度の約０６〜０．
９倍であった。Ｔｉｃ粒子の平均粒径は１μｍであった
っ走査型電子顕微鏡綾、察により、Ｔｉｃ粒子が超急冷
合金マトリックス中に３次元的に均一分散し、孔もなく
、超急冷合金マトリックスはＸ線回折により非晶質相で
あることを１＋ＩＩＩＭした。本実施例合金の形状はワ
イヤー伏であり直径１５０μｍ１長さ４ｍであった。本
実施例合金においても実姉例１．２と同様に良好な機械
的性質が？Ｕられ、特に降伏強度が大きく現冶最高強度
のピアノ線をはるかにしのぐ５００　ｋｇ／ｒａｎ”が
得られた。また降伏応力、ヤング率は実姉例１に示した
単純ｆｉ複合１川に従つ１こ。

実施例４ （ＮｒｔＢ　５Ｉｒｏ　Ｂ＋２　）ｌ　（ＢＮ　）＋。

（”ｉｙａ　Ｓ’＋ｏ　Ｂ＋２）ｇｏ　（ｌ３Ｎ）２ｎ
なる第２相粒子分散型詔急冷合金を実施例１と全く同様
の方法で作成１した。ＲＮ粒子の平均粒径Ｇｔ１μｍで
あった。作成された第２相＄：１子分散型八′１急冷合
金は幅約４繭、厚さ約３０μｍｚＪ＋さ３ｍであった。

走査型電子顕微鏡観察により、ｌ３Ｎ粒子が超急冷合金
マトリックス中に３次元的に均−分赦し、孔もなく、又
超急冷合く〉マトリックスはＸ線回析により非晶質相で
あることを＜ＭＮ　ｄｌした。

本実施例合金においても実施例１と同様に非晶質超急冷
合金マトリックスと第２相粒子のそれぞれの特性が有機
的に複合され、すｔ〔わちそれぞれの機械的性質が相補
され高強度、高靭性を兼ね備えた複合徊料が７Ｍられた
。また本実施例合金においても実施例ＩＫ示したのと同
様に降伏応力、ヤング率は単純な複合剤に従うことが錦
詔された。

実施例５ （ＣｕＩＩｏ　”’４０　）ｏｏ　　（８ｉＣ）＋。

（Ｃｕｅｏ　Ｚｒ４０）Ｔｏ　　（ＳＩＣ）ｇ。

なる第２相粒子分散型超急冷合金を実施例１と全く同様
の方法で作成した。なお８ｉＣ粒子の平均粒径は３μ７
ｎであった。作成された第２相ｔ１”を子分散型超急冷
合金５１、幅４繭、厚さ３０ｔｚｍｓ長さ３ｍのリボン
伏であった。本実施例においてもン１平査型電子顕微鏡
観察により８ｉＣ粒子が均−Ｋ　３次元的に超急冷合金
マ）　ＩＪラックス中分散し７、孔もなく、又、超急冷
合金マトリックスはＸ線（１］１析により非晶質相であ
ることを確認した。本実施例合金の超痺冷合金マトリッ
クスは実施例１〜３の場合と異なり、半金属を含まない
いわゆる金属−金属系非晶質合金であり、この棟のマト
リックスと粒子との第２相粒子分散型超急冷合金も作成
できることがわかる。本実施例合金においても実施例１
と同様に従来のＣｕ、ｏＺｒ、。非晶質合金よりも、降
伏１ノシ、力、引張強さが向上した。

実施例６ ＜Ｆｅｍｘ　Ｂ＋５）ｏｐ　（Ｆｅ　）ｔ（Ｆｅａ２Ｂ
ａａ　）ｏａ　　（Ｆｅ　）２なる第２相粒子分散型超
急冷合金を実施例１と全く同様の方法にて作成した。Ｆ
ｅ粒子の平均粒径は５μｍであった０本実總例ＫＩＤい
ても走査型電子顕微鏡観察によりＦｅ粒子に均一に３次
元的に分散していることを確認した、又、ｄ５′（急冷
合金マトリックスは、インバー合金である。Ｆｅ−ＢＱ
非晶質合金としては高い飽和磁束密度をもちトランス用
の材料としての応用が期待されている。トランス拐とし
て安水される磁ＬＡ特性はｑつ高い飽和磁束密度、■低
い鉄損、■高い透磁率、（４）低い磁歪、■少ない磁気
劣化／、〔どであく）。現在非晶質トランスＮ料が珪素
鋼板より有利でＡ；、る点は、上記特性のうち■及び■
をｆ＃ｔえ−Ｃい／、からである、他の点については今
後の問題として残されている。

本実施例ではＦｅ粒子な体積倫有率で１チあたり複合す
ることにより、マトリックス非晶１１台金よりも３チ高
い飽和磁束密度カ育ＡＩられた９〕実旌゛例７ （Ｚ’４！ｌ　Ｎｂ４０　Ｓ　’１＋　）　ｇｏ　　（
Ｎｂ　Ｎ　）　２Ｑなる第２を目粒子分散型紹急冷合金
を作成した。

ＮｂＮ粉末の平均粒径は３μｍであった。本実施例合金
は次の手順で作製した。先にアーク溶解にて作られたＺ
　ｒ　４１　Ｎｂ４０　Ｓ　ｉ＋ａ　合金インコツトド
）ＮｂＮ粒子をさらに１６５０　’ＣＫでアーク溶解シ
てＺｒ４１　Ｎｂ、ｏＳ　ｉ□金合金ＮｂＮ粒子の混合
物を作製した。このときＮｂＮ粒子は溶融していない。

この高融点をもつ混合物をアルゴン雰囲気で高周波浮遊
溶解させ、片ロール法により液体急冷を行って本実施例
合金を作製した。

本実施例合金の走査型電子顕微鏡にょる組成像観察から
、ＮｂＮ粒子が超急冷合金マ）　ＩＪソックス中３次元
的に均一に分散し・孔もなく、超急冷合金マトリックス
はＸ＠回折により非晶質相であることを確認した。

本実施例合金からｌチ７ツ酸水浴液にてマトリックス合
金のみ溶がし、ＮｂＮ粒子のみ抽出する。

このＮｂＮ１５１子についてデバイシェーラ法によるＸ
線回折を行ない構菫を固定したところＮａＣｔ型の面心
立方構造であった。室温で安定に存在するＮｂＮ粒子は
六方晶構造であり、一般に１２７５℃以上で安定に存在
する面心立方構造は血常の急冷速度では室温にもちきた
すことができないとさＪｌている。すなわち本実施例合
金は、血常室濡で存在し得ない面心立方構造のＮｂＮ粒
子を超急冷合金マトリックス中に含んでいる。ＮｂＮは
ＮａｃＬ型相であるとき高い臨界温度をもつ超電導体で
あり、また本複合材料のマトリックスは臨界濡ｌθ−が
約３にである超電導体である。従って本複合伺料は良好
な超電導体であることが予想されるが、実際に本複合材
料の臨界温度を測定したところ、約１２にであり・Ｚ　
１４５　Ｎ　ｂ＜６　Ｓ　Ｉ　Ｉ５非晶質合金の臨界温
度より９に高いという結果が得られた。

本実施例においては第２相粒子は固体状態で超急冷され
ているので、粒子自体室温で準安定な相のまま存在する
ことが可能となっている。即ち本実施例の場合マトリッ
クスが超急冷合金である点、そして第２相粒子が急冷前
高温時での固相状態のまま゛即ち室温で準安定な相のま
ま複合されている点は従来の複合材料にないユニーク７
：ｒ点であると言える。

以上実施例１〜７において液体急冷法により種々の非晶
質合金と種々の第２相粒子との第２相粒子分散型超急冷
合金が作成でき、さらに得られた複合材料はそれぞれ優
れた特性、例えは高強度、高靭性、超電導体などを有す
ることを示した。

次に結晶質超急冷合金と第２相粒子とからなる第２相粒
子分散型超急冷合金の例をあげる。

実施例８ 非平衡オーステナイト相であるＦｅ８９．４　Ｍｏｇ　
Ｃ，、。

にＷＣ粒子を分散させた第２相粒子分散型超急冷合金を
作成１した。すなわち （Ｆ　ｅ３９，４　Ｍｏ、ｃ＋、ａ　）　ｏｓ　（Ｗ　
ｃ）２（Ｆ’ｅａ１１．４　ＭＯＯＣＬ６　）　９！１
　（Ｗ　Ｃ）　５（ｐｅ３Ｌ４　Ｍｏｓ　Ｃｔ、６）、
ｏ　（ＷＣ）ｔ。

なる合金である。得られた合金の走査型顕微鏡による組
成像観察からＷＣ粒子は超急冷合金マトリックス中に３
次元的に均一分散しており、孔もなく、また餡急冷合金
マトリックスは超微細結晶粒の組織をもつ非平衡γ−オ
ーステナイト単相であることが確認さｉｔた。このＦ、
２　腸、冷合金マトリックスを構改している非平衡γ−
副−ステナイト相（１１結晶質合金であるため、非晶質
合金よりも熱的安定性が高く、結晶質合金としては高強
度、高靭性であるが非晶質合金より劣り、その強度は１
００〜１５０ｋｇ／ｍ２程度で非晶質合金σ）約半分で
ある。本実施例合金においてはＷ　Ｃ体積率を５チ、あ
るいは１０％とした場合強度は２００〜３００に９　／
　ｒｒａｎ２と高く鉄基非晶質合金に匹敵する。さらに
マトリックスとしてγ−刈一ステナイトをもつので非晶
質金属より高い熱安定性を有していた。

本発明は１１Ｊ述のようｆ−ｒ　ｆｉ〜￥成にｙＨ（つ
ており、諸種の性質において極めて優れた第２相粒子分
散型超急冷合金を提供することができ４）。

【図面の簡単な説明】

３図は本発明の実鴫例に係る第２相粒子分散型Ｘイ＜急
冷合金のＷＣ添加率に対する６合桐料のヤング率の変化
を示す特性図である。 第１図 第　３　１ン１ ０　　２　　４　　６　　８　　１０　　ｉ２１４　１
６１８　　　ン１１ｖ１　％□

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （］）　　非晶γ（、結↓ｊ、Ｉｒ’ｊ、又はこれらの
   混合相からなる超急冷合金マトリックス中（テ、その合
   金と相溶性のない第２相ＦＪ子を少なくとも１柚３次元
   的に均一、分散させてなることを特徴とする第２相粒子
   分散型超急冷合金。 （２）　　前記第２相粒子が炭化物であることを特徴と
   する特楢錆求の範囲第（１）項紀Ｈの第２相粒子−分散
   型超急冷合金。 （８）　　前記第２相粒子が窒化物であることを１′へ
   徴とする特訂山゛Ｉ求の範囲第（１）項記１Ｆ２の第１
   ２相４：一ン子分散型超急冷合金。 ＋４１　　Ｆａｉｌ記第２相粒子か酸化物であることを
   特徴とする特ｄ゛［請求の範囲第（１）項記載の第２相
   ネ・″を子分散型超急冷合：ＣＩ＞　。 （５）　　前記第２相粒子がホウ化物であることを特徴
   とする↑：ｒ　Ｒ１制求の範囲第（ｎ　Ｊｒｉ記載の第
   ２相粒子分散型超急冷合金。 （６）　　前記第２相粒子がシリケイトであることを特
   徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の第２柑粒子分
   散型超急冷合金。 （７〕　　前記第２相粒子が室温でｉｔｓ安定な固相法
   ｌ：重にあることを特徴とする特許請求の範囲？１１（
   ＩＩ狽記載の餉２相粒子分散型紹急冷合金。 （８）　　ｆｉｉｊ記第２相粒子が金属、又ｉｔ金合金
   あることを特徴とする特許請求の範ｕｌ′１第（１＋項
   記載の第２（１１粒子分散型超急冷合金。