JPS5893856A - 鉄・クロム・アルミニウム系合金 - Google Patents
鉄・クロム・アルミニウム系合金Info
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- JPS5893856A JPS5893856A JP19102681A JP19102681A JPS5893856A JP S5893856 A JPS5893856 A JP S5893856A JP 19102681 A JP19102681 A JP 19102681A JP 19102681 A JP19102681 A JP 19102681A JP S5893856 A JPS5893856 A JP S5893856A
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- alloy
- atomic
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は冷間加工性の改善されたＦｅ−Ｃｒ−Ａｊ系
合金に係る。
合金に係る。
Ｆｅ −Ｃｒ−ＡＪ系合金は耐熱性右よび耐食性に優れ
ていると共に、高電気抵抗を示し、耐熱材料、耐食材料
或いは電気抵抗材料として実用に供されている。
ていると共に、高電気抵抗を示し、耐熱材料、耐食材料
或いは電気抵抗材料として実用に供されている。
しかしながらＦｅ−Ｃｒ −ＡＪ 系合金に詔いてはＣ
ｒまたはＡｊの含有量を増加すると上記の有用な性質が
一層助長されることは知られているが、反面冷間加工性
が低下するという問題点があり、これがこの種材料の利
用を制限する大きな要因の一つとなっている。
ｒまたはＡｊの含有量を増加すると上記の有用な性質が
一層助長されることは知られているが、反面冷間加工性
が低下するという問題点があり、これがこの種材料の利
用を制限する大きな要因の一つとなっている。
本発明は冷間加工性の改善されたＦｅ −Ｃｒ −Ａｎ
系合金を提供することを目的とし、融体から凝固したま
まの未加工状態で平均粒径１５μｍ（零明４５原子％Ｃ
ｒ、４ｓ〜７５原子％Ｆｅより成る冷間加工性に優れた
ｒｅ −Ｃｒ −Ａｎ 系合金をよび上記のＦｅ−Ｃｒ
−Ａｊ 系合金ＶＣｍいてＶ、Ｎｂ。
系合金を提供することを目的とし、融体から凝固したま
まの未加工状態で平均粒径１５μｍ（零明４５原子％Ｃ
ｒ、４ｓ〜７５原子％Ｆｅより成る冷間加工性に優れた
ｒｅ −Ｃｒ −Ａｎ 系合金をよび上記のＦｅ−Ｃｒ
−Ａｊ 系合金ＶＣｍいてＶ、Ｎｂ。
Ｍｏ％Ｔｉ 、ＺｒおよびＨｆの一つまたは二つ以上を
合計で２原子％（ただしＴｉ 、ＺｒおよびＨｆ Ｋつ
いてはいずれも０．５原子％以下）によってＦｅの一部
を置換した冷間加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｎ系合金
に係る。な詔本明細書では原子％をａｔ％、重量％をｗ
ｔ％で示すこととする。
合計で２原子％（ただしＴｉ 、ＺｒおよびＨｆ Ｋつ
いてはいずれも０．５原子％以下）によってＦｅの一部
を置換した冷間加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｎ系合金
に係る。な詔本明細書では原子％をａｔ％、重量％をｗ
ｔ％で示すこととする。
本発明者はＦ ｅ −Ｃｒ−人１ 系合金について種々
研究の結果溶融状態から急冷凝固させることによって冷
間加工性が改善され、従来は不可能とされていたＣｒ、
人１の高い含有量の範囲まで冷間加工が可能になること
を見出した。
研究の結果溶融状態から急冷凝固させることによって冷
間加工性が改善され、従来は不可能とされていたＣｒ、
人１の高い含有量の範囲まで冷間加工が可能になること
を見出した。
本発明は上記の研究結果に基づいて開発されたＦｅ−Ｃ
ｒ−人１ 系合金であって機械的性質、耐食性に優れ、
高い電気抵抗を有し、而も冷間加工が可能であることが
特徴である。
ｒ−人１ 系合金であって機械的性質、耐食性に優れ、
高い電気抵抗を有し、而も冷間加工が可能であることが
特徴である。
本発明のＦｅ−Ｃｒ −ＡＪ 系合金において人ｊおよ
びＣｒは耐食性、耐熱性ｔよび電気抵抗を高めるために
必要な元素であって、その含有量がいずれも５ａｔ％以
下ではその効果が不充分である。
びＣｒは耐食性、耐熱性ｔよび電気抵抗を高めるために
必要な元素であって、その含有量がいずれも５ａｔ％以
下ではその効果が不充分である。
従って人１またはＣｒの含有量はそれぞれ５ａｔう以上
を必要とし、かつＡｎとＣｒの含有量の合計を２５ ａ
ｔ％以上とする。
を必要とし、かつＡｎとＣｒの含有量の合計を２５ ａ
ｔ％以上とする。
一方Ａ１とＣｒの含有量が多過ぎると材料が脆弱となり
冷間加工性が損なわれるが、後述する１８０°密着曲げ
試験結果から判るように本発明のＦｅ−Ｃｒ−人１ 系
合金ではＡＪとＣｒの含有量の合計が５２ ａｔ％以下
の範囲で２５ ｉｔ ％までのＡｎ ｉ６よび４５ ａ
ｔ％までのＣｒを冷間加工性を損なうことなしに含有さ
せることができる。
冷間加工性が損なわれるが、後述する１８０°密着曲げ
試験結果から判るように本発明のＦｅ−Ｃｒ−人１ 系
合金ではＡＪとＣｒの含有量の合計が５２ ａｔ％以下
の範囲で２５ ｉｔ ％までのＡｎ ｉ６よび４５ ａ
ｔ％までのＣｒを冷間加工性を損なうことなしに含有さ
せることができる。
上記の範囲の化学組成を有する本発明に係るＦｅ −Ｃ
ｒ −Ａｎ 系合金はその組織を平均粒径１５ミクロン
以下の微細なフェライト組織とすると優れた冷間加工性
を示すことが判ったが、このような微細な金属組織は融
体から急速に凝固させることによって得ることができる
。
ｒ −Ａｎ 系合金はその組織を平均粒径１５ミクロン
以下の微細なフェライト組織とすると優れた冷間加工性
を示すことが判ったが、このような微細な金属組織は融
体から急速に凝固させることによって得ることができる
。
上記ノＦｅ−Ｃｒ −Ａｊ 系合金０ＦｅＯ一部をｖ
ｌＮｂ、ＴａＳＭｏ、Ｔｉ ％Ｚｒ 詔よびＨｆｏ一つ
または二つ以上の微量の添加によって置換することによ
り、機械的性質や電気抵抗を一層高めることができる。
ｌＮｂ、ＴａＳＭｏ、Ｔｉ ％Ｚｒ 詔よびＨｆｏ一つ
または二つ以上の微量の添加によって置換することによ
り、機械的性質や電気抵抗を一層高めることができる。
しかしながらこれら特殊添加元素の含有量が合計で２ａ
ｔ％を越えると、これらの添いてはこれら特殊添加元素
の含有量を合計で２ａｔ％以下とし、好ましくは１５ａ
ｔ ％以下とすることが望ましい。ただしＴＩ 、 Ｚ
ｒ 詔よびＨｆ については脆化作用が他の元素に比べ
て大であるから、これらの元素を添加する場合にはこれ
ら王者の含有量はその一つまたは二つ以上を合計で０．
５ａｔ％以下に押えることが必要である。
ｔ％を越えると、これらの添いてはこれら特殊添加元素
の含有量を合計で２ａｔ％以下とし、好ましくは１５ａ
ｔ ％以下とすることが望ましい。ただしＴＩ 、 Ｚ
ｒ 詔よびＨｆ については脆化作用が他の元素に比べ
て大であるから、これらの元素を添加する場合にはこれ
ら王者の含有量はその一つまたは二つ以上を合計で０．
５ａｔ％以下に押えることが必要である。
以下実験例について説明する。
５０ｍｍ％以下ＯＣｒ １４６ ａｔ％以下の人１を含
有するＦ＠−Ｃｒ−人ｊ 系合金を高周波誘導電気デに
よってアルゴンガス雰囲気中で溶解し、内径約３ｗｍの
石英管のノズルを通して、１０００ｒ、ｐｌｍ、で回転
している直１１ｉ２００閣の鋼製ロールの表ＴＭＫ供給
して急速に凝固させ、幅約２閣、厚さ約０．０７ｍｍの
リボン状試料を得た。
有するＦ＠−Ｃｒ−人ｊ 系合金を高周波誘導電気デに
よってアルゴンガス雰囲気中で溶解し、内径約３ｗｍの
石英管のノズルを通して、１０００ｒ、ｐｌｍ、で回転
している直１１ｉ２００閣の鋼製ロールの表ＴＭＫ供給
して急速に凝固させ、幅約２閣、厚さ約０．０７ｍｍの
リボン状試料を得た。
この試料についてＸ１１回折により結晶構造を調べた結
果を第１図和水す。第１図の三元状態図において破線で
区分される各領域のうち領域■はＡ１とＣｒを過飽和に
固溶したフェライト組織、領域■は同じく過飽和フェラ
イトとＣｒ２Ａｊ とから成る組織、領域■はＦｅ−
Ｃｒ−人１０体心立方規則格子から成る組織、領域Ｗは
同じ（Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｊ 体心立方規則格子とＣｒｚＡ
Ｊとから成る組織、領域Ｖはオーステカイトとマルテン
サイトとから成る組織の範囲である。なお、上記Ｔ、Ｉ
、■及びＷの各領域の四重点として示されている点の近
傍には、前記各相が混合した組織よりなる領域（図示せ
ず）が僅かながら認められた。各試料の組織は平均粒径
１５ミクロン以下の微細な結晶組織をしていた。
果を第１図和水す。第１図の三元状態図において破線で
区分される各領域のうち領域■はＡ１とＣｒを過飽和に
固溶したフェライト組織、領域■は同じく過飽和フェラ
イトとＣｒ２Ａｊ とから成る組織、領域■はＦｅ−
Ｃｒ−人１０体心立方規則格子から成る組織、領域Ｗは
同じ（Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｊ 体心立方規則格子とＣｒｚＡ
Ｊとから成る組織、領域Ｖはオーステカイトとマルテン
サイトとから成る組織の範囲である。なお、上記Ｔ、Ｉ
、■及びＷの各領域の四重点として示されている点の近
傍には、前記各相が混合した組織よりなる領域（図示せ
ず）が僅かながら認められた。各試料の組織は平均粒径
１５ミクロン以下の微細な結晶組織をしていた。
その−例を示すと第３図はＦｅ Ｈ６Ｃｒ ３６ Ａ
ｊ ２６（各元素に付記した数字はその元素の原子％数
であ４以下同じ）の試料の組織を示す光学顕微鏡写真で
ある。比較のため従来の鋳造法によって得た同一化学組
成の合金の同様な写真を第４図に示す。
ｊ ２６（各元素に付記した数字はその元素の原子％数
であ４以下同じ）の試料の組織を示す光学顕微鏡写真で
ある。比較のため従来の鋳造法によって得た同一化学組
成の合金の同様な写真を第４図に示す。
第５図は第３図に示す微細組織の試料の透過電子顕微鏡
写真であり、図中結晶粒の地は過飽和フェライト、結゛
晶粒中の粒状析出物は金属間化合物Ｃｒ４ムｊ である
。
写真であり、図中結晶粒の地は過飽和フェライト、結゛
晶粒中の粒状析出物は金属間化合物Ｃｒ４ムｊ である
。
第３図〜第５図から判るように本発明に係るｒｅ−Ｃｒ
−人り系合金０＊ｍは従来方法によって得られた同一化
学組成の合金の組織に比べ、緒晶粒が極めて微細で、か
つ析出物の金属間化合物Ｃｒ２Ａｊの粒径も極めて微細
である。
−人り系合金０＊ｍは従来方法によって得られた同一化
学組成の合金の組織に比べ、緒晶粒が極めて微細で、か
つ析出物の金属間化合物Ｃｒ２Ａｊの粒径も極めて微細
である。
上記のリボン状試料について１８０°密着曲げ試験を行
ない、亀裂の発生の有無を調べた結果を第１図に併記し
である。図中白抜きの丸印は亀裂の発生のないものを示
し、黒丸印は亀裂が発生したものを表示している。図か
ら明らかなようＶｃＦｅが４ｆ３ａｔ ％以上であれば
Ａｊ２５１ｔ％までの組成を有する合金が冷間加工が可
能である。
ない、亀裂の発生の有無を調べた結果を第１図に併記し
である。図中白抜きの丸印は亀裂の発生のないものを示
し、黒丸印は亀裂が発生したものを表示している。図か
ら明らかなようＶｃＦｅが４ｆ３ａｔ ％以上であれば
Ａｊ２５１ｔ％までの組成を有する合金が冷間加工が可
能である。
なお、第１図Ｋｍいて斜線を付した六角形で囲まれた範
囲が本発明合金の組成範囲である。第２図は第１ＷＡＣ
）ａｔ−に代えてｗｔ％で表示した状態図であり、第１
ＩＥｌの六角形に対応する各頂点の組成をＷ【％で付記
しである。
囲が本発明合金の組成範囲である。第２図は第１ＷＡＣ
）ａｔ−に代えてｗｔ％で表示した状態図であり、第１
ＩＥｌの六角形に対応する各頂点の組成をＷ【％で付記
しである。
またこれらリボン状試料について微小硬度計による硬さ
試験、インストロン型引張試験機による引張り試験、四
端子法による電気抵抗測定を行な°つた結果を第ｉｌｌ
に示す。
試験、インストロン型引張試験機による引張り試験、四
端子法による電気抵抗測定を行な°つた結果を第ｉｌｌ
に示す。
第１表
試料１〜４は本発明に係る合金でＣｒ 、 Ａｊ含有量
が充分に高いので、電気抵抗値が高く、結晶が少な（、
Ｆｅが多くなっているため硬さ、強さおよび電気抵抗値
が低い値を示していることが判る。本発明に係る試料１
〜４のリボン状試料は０．０２■厚さまで中間焼鈍を施
すことなく冷間圧延が可能であった。
が充分に高いので、電気抵抗値が高く、結晶が少な（、
Ｆｅが多くなっているため硬さ、強さおよび電気抵抗値
が低い値を示していることが判る。本発明に係る試料１
〜４のリボン状試料は０．０２■厚さまで中間焼鈍を施
すことなく冷間圧延が可能であった。
ｃｒおよび人１含有量が電気抵抗および電気抵抗温度係
数に及ぼす影響を調査するため同様な方法で厚さ０．０
７■のリボン状試料を作製して試験に供した。その試験
結果を第２表に示す。
数に及ぼす影響を調査するため同様な方法で厚さ０．０
７■のリボン状試料を作製して試験に供した。その試験
結果を第２表に示す。
表から判るようにいずれも高い電気抵抗値を示し、１８
０°密着曲げも可能で冷間加工性の良いことが推察され
る。また常温から５００ ’Ｃ才での温度範囲での電気
抵抗温度係数測定結果に見られるようＫＣｒおよびＡｎ
Ｏ添加量を調整することによって試料６＃よび９は１
５０μΩ−α近くの高い電気抵抗値で温度係数がほぼゼ
ロとなり、高電気抵抗の標準電気抵抗材として好適であ
ることが判る。
０°密着曲げも可能で冷間加工性の良いことが推察され
る。また常温から５００ ’Ｃ才での温度範囲での電気
抵抗温度係数測定結果に見られるようＫＣｒおよびＡｎ
Ｏ添加量を調整することによって試料６＃よび９は１
５０μΩ−α近くの高い電気抵抗値で温度係数がほぼゼ
ロとなり、高電気抵抗の標準電気抵抗材として好適であ
ることが判る。
次ＫＦｅ −Ｃｒ −Ａｊ 合金に対する特殊添加元素
の影響を調査した結果の一例について述べる。
の影響を調査した結果の一例について述べる。
ＦＣ６ＢＣｒ２６人４１ ｇの化学組成の合金のＦｅの
一部を添加元素Ｍで置換し、その量をｘａｔ ％とした
Ｆｅ２Ｂ−１Ｃｒ２６Ａｊ１５Ｍｚ 合金においてＭと
してＮｂまたはＴＪＩを０．５〜３．０ｍｔ％に変えて
硬さ、電気抵抗、１８０°密着曲げ試験を行なった結果
を第３表に示す。
一部を添加元素Ｍで置換し、その量をｘａｔ ％とした
Ｆｅ２Ｂ−１Ｃｒ２６Ａｊ１５Ｍｚ 合金においてＭと
してＮｂまたはＴＪＩを０．５〜３．０ｍｔ％に変えて
硬さ、電気抵抗、１８０°密着曲げ試験を行なった結果
を第３表に示す。
第３表から判るよう１ｃＮｂあるいはＴａの含有量を多
くして行くと硬さおよび電気抵抗が増加する。しかしな
がら試料１４および１８ではＮｂあるいはＴａの添加量
を３．Ｏｉｔ ％と多くしたため脆Ｘなり、１８０°曲
げ加工は割れを生じた。従って本発明に却いてはＮｂあ
るいはＴａＯ添加量を２ａｔ％以下に押えることが好ま
しく、特、に１．５ａｔ％以下とすることが良好な冷間
加工性を確保する点で望すしい。なおＴａとＮｂはほぼ
同様な効果が得られることが確認されているので、両光
−素を同時に添加する場合にはその合計量が上記の制限
を満たすようにすればよい。
くして行くと硬さおよび電気抵抗が増加する。しかしな
がら試料１４および１８ではＮｂあるいはＴａの添加量
を３．Ｏｉｔ ％と多くしたため脆Ｘなり、１８０°曲
げ加工は割れを生じた。従って本発明に却いてはＮｂあ
るいはＴａＯ添加量を２ａｔ％以下に押えることが好ま
しく、特、に１．５ａｔ％以下とすることが良好な冷間
加工性を確保する点で望すしい。なおＴａとＮｂはほぼ
同様な効果が得られることが確認されているので、両光
−素を同時に添加する場合にはその合計量が上記の制限
を満たすようにすればよい。
第３表
添加元素としてＴａ％Ｎｂ以外にＶ、ＭＯ。
ＴＩ 、Ｚｒ或いはＨｆも同様く有効、であるが、ＴＩ
％ＺｒｊｙよびＨｆ ＩＣついてはそのｌｌ化作用が他
の添加元素に比べて大きいので、これらの元素を添加す
る場合にはいずれも０４ａｔ％を上限とすることが必要
である。
％ＺｒｊｙよびＨｆ ＩＣついてはそのｌｌ化作用が他
の添加元素に比べて大きいので、これらの元素を添加す
る場合にはいずれも０４ａｔ％を上限とすることが必要
である。
以上述べたように本発明のＦｅ−Ｃｒ −Ａｊ 系合金
ではＡｊ勿よびＣｒによる冷間加工性の低下を結晶粒を
微細化することによって緩和し、加工性を改善してＦｅ
−Ｃｒ−Ａｊ系合金の有用な諸性質の広範な１來的利用
を可能にするものであり、その童東上の効果はきわめて
大きい。
ではＡｊ勿よびＣｒによる冷間加工性の低下を結晶粒を
微細化することによって緩和し、加工性を改善してＦｅ
−Ｃｒ−Ａｊ系合金の有用な諸性質の広範な１來的利用
を可能にするものであり、その童東上の効果はきわめて
大きい。
第１図はＦｅ−Ｃｒ−人１系三元合金の組織領域ならび
に本発明に係る合金の化学組成範囲（組成はａｔ％で示
しである）を示す状態図であって、１８０°密着曲げ試
験による亀裂発生の有無が併記してあり、第２図は第１
図の状態図をｗｔ％で示したものである。第３図は本発
明に係る合金の一例の光学顕微鏡組織を示す写真、第４
図は従来の鋳造法による合金の同様門写真、第５図は本
発明の合金の一例の透過電子顕微鏡写真である。 出願人代理人 弁理士 鴨志１）次 男第／Ｃ！Ｉ Ｆｅ １１ｓ２［！１ 第３Ｃ！１ ｊｌ１４［２］
に本発明に係る合金の化学組成範囲（組成はａｔ％で示
しである）を示す状態図であって、１８０°密着曲げ試
験による亀裂発生の有無が併記してあり、第２図は第１
図の状態図をｗｔ％で示したものである。第３図は本発
明に係る合金の一例の光学顕微鏡組織を示す写真、第４
図は従来の鋳造法による合金の同様門写真、第５図は本
発明の合金の一例の透過電子顕微鏡写真である。 出願人代理人 弁理士 鴨志１）次 男第／Ｃ！Ｉ Ｆｅ １１ｓ２［！１ 第３Ｃ！１ ｊｌ１４［２］
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、融体から凝固したままの未加工状態で平均粒！！１
５ミクロン以下の微細なフェライト組織を有する５〜２
５Ｘ子％Ａｊ、５〜４５４５厘子ｒ 。 ４８〜７５原子％ｒｅより成る冷間加工性に優れたＦｅ
−Ｃｒ −Ａｊ 系合金０ ２ 融体から凝固したままの未加工状態で平均粒径１５
ミクロン以下の微細なフェライト組織を有する５〜２５
原子％人１．５〜４５原子％ｃｒ 。 ４６〜７５原子％（但し、７５厘子％は含まず）Ｆｅ並
びＫＶ、Ｎｂ ％Ｔａ 、Ｍｏ １Ｔｉ 、Ｚｒ及びＨ
ｆの一つまたは二つ以上を合計で２原子％以下（ただし
Ｔｉ 、 Ｚｒ％Ｈｆについてはその一つまたは二つ以
上合計でα５原子％以下）より成る冷間加工性に優れた
ｒｅ−Ｃｒ −Ａｊ 系合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19102681A JPS5893856A (ja) | 1981-11-28 | 1981-11-28 | 鉄・クロム・アルミニウム系合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19102681A JPS5893856A (ja) | 1981-11-28 | 1981-11-28 | 鉄・クロム・アルミニウム系合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5893856A true JPS5893856A (ja) | 1983-06-03 |
Family
ID=16267651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19102681A Pending JPS5893856A (ja) | 1981-11-28 | 1981-11-28 | 鉄・クロム・アルミニウム系合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5893856A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4844865A (en) * | 1986-12-02 | 1989-07-04 | Nippon Steel Corporation | Seawater-corrosion-resistant non-magnetic steel materials |
| US5085829A (en) * | 1989-12-25 | 1992-02-04 | Kawasaki Steel Corporation | Oxidation resistant fe-cr-al steel |
| KR100380629B1 (ko) * | 2000-12-28 | 2003-04-18 | 한국전기연구원 | 전열선용 철-크롬-알루미늄계 합금 |
| WO2011089998A1 (ja) * | 2010-01-20 | 2011-07-28 | 国立大学法人東北大学 | 高温用フェライト系ステンレス鋼 |
| CN107723617A (zh) * | 2017-09-15 | 2018-02-23 | 大连理工大学 | 一种具有1200°C/1h短时高温组织稳定的Fe‑Cr‑Al基铁素体不锈钢 |
-
1981
- 1981-11-28 JP JP19102681A patent/JPS5893856A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4844865A (en) * | 1986-12-02 | 1989-07-04 | Nippon Steel Corporation | Seawater-corrosion-resistant non-magnetic steel materials |
| US5085829A (en) * | 1989-12-25 | 1992-02-04 | Kawasaki Steel Corporation | Oxidation resistant fe-cr-al steel |
| KR100380629B1 (ko) * | 2000-12-28 | 2003-04-18 | 한국전기연구원 | 전열선용 철-크롬-알루미늄계 합금 |
| WO2011089998A1 (ja) * | 2010-01-20 | 2011-07-28 | 国立大学法人東北大学 | 高温用フェライト系ステンレス鋼 |
| CN107723617A (zh) * | 2017-09-15 | 2018-02-23 | 大连理工大学 | 一种具有1200°C/1h短时高温组织稳定的Fe‑Cr‑Al基铁素体不锈钢 |
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