JPS5924177B2 - 角形ヒステリシス磁性合金 - Google Patents
角形ヒステリシス磁性合金Info
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- JPS5924177B2 JPS5924177B2 JP52023742A JP2374277A JPS5924177B2 JP S5924177 B2 JPS5924177 B2 JP S5924177B2 JP 52023742 A JP52023742 A JP 52023742A JP 2374277 A JP2374277 A JP 2374277A JP S5924177 B2 JPS5924177 B2 JP S5924177B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鉄およびタングステンからなる合金あるいはこ
れを主成分とし、副成分としてバナジウム、ニオブ、ク
ロム、モリブデン、タンタル、ニッケル、銅、コバルト
、チタン、ジルコニウム、珪素、アルミニウム、ゲルマ
ニウム、錫、アンチモン、ベリリウム、マツカリ、希土
類元素（イットリウム、ランタン系元素）および炭素の
１種あるいは２種以上の合計０．０１〜６０％の元素か
らなり、少量の不純物を含む角形ヒステリシス磁性合金
に関するもので、その目的とするところは残留磁束密度
が大きく、良好な角形ヒステリシス特性を有しかつ鍛造
、加工が容易な角形ヒステリシス磁性合金を得るにある
。
れを主成分とし、副成分としてバナジウム、ニオブ、ク
ロム、モリブデン、タンタル、ニッケル、銅、コバルト
、チタン、ジルコニウム、珪素、アルミニウム、ゲルマ
ニウム、錫、アンチモン、ベリリウム、マツカリ、希土
類元素（イットリウム、ランタン系元素）および炭素の
１種あるいは２種以上の合計０．０１〜６０％の元素か
らなり、少量の不純物を含む角形ヒステリシス磁性合金
に関するもので、その目的とするところは残留磁束密度
が大きく、良好な角形ヒステリシス特性を有しかつ鍛造
、加工が容易な角形ヒステリシス磁性合金を得るにある
。
現在、電磁機器における記憶素子、フエリードおよびラ
ッチングリレー用の磁性材料として、残留磁束密度が大
きく、角形性のヒステリシスを示し、用途に応じて数エ
ルステッドから数１００エルステッドの保磁力を有する
角形性磁性合金が使用されている。
ッチングリレー用の磁性材料として、残留磁束密度が大
きく、角形性のヒステリシスを示し、用途に応じて数エ
ルステッドから数１００エルステッドの保磁力を有する
角形性磁性合金が使用されている。
これら成品においては高度な加工を必要とするもの、あ
るいはガラス封着などの作業を必要とするものなどがあ
り、したがつて加工性に富み、かつ磁気特性が高温加熱
（約８００℃）によつても安定であることが望まれてい
る。従来、このような特性を有する磁性材利としてはＦ
ｅ−Ｃ系合金、Ｆｅ−Ｍｎ系合金、Ｆｅ一Ｃｏ系合金お
よびＦｅ−Ｎｉ系合金等がある。しかしＦｅ−Ｃ系合金
およびＦｅ−Ｍｎ系合金は安価で加工性にすぐれている
が、高温加熱によつて磁気特性が著るしく劣化する欠点
を有し、また′Ｆｅ−Ｃｏ系合金およびＦｅ−Ｎｉ系合
金は高価なコバルトあるいはニッケルを多量に含み、か
つ高度な加工技術を必要とするため工業的に充分満足し
得るものとは云い難い。本発明者らは幾多研究の結果、
タングステン１〜２０％および残部鉄からなる合金およ
びこれを主成分としさらに副成分としてバナジウム１０
％以下、ニオブ０．５％未満、クロム１５％以下、モリ
ブデン１０％以下、タンタル１０％以下、ニッケル１５
％以下、銅１０％以下、コバルト５０％以下、チタン５
％以下、ジルコニウム５％以下、珪素５％以下、アルミ
ニウム５％以下、ゲルマニウム５０１）以下、錫５％以
下、アンチモン５（ｆ）以下、ベリリウム３％以下、マ
ンガン１５０１）以下、希土類元素２％以下、および炭
素１．５％以下の１種または２種以上の合計０．０１〜
６０％と、少量の不純物とからなる合金は残留磁束密度
が大きく、すぐれた角形ヒステリシスを示し、保磁力が
２エルステツド以上を有し、かつ加工が容易で高温加熱
によつても磁気特性が安定な磁性合金であることを見い
だした。
るいはガラス封着などの作業を必要とするものなどがあ
り、したがつて加工性に富み、かつ磁気特性が高温加熱
（約８００℃）によつても安定であることが望まれてい
る。従来、このような特性を有する磁性材利としてはＦ
ｅ−Ｃ系合金、Ｆｅ−Ｍｎ系合金、Ｆｅ一Ｃｏ系合金お
よびＦｅ−Ｎｉ系合金等がある。しかしＦｅ−Ｃ系合金
およびＦｅ−Ｍｎ系合金は安価で加工性にすぐれている
が、高温加熱によつて磁気特性が著るしく劣化する欠点
を有し、また′Ｆｅ−Ｃｏ系合金およびＦｅ−Ｎｉ系合
金は高価なコバルトあるいはニッケルを多量に含み、か
つ高度な加工技術を必要とするため工業的に充分満足し
得るものとは云い難い。本発明者らは幾多研究の結果、
タングステン１〜２０％および残部鉄からなる合金およ
びこれを主成分としさらに副成分としてバナジウム１０
％以下、ニオブ０．５％未満、クロム１５％以下、モリ
ブデン１０％以下、タンタル１０％以下、ニッケル１５
％以下、銅１０％以下、コバルト５０％以下、チタン５
％以下、ジルコニウム５％以下、珪素５％以下、アルミ
ニウム５％以下、ゲルマニウム５０１）以下、錫５％以
下、アンチモン５（ｆ）以下、ベリリウム３％以下、マ
ンガン１５０１）以下、希土類元素２％以下、および炭
素１．５％以下の１種または２種以上の合計０．０１〜
６０％と、少量の不純物とからなる合金は残留磁束密度
が大きく、すぐれた角形ヒステリシスを示し、保磁力が
２エルステツド以上を有し、かつ加工が容易で高温加熱
によつても磁気特性が安定な磁性合金であることを見い
だした。
即ち本発明は残留磁束密度が大きく角形ヒステリシスを
示し、保磁力が２エルステツド以上を有し、かつ鍛造、
成形加工が容易な角形ヒステリシス磁性合金を提供する
ものであり、本発明合金は角形ヒステリシス特性を必要
とする上記の電磁機器の磁性材刺として好適である。
示し、保磁力が２エルステツド以上を有し、かつ鍛造、
成形加工が容易な角形ヒステリシス磁性合金を提供する
ものであり、本発明合金は角形ヒステリシス特性を必要
とする上記の電磁機器の磁性材刺として好適である。
本発明の合金を造るには、まず主成分のタングステン１
〜２０％および残部鉄と、副成分としてバナジウム１０
％以下、ニオブ０．５（Ｆ６未満、クロム１５％以下、
モリブデン１０％以下、タンタル１０（ｆ）以下、ニツ
ケル１５（ｆｌ）以下、銅１０％以下、コバルト５０（
！ｌ）以下、チタン５％以下、ジルコニウム５（Ｆｆ）
以下、珪素５％以下、アルミニウム５％以下、ゲルマニ
ウム５％以下、錫５％以下、アンチモン５％以下、ベリ
リウム３％以下、マンガン１５％以下、希土類元素２％
以下、および炭素１．５％以下の１種または２種以上の
合計０．０１〜６０％の適当量を空気中、好ましくは非
酸化性雰囲気中あるいは真空中において適当な溶解炉を
用いて溶解した後、マンガン、珪素、アルミニウヘチタ
ン、カルシウム合金、マグネシウム合金、その他の脱酸
剤、脱硫剤を少量（１％以下）添加してできるだけ不純
物を取り除き、充分に撹拌し、組成的に均一な溶融合金
を得る。
〜２０％および残部鉄と、副成分としてバナジウム１０
％以下、ニオブ０．５（Ｆ６未満、クロム１５％以下、
モリブデン１０％以下、タンタル１０（ｆ）以下、ニツ
ケル１５（ｆｌ）以下、銅１０％以下、コバルト５０（
！ｌ）以下、チタン５％以下、ジルコニウム５（Ｆｆ）
以下、珪素５％以下、アルミニウム５％以下、ゲルマニ
ウム５％以下、錫５％以下、アンチモン５％以下、ベリ
リウム３％以下、マンガン１５％以下、希土類元素２％
以下、および炭素１．５％以下の１種または２種以上の
合計０．０１〜６０％の適当量を空気中、好ましくは非
酸化性雰囲気中あるいは真空中において適当な溶解炉を
用いて溶解した後、マンガン、珪素、アルミニウヘチタ
ン、カルシウム合金、マグネシウム合金、その他の脱酸
剤、脱硫剤を少量（１％以下）添加してできるだけ不純
物を取り除き、充分に撹拌し、組成的に均一な溶融合金
を得る。
次にこれを適当な形および大きさの鋳型に注入して健全
な鋳塊を得、さらにこれに約８００℃〜１２００℃の高
温において鍛造あるいは熱間加工並びに冷間加工を施し
て適当な形状のもの、例えば棒あるいは板となし、９０
０℃以上の高温度で適当な時間加熱して焼鈍あるいは溶
体化処理を施す。
な鋳塊を得、さらにこれに約８００℃〜１２００℃の高
温において鍛造あるいは熱間加工並びに冷間加工を施し
て適当な形状のもの、例えば棒あるいは板となし、９０
０℃以上の高温度で適当な時間加熱して焼鈍あるいは溶
体化処理を施す。
ついでこれをスエージング、線引あるいは圧延などの方
法によつて加工率５０％以上の冷間加工を施し、目的の
形状のもの例えば細線あるいは薄板にする。さらにこれ
ら冷間加工状態の成品を空気中、好ましくは非酸化性雰
囲気中あるいは真空中で４００℃以上１０００℃位迄の
温度で加熱することにより、保磁力２エルステツド以上
を有するすぐれた角形ヒステリシス磁性合金が得られる
。上記の焼鈍或は溶体化処理は合金の組成に応じて適宜
選択して施されるものであるが、焼鈍は加熱することに
よつて加工歪を除去し、組織を均質化するために必要で
あり、また溶体化処理は高温度の加熱によつて、過飽和
な組織を形成せしめて冷間加工後に施される加熱におい
て、微細な金属間化合物を析出させ、保磁力を増大させ
るために必要である。
法によつて加工率５０％以上の冷間加工を施し、目的の
形状のもの例えば細線あるいは薄板にする。さらにこれ
ら冷間加工状態の成品を空気中、好ましくは非酸化性雰
囲気中あるいは真空中で４００℃以上１０００℃位迄の
温度で加熱することにより、保磁力２エルステツド以上
を有するすぐれた角形ヒステリシス磁性合金が得られる
。上記の焼鈍或は溶体化処理は合金の組成に応じて適宜
選択して施されるものであるが、焼鈍は加熱することに
よつて加工歪を除去し、組織を均質化するために必要で
あり、また溶体化処理は高温度の加熱によつて、過飽和
な組織を形成せしめて冷間加工後に施される加熱におい
て、微細な金属間化合物を析出させ、保磁力を増大させ
るために必要である。
上記の冷間加工は合金の結晶の優越方向をそろえる効果
があり、特に力旺率５０（ｆ）以上の加工を施した場合
にこの効果が著るしい。
があり、特に力旺率５０（ｆ）以上の加工を施した場合
にこの効果が著るしい。
また上記の冷間加工に次いで行われる加熱は、加工歪の
除去、再結晶、変態、析出などを経て角形特性を向上さ
せるが、特に４００℃以上１０００℃位迄の加熱におい
てその効果が大きい。次に本発明の実施例について述べ
る。
除去、再結晶、変態、析出などを経て角形特性を向上さ
せるが、特に４００℃以上１０００℃位迄の加熱におい
てその効果が大きい。次に本発明の実施例について述べ
る。
実施例 １
合金番号８（組成Ｆｅ＝８７．８％、Ｗ＝１２２％）の
合金の製造原料としては９９．９％純度の電解鉄および
９９．８％純度のタングステンを用いた。
合金の製造原料としては９９．９％純度の電解鉄および
９９．８％純度のタングステンを用いた。
試利を造るには原料を全重量７００ｔでアルミナ坩堝に
入れ、空気中で高周波誘導電気炉によつて溶かした後、
よく撹拌して均質な溶融合金とした。次にこれを直径２
５Ｔｍ．高さ１７０ｗｎの孔をもつ鋳型に注入し、得ら
れた鋳塊を約１０００℃で鍛造して直径４ｗｒ１ｎの丸
棒とし、１０００℃で１時間加熱した後水冷し、ついで
冷間線引によつて直径０．５ｗｎの線とした。この場合
の加工率（減面率）は９８％である。さらにこの線より
長さ２０ｃｔｎを切りとつて試刺とし、種々な熱処理を
施した後残留磁束密度Ｂｒと、磁場１００エルステツド
のときの磁束密度Ｂ，ＯＯとの比率で表わした角形率Ｂ
ｒ／ＢｌＯＯおよび保磁力Ｈｃの値を測定し、第１表に
示すような特性が得られた。実施例 ２ 合金番号５２（組成Ｆｅ＝８５．７％、Ｗ＝１１．３％
、Ｃｒ＝３０１））の合金の製造原判は実施例１と同じ
純度の鉄およびタングステンと９９．８％純度のクロム
を用いた。
入れ、空気中で高周波誘導電気炉によつて溶かした後、
よく撹拌して均質な溶融合金とした。次にこれを直径２
５Ｔｍ．高さ１７０ｗｎの孔をもつ鋳型に注入し、得ら
れた鋳塊を約１０００℃で鍛造して直径４ｗｒ１ｎの丸
棒とし、１０００℃で１時間加熱した後水冷し、ついで
冷間線引によつて直径０．５ｗｎの線とした。この場合
の加工率（減面率）は９８％である。さらにこの線より
長さ２０ｃｔｎを切りとつて試刺とし、種々な熱処理を
施した後残留磁束密度Ｂｒと、磁場１００エルステツド
のときの磁束密度Ｂ，ＯＯとの比率で表わした角形率Ｂ
ｒ／ＢｌＯＯおよび保磁力Ｈｃの値を測定し、第１表に
示すような特性が得られた。実施例 ２ 合金番号５２（組成Ｆｅ＝８５．７％、Ｗ＝１１．３％
、Ｃｒ＝３０１））の合金の製造原判は実施例１と同じ
純度の鉄およびタングステンと９９．８％純度のクロム
を用いた。
試料の製造法は実施例１と同じである。試料に種々の熱
処理を施して第２表に示すような特性を得た。実施例
３合金番号１２０（組成Ｆｅ＝８５．２％、Ｗ二１１．
６％、Ｇｅ＝３．２（！））の合金の製造原料は実施例
１と同じ純度の鉄およびタングステンと９９．８％純度
のゲルマニウムとを用いた。
処理を施して第２表に示すような特性を得た。実施例
３合金番号１２０（組成Ｆｅ＝８５．２％、Ｗ二１１．
６％、Ｇｅ＝３．２（！））の合金の製造原料は実施例
１と同じ純度の鉄およびタングステンと９９．８％純度
のゲルマニウムとを用いた。
試判の製造法は実施例１と同じである。試料に種種の熱
処理を施して第３表に示すような特性を得た。なお代表
的な合金の磁気特性を第４表に示す。
処理を施して第３表に示すような特性を得た。なお代表
的な合金の磁気特性を第４表に示す。
第１図には種々なタングステン量を含んだＦｅ一Ｗ系合
金について１０００℃で１時間加熱した後水冷し、つい
で加工率９８％の冷間加工を施した線材を、７００℃の
真空中で加熱した場合の保磁力Ｈｃ、残留磁束密度Ｂｒ
および角形率Ｂｒ／ＢｌＯＯが示してある。図に見るよ
うにタングステン量の増加と共に保磁力Ｈｃは著るしく
増大し、残留磁束密度Ｂｒは暫次減少するが、角形率Ｂ
ｒ／ＢｌＯＯはタングステン量に関係なく８０％以上の
すぐれた特性を示す。しかしタングステン１（Ｌ以下で
は保磁力Ｈｃは２エルステツド以下となり、またタング
ステン２０９１）以上では加工が困難となる。第２図は
タングステン１２４２（ｆ）を含む合金について同様に
力旺率９８％の冷間加工を施した後、各温度で加熱した
場合の保磁力Ｈｃ、残留磁束密度Ｂｒおよび角形率Ｂｒ
／ＢｌＯＯが示してある。
金について１０００℃で１時間加熱した後水冷し、つい
で加工率９８％の冷間加工を施した線材を、７００℃の
真空中で加熱した場合の保磁力Ｈｃ、残留磁束密度Ｂｒ
および角形率Ｂｒ／ＢｌＯＯが示してある。図に見るよ
うにタングステン量の増加と共に保磁力Ｈｃは著るしく
増大し、残留磁束密度Ｂｒは暫次減少するが、角形率Ｂ
ｒ／ＢｌＯＯはタングステン量に関係なく８０％以上の
すぐれた特性を示す。しかしタングステン１（Ｌ以下で
は保磁力Ｈｃは２エルステツド以下となり、またタング
ステン２０９１）以上では加工が困難となる。第２図は
タングステン１２４２（ｆ）を含む合金について同様に
力旺率９８％の冷間加工を施した後、各温度で加熱した
場合の保磁力Ｈｃ、残留磁束密度Ｂｒおよび角形率Ｂｒ
／ＢｌＯＯが示してある。
図に見るように４００℃以上の温度における加熱では角
形率が８０（Ｌ以上を示すが、４００℃以下の温度の加
熱では角形率が８０％以下となり角形ヒステリシス磁性
合金として不適当である。この角形率が高温加熱によつ
ても８０（！）以上を示すことは本発明合金の大きな特
長である。第３図はＦｅ−１２７％Ｗ−２２０（ＬＣＯ
合金を種々の高温度で１時間加熱した後水冷し、ついで
加工率９８％の冷間加工を施した後７５０℃で加熱した
本発明合金の磁気特性を示す特性図である。
形率が８０（Ｌ以上を示すが、４００℃以下の温度の加
熱では角形率が８０％以下となり角形ヒステリシス磁性
合金として不適当である。この角形率が高温加熱によつ
ても８０（！）以上を示すことは本発明合金の大きな特
長である。第３図はＦｅ−１２７％Ｗ−２２０（ＬＣＯ
合金を種々の高温度で１時間加熱した後水冷し、ついで
加工率９８％の冷間加工を施した後７５０℃で加熱した
本発明合金の磁気特性を示す特性図である。
図から明らかなように高温、加熱後水冷による溶体化処
理では、水冷開始温度の広い範囲に亘つて保磁力、残留
磁束密度および角形率とも高く、すぐれた磁気特性を示
している。第４図はＦｅ−１２２（！）Ｗ合金にＣｒ，
ＮｉあるいはＣＯを添加し、同様に冷間加工と熱処理を
した本発明合金の磁気特性を示す特性図で、図から明ら
かなようＴｃｃｒ，ＮｌあるいはＣＯを添加すると保磁
力、角形率の何れも大きくなる。
理では、水冷開始温度の広い範囲に亘つて保磁力、残留
磁束密度および角形率とも高く、すぐれた磁気特性を示
している。第４図はＦｅ−１２２（！）Ｗ合金にＣｒ，
ＮｉあるいはＣＯを添加し、同様に冷間加工と熱処理を
した本発明合金の磁気特性を示す特性図で、図から明ら
かなようＴｃｃｒ，ＮｌあるいはＣＯを添加すると保磁
力、角形率の何れも大きくなる。
残留磁束密度はＣＯ添加では増大するが、Ｃｒｌ５％以
上、Ｎｌｌ５％以上となると下るので好ましくない。ま
たＣＯ５Ｏ（Ｆｌｌ以上では加工が困難となり好ましく
ない。第５図は同じくＦｅ−１２２％Ｗ合金にＶ，ＭＭ
ＯあるいはＭｎを添加し、同様に冷間加工と熱処理をし
た本発明合金の磁気特性図を示す特性図で、図から明ら
かなようにＶ，ＭＯ，Ｍｎの何れかを添加すると保磁力
、角形率は大きくなるが、ＶｌＯ％以上、ＭＯｌＯ％以
上、Ｍｎｌ５％以上となると残留磁束密度が下るので好
ましくない。
上、Ｎｌｌ５％以上となると下るので好ましくない。ま
たＣＯ５Ｏ（Ｆｌｌ以上では加工が困難となり好ましく
ない。第５図は同じくＦｅ−１２２％Ｗ合金にＶ，ＭＭ
ＯあるいはＭｎを添加し、同様に冷間加工と熱処理をし
た本発明合金の磁気特性図を示す特性図で、図から明ら
かなようにＶ，ＭＯ，Ｍｎの何れかを添加すると保磁力
、角形率は大きくなるが、ＶｌＯ％以上、ＭＯｌＯ％以
上、Ｍｎｌ５％以上となると残留磁束密度が下るので好
ましくない。
第６図は同じくＦｅ−１２２（ｆ）Ｗ合金にＴａ，Ｃｕ
，Ａｔ，Ｔｌ，ＺｒあるいはＳｉを添加し、同様に冷間
加工と熱処理を施した本発明合金の磁気特性を示す特性
図で、図から明らかなように、Ｆｅ−１２２％Ｗ合金に
Ｔａ，ＣＵ，Ａｔ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｓｌの何れかを添加す
ると保磁力、角形率は大きくなるが、ＴａｌＯ％以上、
ＣｕｌＯＯｌ）以上、Ａｔ５％以上、Ｔｌ５％以上、Ｚ
ｒ５％以上Ｓｌ５Ｏｌ）以上となると残留磁束密度が下
るので好ましくなく、またＡｔ５％以上、Ｔｌ５％以上
、Ｚｒ５％以上、Ｓ！５％以上になると加工が困難とな
り好ましくない。第７図は同じくＦｅ−１２２％Ｗ合金
にＧｅ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｂｅ，Ｃ，ＣｅあるいはＮｂを添
加し、同様に冷間加工と熱処理を施した本発明合金の磁
気特性を示す特性図で、図から明らかなようにＧｅ，Ｓ
ｎ，Ｓｂ，Ｂｅ，Ｃ，Ｃｅの何れかを添加すると保磁力
、角形率は大きくなるが、Ｓｎ５（ｆ）以上、Ｓｂ５％
以上、Ｂｅ３％以上となると残留磁束密度が下り、加工
が困難となるので好ましくなく、またＧｅ５（Ｆｔ）以
上、Ｃｌ．５％以上Ｃｅ（希土類元素）２％以上になる
と加工が困難となり好ましくない。
，Ａｔ，Ｔｌ，ＺｒあるいはＳｉを添加し、同様に冷間
加工と熱処理を施した本発明合金の磁気特性を示す特性
図で、図から明らかなように、Ｆｅ−１２２％Ｗ合金に
Ｔａ，ＣＵ，Ａｔ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｓｌの何れかを添加す
ると保磁力、角形率は大きくなるが、ＴａｌＯ％以上、
ＣｕｌＯＯｌ）以上、Ａｔ５％以上、Ｔｌ５％以上、Ｚ
ｒ５％以上Ｓｌ５Ｏｌ）以上となると残留磁束密度が下
るので好ましくなく、またＡｔ５％以上、Ｔｌ５％以上
、Ｚｒ５％以上、Ｓ！５％以上になると加工が困難とな
り好ましくない。第７図は同じくＦｅ−１２２％Ｗ合金
にＧｅ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｂｅ，Ｃ，ＣｅあるいはＮｂを添
加し、同様に冷間加工と熱処理を施した本発明合金の磁
気特性を示す特性図で、図から明らかなようにＧｅ，Ｓ
ｎ，Ｓｂ，Ｂｅ，Ｃ，Ｃｅの何れかを添加すると保磁力
、角形率は大きくなるが、Ｓｎ５（ｆ）以上、Ｓｂ５％
以上、Ｂｅ３％以上となると残留磁束密度が下り、加工
が困難となるので好ましくなく、またＧｅ５（Ｆｔ）以
上、Ｃｌ．５％以上Ｃｅ（希土類元素）２％以上になる
と加工が困難となり好ましくない。
Ｎｂを添加すると保磁力、残留磁束密度が大ぎくなるが
、ＮｂＯ．５％以上では加工性を損うので好ましくない
。さらに上記各実施例および第４表かられかるようにＦ
ｅ−Ｗ系合金およびこれを主成分とし、副成分としてＶ
，Ｎｂ，Ｃｒ，ＭＯ，Ｔａ，Ｎｉ，Ｃｕ，ＣＯ，Ｔｉ，
Ｚｒ，Ｓｉ，Ａｔ，Ｇｅ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｂｅ，Ｍｎ，希
土類元素、およびＣの１種または２種以上の合計０．０
１〜６０％を添加した本発明合金は焼鈍あるいは溶体化
処理後加工率５０％以上の冷間加工を施した後、４００
℃以上で加熱することにより、保磁力が２エルステツド
以上で、残留磁束密度の大ぎな優れた角形ヒステリシス
特性を有する磁性合金が得られる。
、ＮｂＯ．５％以上では加工性を損うので好ましくない
。さらに上記各実施例および第４表かられかるようにＦ
ｅ−Ｗ系合金およびこれを主成分とし、副成分としてＶ
，Ｎｂ，Ｃｒ，ＭＯ，Ｔａ，Ｎｉ，Ｃｕ，ＣＯ，Ｔｉ，
Ｚｒ，Ｓｉ，Ａｔ，Ｇｅ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｂｅ，Ｍｎ，希
土類元素、およびＣの１種または２種以上の合計０．０
１〜６０％を添加した本発明合金は焼鈍あるいは溶体化
処理後加工率５０％以上の冷間加工を施した後、４００
℃以上で加熱することにより、保磁力が２エルステツド
以上で、残留磁束密度の大ぎな優れた角形ヒステリシス
特性を有する磁性合金が得られる。
また本発明合金は加工率５０％以上の冷間加工を施し、
４００℃以上の加熱により角形特性を付与した後、これ
をさらに加熱するかあるいはこれに冷間加工を施しても
その角形性が容易に劣化しない特長がある。したがつて
本発明合金はガラス封着を必要とし、あるいは最終熱処
理後さらに加工を必要とする成品を製造する場合に有利
である。以上本発明合金の特性は加工率５０（Ｌ以上の
冷間加工を行つた後、４００℃以上の温度で加熱するこ
とにより得られることを述べたが、この冷間加工と加熱
を繰り返し行つても、良好な角形特性が得られることは
当然である。なお図面、実施例および第４表に掲げた合
金には比較的純度の高い金属Ｎｂ，Ｃｒ，ＭＯ，Ｗ，Ｍ
ｎ，ｖ，Ｔｉ，Ａｔ，ｓｉ，希土類元素およびＣ等を用
いたが、これらの代りに経済的に有利な一般市販のフエ
ロあるいは母合金およびミツシユメタルを用いても溶解
の際脱酸、脱硫を充分に行えば、これらの金属を用いる
場合とほぼ同様な磁気特性と加工性が得られる。
４００℃以上の加熱により角形特性を付与した後、これ
をさらに加熱するかあるいはこれに冷間加工を施しても
その角形性が容易に劣化しない特長がある。したがつて
本発明合金はガラス封着を必要とし、あるいは最終熱処
理後さらに加工を必要とする成品を製造する場合に有利
である。以上本発明合金の特性は加工率５０（Ｌ以上の
冷間加工を行つた後、４００℃以上の温度で加熱するこ
とにより得られることを述べたが、この冷間加工と加熱
を繰り返し行つても、良好な角形特性が得られることは
当然である。なお図面、実施例および第４表に掲げた合
金には比較的純度の高い金属Ｎｂ，Ｃｒ，ＭＯ，Ｗ，Ｍ
ｎ，ｖ，Ｔｉ，Ａｔ，ｓｉ，希土類元素およびＣ等を用
いたが、これらの代りに経済的に有利な一般市販のフエ
ロあるいは母合金およびミツシユメタルを用いても溶解
の際脱酸、脱硫を充分に行えば、これらの金属を用いる
場合とほぼ同様な磁気特性と加工性が得られる。
上記のように本発明合金は角形特性がすぐれ保磁力も大
きいので角形特性を必要とする上記の電磁機器をはじめ
、ヒステリシスモーターのコア用磁性材料としても好適
である。
きいので角形特性を必要とする上記の電磁機器をはじめ
、ヒステリシスモーターのコア用磁性材料としても好適
である。
次に本発明において合金の組成をタングステン１〜２０
％および残部鉄と限定し、あるいはこれを主成分とし、
副成分として添加する元素をバナジウム１０％以下、ニ
オブ０．５％未▲ クロム１５％以下、モリブデン１０
％以下、タンタル１０％以下、ニツケル１５％以下、銅
１０％以下、コバルト５０％以下、チタン５％以下、ジ
ルコニウム５（１６以下、珪素５（ｆｌ）以下、ア゛ル
ミニウム５％以下、ゲルマニウム５（ｆｌ）以下、錫５
％以下、アンチモン５％以下、ベリリウム３％以下、マ
ンガン１５（：Ｌ以下、希土類元素２（Ｆ６以下および
炭素１．５％以下と限定した理由は図面、各実施例およ
び第４表で明らかなようにその組成範囲の保磁力は２エ
ルステツド以上ですぐれた角形ヒステリシス特性を示し
、かつ加工性も良好であるが、組成がこの範囲をはずれ
ると磁気特性は劣化し、かつ加工が困難となり角形ヒス
テリシス磁性合金として不適当となるからである。
％および残部鉄と限定し、あるいはこれを主成分とし、
副成分として添加する元素をバナジウム１０％以下、ニ
オブ０．５％未▲ クロム１５％以下、モリブデン１０
％以下、タンタル１０％以下、ニツケル１５％以下、銅
１０％以下、コバルト５０％以下、チタン５％以下、ジ
ルコニウム５（１６以下、珪素５（ｆｌ）以下、ア゛ル
ミニウム５％以下、ゲルマニウム５（ｆｌ）以下、錫５
％以下、アンチモン５％以下、ベリリウム３％以下、マ
ンガン１５（：Ｌ以下、希土類元素２（Ｆ６以下および
炭素１．５％以下と限定した理由は図面、各実施例およ
び第４表で明らかなようにその組成範囲の保磁力は２エ
ルステツド以上ですぐれた角形ヒステリシス特性を示し
、かつ加工性も良好であるが、組成がこの範囲をはずれ
ると磁気特性は劣化し、かつ加工が困難となり角形ヒス
テリシス磁性合金として不適当となるからである。
即ちタングステン１〜２０（ｆｌ）および残部鉄の組成
範囲の合金は保磁力２エルステツド以上で角形特性のす
ぐれた磁気特性を有し、さらに高温加熱によつても磁気
特性の劣化が少く、その上加工性が良好であるが、一般
にこれにさらにＮｂ，Ｃｒ，ＭＯ，Ｗ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｃ
Ｏ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｔ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｂｅ，Ｍｎ，希土
類元素およびＣの添加は角形特性を改善し、保磁力を高
める効果があり、またＴｉ，Ａｔ，Ｓｉ，Ｇｅ，Ｖの添
加は高温加熱による磁気特性の劣化を減少させる効果が
あり、Ｔｉ，Ｃｒ，Ｎｉの添加は鍛造加工を良好にする
効果がある。
範囲の合金は保磁力２エルステツド以上で角形特性のす
ぐれた磁気特性を有し、さらに高温加熱によつても磁気
特性の劣化が少く、その上加工性が良好であるが、一般
にこれにさらにＮｂ，Ｃｒ，ＭＯ，Ｗ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｃ
Ｏ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ａｔ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｂｅ，Ｍｎ，希土
類元素およびＣの添加は角形特性を改善し、保磁力を高
める効果があり、またＴｉ，Ａｔ，Ｓｉ，Ｇｅ，Ｖの添
加は高温加熱による磁気特性の劣化を減少させる効果が
あり、Ｔｉ，Ｃｒ，Ｎｉの添加は鍛造加工を良好にする
効果がある。
なお用途に応じて本発明合金の切刷加工を必要とする場
合には、本発明合金にさらにＰｂ，Ｐ，Ｔｅ，Ｓ，Ｃａ
，ＳｅおよびＢＮ（窒化硼素）の１種または２種以上を
添加することにより角形特性を損わずに快削性を付与す
ることができる。
合には、本発明合金にさらにＰｂ，Ｐ，Ｔｅ，Ｓ，Ｃａ
，ＳｅおよびＢＮ（窒化硼素）の１種または２種以上を
添加することにより角形特性を損わずに快削性を付与す
ることができる。
第１図はＦｅ−Ｗ系合金を１０００℃で１時間加熱後水
冷し、ついで加工率９８％の冷間加工を施した後、７０
０℃で加熱した場合の磁気特性を示す曲線図、第２図は
タングステン１２．２％を含むＦｅ−Ｗ系合金に同様に
加工率９８％の冷間加工を施した後、種々の温度で加熱
した場合の磁気特性を示す曲線図、第３図はＦｅ−１２
７％Ｗ−２２，０％ＣＯ合金を種々の高温度で１時間加
熱後水冷し、ついで加工率９８％の冷間加工を施した後
７５０℃で加熱した場合の磁気特性を示す曲線図、第４
図はＦｅ−１２．２％Ｗ合金にＣｒ，ＮｉあるいはＣＯ
を添加し、同様に冷間加工と熱処理を施した場合の磁気
特性を示す曲線図、第５図は同じくＦｅ−１２２％Ｗ合
金にＶ，ＭＯあるいはＭｎを添加し、同様に冷間加工ど
熱処理を施した場合の磁気特性を示す曲線図、第６図は
同じくＦｅ−１２，２％Ｗ合金にＴａ，ＣＵ，Ａｔ，Ｔ
ｉ，ＺｒあるいはＳｌを添加し、同様に冷間加工と熱処
理を施した場合の磁気特性を示す曲線図、第７図はＦｅ
−１２２％Ｗ合金にＧｅ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｂｅ，Ｃ，Ｃｅ
あるいはＮｂを添加し、同様に冷間加工と熱処理を施゛
した場合の磁気特性を示す曲線図である。
冷し、ついで加工率９８％の冷間加工を施した後、７０
０℃で加熱した場合の磁気特性を示す曲線図、第２図は
タングステン１２．２％を含むＦｅ−Ｗ系合金に同様に
加工率９８％の冷間加工を施した後、種々の温度で加熱
した場合の磁気特性を示す曲線図、第３図はＦｅ−１２
７％Ｗ−２２，０％ＣＯ合金を種々の高温度で１時間加
熱後水冷し、ついで加工率９８％の冷間加工を施した後
７５０℃で加熱した場合の磁気特性を示す曲線図、第４
図はＦｅ−１２．２％Ｗ合金にＣｒ，ＮｉあるいはＣＯ
を添加し、同様に冷間加工と熱処理を施した場合の磁気
特性を示す曲線図、第５図は同じくＦｅ−１２２％Ｗ合
金にＶ，ＭＯあるいはＭｎを添加し、同様に冷間加工ど
熱処理を施した場合の磁気特性を示す曲線図、第６図は
同じくＦｅ−１２，２％Ｗ合金にＴａ，ＣＵ，Ａｔ，Ｔ
ｉ，ＺｒあるいはＳｌを添加し、同様に冷間加工と熱処
理を施した場合の磁気特性を示す曲線図、第７図はＦｅ
−１２２％Ｗ合金にＧｅ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｂｅ，Ｃ，Ｃｅ
あるいはＮｂを添加し、同様に冷間加工と熱処理を施゛
した場合の磁気特性を示す曲線図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比にてタングステン１〜２０％および残部鉄と
、少量の不純物とからなり、保磁力が２エルステッド以
上を有することを特徴とする角形ヒステリシス磁性合金
。 ２ 重量比にてタングステン１〜２０％および残部鉄を
主成分とし、副成分としてバナジウム１０％以下、ニオ
ブ０．５％未満、クロム１５％以下、モリブデン１０％
以下、タンタル１０％以下、ニッケル１５％以下、銅１
０％以下、コバルト５０％以下、チタン５％以下、ジル
コウム５％以下、珪素５％以下、アルミニウム５％以下
、ゲルマニウム５％以下、錫５％以下、アンチモン５％
以下、ベリリウム３％以下、マンガン１５％以下、希土
類元素２％以下および炭素１．５％以下の１種または２
種以上の合計０．０１〜６０％と、少量の不純物とから
なり、保磁力が２エルステッド以上を有することを特徴
とする角形ヒステリシス磁性合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52023742A JPS5924177B2 (ja) | 1977-03-07 | 1977-03-07 | 角形ヒステリシス磁性合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52023742A JPS5924177B2 (ja) | 1977-03-07 | 1977-03-07 | 角形ヒステリシス磁性合金 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58051567A Division JPS58193320A (ja) | 1983-03-29 | 1983-03-29 | 角形ヒステリシス磁性合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53108823A JPS53108823A (en) | 1978-09-22 |
| JPS5924177B2 true JPS5924177B2 (ja) | 1984-06-07 |
Family
ID=12118751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52023742A Expired JPS5924177B2 (ja) | 1977-03-07 | 1977-03-07 | 角形ヒステリシス磁性合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5924177B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58161750A (ja) * | 1982-03-19 | 1983-09-26 | Res Inst Electric Magnetic Alloys | 角形ヒステリシス磁性合金およびその製造方法 |
| JPS5964745A (ja) * | 1982-10-05 | 1984-04-12 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 半硬質磁性合金 |
| JPS6077965A (ja) * | 1983-10-06 | 1985-05-02 | Res Inst Electric Magnetic Alloys | 角形ヒステリシス磁性合金およびその製造方法 |
| JPS60138013A (ja) * | 1983-12-27 | 1985-07-22 | Res Inst Electric Magnetic Alloys | 角形ヒステリシス磁性合金の製造法およびリ−ド片の製造法ならびにリ−ドスイツチ |
| JPH01221820A (ja) * | 1989-01-17 | 1989-09-05 | Res Inst Electric Magnetic Alloys | 角形ヒステリシス磁性リード片の製造法ならびにリードスイッチ |
| CN106467955A (zh) * | 2016-09-18 | 2017-03-01 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种具有低成本高强度的硼化物强化管材料 |
-
1977
- 1977-03-07 JP JP52023742A patent/JPS5924177B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53108823A (en) | 1978-09-22 |
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