JPH03130322A - Ｆｅ―Ｃｏ系軟磁性材料の製造方法 - Google Patents
Ｆｅ―Ｃｏ系軟磁性材料の製造方法Info
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- JPH03130322A JPH03130322A JP9187790A JP9187790A JPH03130322A JP H03130322 A JPH03130322 A JP H03130322A JP 9187790 A JP9187790 A JP 9187790A JP 9187790 A JP9187790 A JP 9187790A JP H03130322 A JPH03130322 A JP H03130322A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、極めて高い飽和磁束密度を持つＦｅ−Ｃｏ系
軟磁性材料の、冷間加工性に優れた製造方法に関する。
軟磁性材料の、冷間加工性に優れた製造方法に関する。
（従来の技術）
鉄系磁性材料の飽和磁束密度は、原子１個当たりの、磁
気モーメントを担う電子の密度（ｄ電子密度）によって
規定される。スレータ−＝ポーリング曲線によれば、飽
和磁束密度は、周期律表の中でＦｅより原子番号の小さ
い側で増加し、ＣＯより原子番号の大きい側で減少する
。即ち、Ｆｅ−Ｃｏ合金は最も大きな飽和磁束密度を持
つことになる。最大となるところはＣｏ：３０％の組成
のところであるが、キュリー温度はＣｏ量が増加するに
つれて上昇し、室温付近での飽和磁束密度はＣｏ：４０
％で最大となる。
気モーメントを担う電子の密度（ｄ電子密度）によって
規定される。スレータ−＝ポーリング曲線によれば、飽
和磁束密度は、周期律表の中でＦｅより原子番号の小さ
い側で増加し、ＣＯより原子番号の大きい側で減少する
。即ち、Ｆｅ−Ｃｏ合金は最も大きな飽和磁束密度を持
つことになる。最大となるところはＣｏ：３０％の組成
のところであるが、キュリー温度はＣｏ量が増加するに
つれて上昇し、室温付近での飽和磁束密度はＣｏ：４０
％で最大となる。
また、Ｆｅ−Ｃｏ合金は室温で、Ｃｏ二〇〜７０％で体
心立方格子であるが、Ｃｏ：５０％付近の組成のとき、
ＣｓＣ１型の規則合金となる。合金が規則化するにつれ
て透磁率の増大、保磁力の低下など、軟磁気特性の向上
がみられる。
心立方格子であるが、Ｃｏ：５０％付近の組成のとき、
ＣｓＣ１型の規則合金となる。合金が規則化するにつれ
て透磁率の増大、保磁力の低下など、軟磁気特性の向上
がみられる。
従ってＦｅ−Ｃｏ系合金は飽和磁束密度の最も高い軟磁
性材料となり、小型モーター、プリンターヘッド等、小
さな体積で大きな出力を必要とする機器のコア等に用い
られてきた。
性材料となり、小型モーター、プリンターヘッド等、小
さな体積で大きな出力を必要とする機器のコア等に用い
られてきた。
Ｆｅ−Ｃｏ系軟磁性合金は、室温で規則相が安定となり
良好な磁気特性をもたらすが、非常に脆い相であり、冷
間加工が困難となる。そのため、従来は、冷間加工に先
立って、規則不規則変態温度である７３０℃以上の温度
域、即ち、不規則相域、あるいはγ相域から素材を焼入
し、規則相の析出を阻止することによって加工性を良好
ならしめるようにしていた。焼入処理における冷却速度
は、７３０℃〜９８０℃（α：不不規粗相から焼入を行
う場合は、規則不規則変態を阻止できる４００℃／ｓｅ
ｃ以上の冷却速度で、また９８０℃／ｓｅｃ以上の温度
域（γ相域）から焼入を行う場合は、マルテンサイト変
態を生じせしめ得る１００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で
、規則相が析出不可能となる５００℃以下の温度まで冷
却することが必要となる。（ｒＪｏ−ｕｒｎａｌ ｏｆ
Ａｐｐｌｉｅｄ ＰｈｙｓｉｃｓＪ Ｖｏｌ、３２．
３４８ｓ、「日立金属技報Ｊ Ｖｏｌ、１３．２０ 、
等）即ち、従来の熱間加工終了後、焼入処理のために再
び加熱した後に前記条件の焼入を行っている。そのため
熱間加工後、焼入処理を行うまでの間は材料の曲げ、剪
断などの加工が不可能となるので、熱間加工直後の高温
状態でシート状に加工して、以降の焼入、酸洗、冷間加
工等の工程に供する。少量のバッチ生産となる処から、
極めて生産性が低くなる。
良好な磁気特性をもたらすが、非常に脆い相であり、冷
間加工が困難となる。そのため、従来は、冷間加工に先
立って、規則不規則変態温度である７３０℃以上の温度
域、即ち、不規則相域、あるいはγ相域から素材を焼入
し、規則相の析出を阻止することによって加工性を良好
ならしめるようにしていた。焼入処理における冷却速度
は、７３０℃〜９８０℃（α：不不規粗相から焼入を行
う場合は、規則不規則変態を阻止できる４００℃／ｓｅ
ｃ以上の冷却速度で、また９８０℃／ｓｅｃ以上の温度
域（γ相域）から焼入を行う場合は、マルテンサイト変
態を生じせしめ得る１００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で
、規則相が析出不可能となる５００℃以下の温度まで冷
却することが必要となる。（ｒＪｏ−ｕｒｎａｌ ｏｆ
Ａｐｐｌｉｅｄ ＰｈｙｓｉｃｓＪ Ｖｏｌ、３２．
３４８ｓ、「日立金属技報Ｊ Ｖｏｌ、１３．２０ 、
等）即ち、従来の熱間加工終了後、焼入処理のために再
び加熱した後に前記条件の焼入を行っている。そのため
熱間加工後、焼入処理を行うまでの間は材料の曲げ、剪
断などの加工が不可能となるので、熱間加工直後の高温
状態でシート状に加工して、以降の焼入、酸洗、冷間加
工等の工程に供する。少量のバッチ生産となる処から、
極めて生産性が低くなる。
このため、従来技術による時は、Ｆｅ−Ｃｏ系軟磁性材
料の製造コストは極めて高いものとなっていた。
料の製造コストは極めて高いものとなっていた。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、従来技術における生産性の問題を解決し、熱
間加工後の材料を連続的に、多量、迅速、かつ安価に、
冷間加工工程までもちきたすＦｅ−Ｃ０系軟磁性材料の
製造プロセスを提供することを目的としてなされた。
間加工後の材料を連続的に、多量、迅速、かつ安価に、
冷間加工工程までもちきたすＦｅ−Ｃ０系軟磁性材料の
製造プロセスを提供することを目的としてなされた。
（課題を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは、
（１）重量で、ＣＯ：４０〜６０％、残部：Ｆｅおよび
不可避的不純物からなる鋼を、７３０℃以上の温度域で
加工し、加工終了後加工歪が解放されない時間内に、７
３０℃以上の温度域から１００℃／ｓ以上の冷却速度で
３００℃以下の温度まで冷却し、次いで冷間加工するこ
とを特徴とするＦｅ−Ｃｏ系軟磁性材料の製造方法。
不可避的不純物からなる鋼を、７３０℃以上の温度域で
加工し、加工終了後加工歪が解放されない時間内に、７
３０℃以上の温度域から１００℃／ｓ以上の冷却速度で
３００℃以下の温度まで冷却し、次いで冷間加工するこ
とを特徴とするＦｅ−Ｃｏ系軟磁性材料の製造方法。
（２）重量で、Ｃｏ：４０〜６０％、さらにＶ、Ｃｒ。
Ｃ，Ｎｂ５Ｔｉ、Ｍｎ、Ｍｏ、５ｎＳＰｂＳＺｎ。
Ｔａ、’ ＷＳＮ ｉおよびＡｌのうちの少なくとも■
種を合計量で０．０１〜３．５％含有し、残部：Ｆｅお
よび不可避的不純物からなる鋼を、７３０℃以上の温度
域で加工し、加工終了後加工歪が解放されない時間内に
、７３０℃以上の温度域からｌＯＯ℃／ｓ以上の冷却速
度で３００℃以下の温度まで冷却し、次いで冷間加工す
ることを特徴とするＦｅ−Ｃｏ系軟磁性材料の製造方法
にある。
種を合計量で０．０１〜３．５％含有し、残部：Ｆｅお
よび不可避的不純物からなる鋼を、７３０℃以上の温度
域で加工し、加工終了後加工歪が解放されない時間内に
、７３０℃以上の温度域からｌＯＯ℃／ｓ以上の冷却速
度で３００℃以下の温度まで冷却し、次いで冷間加工す
ることを特徴とするＦｅ−Ｃｏ系軟磁性材料の製造方法
にある。
以下に、本発明の詳細な説明する。
Ｆｅ−Ｃｏ系軟磁性材料は、Ｃｏ含有量が４０〜６０％
、即ちＣｏ 二Ｆｅ＝１ ： １近傍で透磁率が最大に
なる。従って、Ｃｏ：４０〜６０％とした。
、即ちＣｏ 二Ｆｅ＝１ ： １近傍で透磁率が最大に
なる。従って、Ｃｏ：４０〜６０％とした。
特許請求範囲第２項で示した添加元素は、材料の加工性
をさらに向上させるために添加する。０゜０１％に満た
ない添加量では効果が発現せず、一方、３．５％を超え
て添加すると磁性を担うＦｅ、Ｃｏの成分比率が低下し
、飽和磁束密度が低下する。
をさらに向上させるために添加する。０゜０１％に満た
ない添加量では効果が発現せず、一方、３．５％を超え
て添加すると磁性を担うＦｅ、Ｃｏの成分比率が低下し
、飽和磁束密度が低下する。
次に、プロセス条件について説明する。
取上のように、Ｆｅ−Ｃｏ系軟磁性材料はＣｏ含有量が
４０〜６０％、即ちＣｏ：Ｆｅ＝１：１近傍で透磁率が
最大となるが、この成分範囲では、材料は室温において
規則相が熱的平衡相として存在する。本発明が対象とす
るのは、この規則相を有する高透磁率合金である。
４０〜６０％、即ちＣｏ：Ｆｅ＝１：１近傍で透磁率が
最大となるが、この成分範囲では、材料は室温において
規則相が熱的平衡相として存在する。本発明が対象とす
るのは、この規則相を有する高透磁率合金である。
規則相は塑性変形に際して、複数の転位が同時に運動し
なければならないため、一般に変形しがたく、加工が極
めて困難である。本発明の対象とする合金も、規則相の
ままの熱間加工材は、室温で圧延、剪断、打ち抜き等の
冷間加工を施すことが困難である。
なければならないため、一般に変形しがたく、加工が極
めて困難である。本発明の対象とする合金も、規則相の
ままの熱間加工材は、室温で圧延、剪断、打ち抜き等の
冷間加工を施すことが困難である。
本発明者らは、冷間加工可能なＦｅ−Ｃｏ系軟磁性材料
を得るプロセス条件について研究を進めた結果、７３０
℃以上の温度域での熱間加工の後に、直ちに１００℃／
ｓｅｃ以上の冷却速度で３００℃以下まで冷却を行えば
、冷間加工が可能になるという知見を得た。即ち、本発
明においては、まず、鋼塊（鋼片）を熱間加工によって
熱処理に適した形状（＝板厚）に加工する。熱間加工を
７３０℃以上の温度域で完了させ、その温度域から直ち
に冷却すれば、規則相の出現を阻止する熱処理を実現で
き、再加熱工程を省くことができる。
を得るプロセス条件について研究を進めた結果、７３０
℃以上の温度域での熱間加工の後に、直ちに１００℃／
ｓｅｃ以上の冷却速度で３００℃以下まで冷却を行えば
、冷間加工が可能になるという知見を得た。即ち、本発
明においては、まず、鋼塊（鋼片）を熱間加工によって
熱処理に適した形状（＝板厚）に加工する。熱間加工を
７３０℃以上の温度域で完了させ、その温度域から直ち
に冷却すれば、規則相の出現を阻止する熱処理を実現で
き、再加熱工程を省くことができる。
従来の技術のように、再加熱工程を経た場合、７３０℃
以上９８０℃以下の温度域から冷却を開始すれば冷間圧
延可能な材料を得ることができるが、４００℃／ｓｅｃ
以上の冷却速度が必要となる。熱間加工後の板厚が２〜
３Ｍの場合熱間加工直後でこれだけの冷却を行うには、
巨大な冷却漕、あるいは強力な冷却水スプレーが必要と
なる。一般に設置されている冷却設備の冷却能の限界は
、２００℃／ｓｅｃである。従って、従来技術による場
合は、γ単相域である９８０℃以上の温度域から冷却を
開始しなければならない。一部でもα相が存在している
と、そこが規則相に変態し、冷間加工、例えば冷間圧延
に際して塑性変形せずに、割れ、傷などを惹起するから
である。
以上９８０℃以下の温度域から冷却を開始すれば冷間圧
延可能な材料を得ることができるが、４００℃／ｓｅｃ
以上の冷却速度が必要となる。熱間加工後の板厚が２〜
３Ｍの場合熱間加工直後でこれだけの冷却を行うには、
巨大な冷却漕、あるいは強力な冷却水スプレーが必要と
なる。一般に設置されている冷却設備の冷却能の限界は
、２００℃／ｓｅｃである。従って、従来技術による場
合は、γ単相域である９８０℃以上の温度域から冷却を
開始しなければならない。一部でもα相が存在している
と、そこが規則相に変態し、冷間加工、例えば冷間圧延
に際して塑性変形せずに、割れ、傷などを惹起するから
である。
本発明の、熱間加工後再加熱することなしに直ちに冷却
するプロセスによる時は、冷却開始温度は９８０℃以上
の温度域から冷却を開始しても、冷間加工が可能となる
。
するプロセスによる時は、冷却開始温度は９８０℃以上
の温度域から冷却を開始しても、冷間加工が可能となる
。
まず初めに、α単相域で熱間加工を行う時を考える。熱
間加工に際して材料に加工歪が導入されるが、この歪が
解放されない内に冷却を行うと、歪は凍結される。つま
り、材料内は転位密度の非常に高い状態となる。この状
態が保たれたまま規則不規則変態温度以下に冷却される
と、転位が原子の再配列の障害となって規則化変態が阻
止される、あるいは遅れることになる。従って規則不規
則変態温度以下でも不規粗相を得ることができるように
なるのである。
間加工に際して材料に加工歪が導入されるが、この歪が
解放されない内に冷却を行うと、歪は凍結される。つま
り、材料内は転位密度の非常に高い状態となる。この状
態が保たれたまま規則不規則変態温度以下に冷却される
と、転位が原子の再配列の障害となって規則化変態が阻
止される、あるいは遅れることになる。従って規則不規
則変態温度以下でも不規粗相を得ることができるように
なるのである。
ところで、この温度域では、熱的には規則相が安定であ
る。冷却終了温度が十分に低くない、あるいは冷却速度
が十分に大きくないと、上記の歪による変態を阻止する
力よりも、変態するための熱的な駆動力が優り、規則相
が析出して材料は、脆化する。この限界の冷却終了温度
が３００℃であり、冷却速度が、１００℃／ｓｅｅであ
る。
る。冷却終了温度が十分に低くない、あるいは冷却速度
が十分に大きくないと、上記の歪による変態を阻止する
力よりも、変態するための熱的な駆動力が優り、規則相
が析出して材料は、脆化する。この限界の冷却終了温度
が３００℃であり、冷却速度が、１００℃／ｓｅｅであ
る。
熱間加工によって導入された歪が解放されるのに必要な
時間は、７３０℃以上の温度では５秒である。また、特
許請求範囲の（２）に示した合金添加を行えばさらに１
０数秒に延びる。
時間は、７３０℃以上の温度では５秒である。また、特
許請求範囲の（２）に示した合金添加を行えばさらに１
０数秒に延びる。
加工歪が残留しない、即ち動的回復、動的再結晶が生じ
る温度域で加工した場合は本発明による効果は得られな
いことになる。しかし、本合金においては、そのような
高温度域においてγ相戸なるために、１００℃／ｓｅｃ
以上の冷却速度で冷却した場合、マルテンサイト相が析
出する。この相は冷間圧延可能である。従って、加工歪
によって規則化変態が阻止されなくても、規則相は出現
せず、冷間加工が可能となるのである。
る温度域で加工した場合は本発明による効果は得られな
いことになる。しかし、本合金においては、そのような
高温度域においてγ相戸なるために、１００℃／ｓｅｃ
以上の冷却速度で冷却した場合、マルテンサイト相が析
出する。この相は冷間圧延可能である。従って、加工歪
によって規則化変態が阻止されなくても、規則相は出現
せず、冷間加工が可能となるのである。
ただし、この場合でも、熱間加工後冷却開始までの時間
が長いと、温度低下によりα相が出現する。このα相中
には加工歪が導入されていないので、１００℃／ｓｅｅ
程度の冷却速度では規則相に変態してしまう。従って、
やはり、熱間加工後直ちに冷却を開始する必要がある。
が長いと、温度低下によりα相が出現する。このα相中
には加工歪が導入されていないので、１００℃／ｓｅｅ
程度の冷却速度では規則相に変態してしまう。従って、
やはり、熱間加工後直ちに冷却を開始する必要がある。
（実施例）
第１表に、本発明の実施例、及び比較例を示す。
試験魔１〜７より、本発明により、１００℃／ｓｅｃ以
上の冷却で、冷間加工性に優れた熱間加工材が得られた
事がわかる。しかし、冷却速度の遅いｋｌｏは冷間加工
性が悪い。熱間加工後、冷却開始までの時間は、試験Ｎ
（Ｌ８より、添加合金無しの場合は８秒おくと冷間加工
不可能となるが、添加合金がある場合は、Ｎα５のよう
に１２秒おいても冷間加工可能であった。しかし、２０
秒を経過したＮ（１１１の試料は不可となる。また、試
験Ｍ９は、冷却終了温度が高くて、冷却終了後に延性が
劣化した例である。試験Ｎ（Ｌ３のように、３２０℃で
終了した場合は、冷間加工可能であった。
上の冷却で、冷間加工性に優れた熱間加工材が得られた
事がわかる。しかし、冷却速度の遅いｋｌｏは冷間加工
性が悪い。熱間加工後、冷却開始までの時間は、試験Ｎ
（Ｌ８より、添加合金無しの場合は８秒おくと冷間加工
不可能となるが、添加合金がある場合は、Ｎα５のよう
に１２秒おいても冷間加工可能であった。しかし、２０
秒を経過したＮ（１１１の試料は不可となる。また、試
験Ｍ９は、冷却終了温度が高くて、冷却終了後に延性が
劣化した例である。試験Ｎ（Ｌ３のように、３２０℃で
終了した場合は、冷間加工可能であった。
（発明の効果）
本発明により、飽和磁束密度の非常に高い軟磁性材料で
あるＦｅ−Ｃｏ系合金の、低コストな大量生産が、可能
となるのである。
あるＦｅ−Ｃｏ系合金の、低コストな大量生産が、可能
となるのである。
Claims (2)
- （１）重量で、Ｃｏ：４０〜６０％、残部：Ｆｅおよび
不可避的不純物からなる鋼を、７３０℃以上の温度域で
加工し、加工終了後加工歪が解放されない時間内に、７
３０℃以上の温度域から１００℃／ｓ以上の冷却速度で
３００℃以下の温度まで冷却し、次いで冷間加工するこ
とを特徴とするＦｅ−Ｃｏ系軟磁性材料の製造方法。 - （２）重量で、Ｃｏ：４０〜６０％、さらにＶ、Ｃｒ、
Ｃ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｚｎ、Ｔａ
、Ｗ、ＮｉおよびＡｌのうちの少なくとも１種を合計量
で０．０１〜３．５％含有し、残部：Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる鋼を、７３０℃以上の温度域で加工し
、加工終了後加工歪が解放されない時間内に、７３０℃
以上の温度域から１００℃／ｓ以上の冷却速度で３００
℃以下の温度まで冷却し、次いで冷間加工することを特
徴とするＦｅ−Ｃｏ系軟磁性材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9187790A JPH0788532B2 (ja) | 1989-04-18 | 1990-04-06 | Ｆｅ―Ｃｏ系軟磁性材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9630089 | 1989-04-18 | ||
| JP1-96300 | 1989-04-18 | ||
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|---|---|---|---|---|
| JP2006336038A (ja) * | 2005-05-31 | 2006-12-14 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高磁束密度材料およびその製造方法 |
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1990
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Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006336038A (ja) * | 2005-05-31 | 2006-12-14 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高磁束密度材料およびその製造方法 |
| WO2007043688A1 (ja) * | 2005-10-11 | 2007-04-19 | Japan Science And Technology Agency | Ｃｏ基合金製機能部材及びその製造方法 |
| WO2007043687A1 (ja) * | 2005-10-11 | 2007-04-19 | Japan Science And Technology Agency | 加工性を改善した高強度Ｃｏ基合金及びその製造方法 |
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