JPS58101311A - 多相電圧電流変換回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、多相の入力電圧を出力電流に変換する多相電
圧電流変換回路に関する。

従来、二相の入力電圧にそれぞれ対応した出力電流を得
るトランジスタ回路は知られているが、三相以上の入力
電圧に対してもそれぞれ電流に変換したい場合がある。

本発明は上記の事情に鑑みてなされたもので、多相の入
力電圧にそれぞれ対応し次出力電流を得る多相電圧電流
変換回路を提供するものである０ 以下、図面を参照して本発明の一実施例を説明す名。第
１図は３相の入力電圧（Ｖｌ　　＊　Ｖｔ　＊ｖ、）を
電流（ＩＩ　　＋”ｌ　　ＴＩＳ　）に変換する電圧電
流変換回路の原理を示している。図において、ＱＩは入
力電圧Ｖ、をペースに受け、コレクタから出力電流■、
を得る第１トランジスタ、ｑ鵞は入力電圧Ｖ、をペース
に受け、コレクタから出力電流■、を得る第２トランジ
スタ、Ｑｓは入力電圧ｖ３をペースに受け、コレクタか
ら出力電流！、を得る第３ト２ンジスタである。これら
のｌ！Ｅ１．第２トランジスタＱ１　。

Ｑ、のエミッタ間には抵抗１１ｍが接続され、同様にト
ラフジ１フ９１．９１間には抵抗１１ｍが、トランジス
タＱｓ、Ｑ＋間には抵抗Ｒｍｌが接続されている。さら
に、これらのトランジスタＱ＋　　、Ｑｍ　　−Ｑｓの
工ずツタと負電源との間にはそれぞれ電流源１．、、、
Ｉ。１ｓＩＩＨが接続されている。

今、上記回路の入出力の変換伝達特性を求めてみる。こ
こで、トランジスタＱ＋−Ｑｓが能動領域で動作してい
て、またエミッタ接地電流増幅率が十分大きいと仮定す
るＯトランジスタ回路のコレクタ電流！、は、抵抗ＲＩ
ＩとＲＩＩとに流れる電流と電流源！。、の電流との和
であるＯ上記抵抗ＲＩ茸に流れる電流は、トランジスタ
Ｑｌの１考ツタ電圧からトランジスタＱ黛のニオツタ電
圧を引いた電圧を抵抗ＲＩｆで割った次式にて表わされ
る。

トランジスタＱ１とＱ鵞のペース・エミッタ間電圧Ｖｌ
ｌが勢しければ、この電流は （Ｖ＞−Ｖｍ）／Ｒ□となる。同様にして、抵抗Ｒ１３
゜ＲＩＩを流れる電流も同様にして求められ、トランジ
スタＱＩ〜Ｑｓのコレクタ電流１．〜Ｉ。

は ここで、Δｖｓｍｉｊ　　は１番目のトランジスタのペ
ース拳エミッタ間電圧ｖｌ１１　　と１番目のベース轡
エミッタ間電圧Ｖ口ｊ　との差電圧である。これが無視
できれば上記（１）式は次式の様に簡単になる。

ここで、抵抗は全て同一、すなわち ｎｔｔ　＝Ｒｕ　”Ｒａ１”　Ｒとした。上記（２）式
にテ、１０３　”　１．ｍ　＝＝　Ｉ　０３として２つ
の電流の差を求めるととなる。つまり、トランジスタＱ
ＢとＱｌのコレクタ電流の差Ｃｘ＜　−Ｉ、　）　　は
そのトランジスタＱ、−Ｑｔの入力電圧の差（ｖｒ　−
Ｖ、　）　　に比例する０同様に、電流（Ｉｔ−Ｉｓ）
　　は電圧（Ｖａ　−Ｖｓ　）　　に比例し、電流（ｘ
ｉ−Ｉｊ）は電圧（Ｖｓ　−Ｖ＋　）　　に比例するこ
とがわかる□この場合の比例係数（相互コンダクタンス
）はｉである。前記（１）式の中の微小ベース・エミッ
タ間電圧ノＶｌｌ　　の項が実際には誤差を与え、下記
（４）式の様に示される。

入力電圧差が大きくなると微小電圧Δｖｍｍ　　の誤差
項は大きくなる□なお、この誤差項の補正については後
述する。

上記第１図ではΔ（デルタ）結線の変換回路を示したが
、第２図はＹ（ワイ）結線の原理図を示す。つまり、各
トランジスタＱ、＋　Ｑｔ　　＋Ｑ、のエミッタには対
応して抵抗”Ｉ　　＋　Ｒ１＊Ｒｊの一端が接続され、
これらの抵抗の他端は共通に接続されている０この変換
回路において、抵抗ｎ、＃　Ｒ２＊　Ｒａの交点の電圧
をＶｓ　　とする。この交点に流れ込む電流の和は零で
あるから次式が成立する。

・・・・・・・・・（５） 上記（５）式において、入力電圧％’ｌ　　ｓ　ｖｔ　
　ｓ　Ｖａに比べて各トランジスタのペース・エミッタ
間電圧ｖｍｍ（Ｑｔ〜Ｑｓ　）が無視できるものと仮定
すると、交点電圧Ｖｓ　は 逅表わすことができる○但し、抵抗は全て郷しい（Ｒ＋
　＝Ｒ＊　＝Ｒｓ　＝１　）とする。トランジスタＱ＋
（）コレクタ電流！、は、電流源の電流Ｉ６１と抵抗Ｒ
１を流れる電流との和である。コレクタ電流１１＋ＩＳ
も同様に求まる〇 前述し九ノ結線の場合の出力電流を与える（２）式に比
べると、上記（７）式は電圧比例項の係数のみが異なっ
ている。従って、係数の変換をすれば（２）式、（７）
式は等価となる。上記（７）式のコレクタ電流の差を求
めると、 と表わすことができる。これも前述し７を一緒繍の（３
）式と右辺の係数のみが違っている。

菖３図はＹ結線の公知の２人力の電圧電流変換回路を示
す。前述した本発明に係る絡２図の３相のＹ結線の原理
を適用してこの２相の公知回路の抵抗Ｒ１とＲ１との交
点電圧Ｖｓ　　を求めると、 と表わせる。ここで、交点電圧Ｖｓ　　を形式的にに 中点電位とすると、前述した３相の（６）式、−適用す
れば、この交点電圧Ｖｓ　は次の一般形で書いて良い。

！また、トランジスタＱ＞、Ｑ＊のコレクタ電流１１＋
Ｉ＊を求めると、 前述し次３相の場合の（７）式を適用すると、次のよう
に出力電流の一般形が求められる。

上記０９式の電流の差を求めると、 となる０但し、電流源の電流は尋しい （１０１”　Ｉ眞）ものとする。２相の場合の上記（１
３式は良く知られている。つまり、従来の公知の２相回
路についても、本発明の３相回路の原理を適用して解析
でき、出力電流差は入力電圧差に比例することが分る０ そこで、ｎ相の場合のｔ、ｉ＋１番目の出力電流１１　
、　Ｉ％＋１を前述したａａ式から形式的に求めゐと次
の１うに書ける。

上式α４からｎ相の２つの電流！１　とＩｉ＋＋の差を
求めると、 と表わせる。つまり、前述した２相の１式、３相の（８
）式と同じ形式でｎ相の場合の２つの出力電流の差が求
められる。

また、量香目の出力電流！量　は次の通り求められる。

ｎ相の場合の任意トランジスタの出力電流！ｉ（１≦ｌ
≦ｍ）　　は（１７）式から求めることができ、これは
前述し九αり式と同じであ、る。従って、ｎ相の場合の
隣り合う２相のトランジスタの出力電流の差を示す罰記
ａ５式は上記ａη式から求められる。ここで、ｎ相の場
合であっても隣り合う２相のトランジスタの２つの出力
電流の差は入力電圧の差に比例するということがわかる
。

第４図はｎ相のＹ結線の一般的な電圧電流変換回路を示
す０この回路は第２図の回路構成を拡張したもので、ｎ
個のトランジスタ、ｎ個の抵抗、ｎ個の電流源を有して
いる。この回路の中点電圧Ｖｓ　は次式で示される。

Ｒ，＝Ｒ，＝−・＝　Ｒ１＝・・・＝　Ｒｎ　＝　Ｒと
すると、上記ａｅ式は とな・つて、前述し九α〔式が求まることになる。

第５図はｎ相の）結線の一般的な電圧電流変換回路を示
している。この場合には、トランジスタＱ１　　のエン
ツタとトランジスタＱ１のエミッタとの間には抵抗引、
が、トランジスタＱｌのエミッタとトランジスタＱ！の
エンツタとの間には抵抗１鵞が、順次同様にしてトラン
ジスタＱｌ　　のニオツタとトランジスタＱｎ　のエイ
ツタと６間には抵抗１１Ｂがそれぞれ接続されている。

ところで、トランジスタＱｉ　　のニオツタには（ｎ−
１）本の抵抗Ｒ１，、Ｒｔ、　、−Ｒ１（」−ｔ　）を
組（１＋１　）　、・・・、　１１！ｌ　　が接続され
るが、抵抗ＲＮは存在しないことになる。

各々のトランジスタＱ、〜Ｑｎ　　のベース・１室ツタ
電圧間Ｖ１ｍが無視できるものとすると、１■と１＋１
香目のトランジスタＱ１．Ｑ量＋１の出力電流Ｉｉ、　
、　Ｉｉ＋ｌ　　は次の様に表わされる。

ここで、抵抗Ｒ１ｊを全て等しくＲと置くと上記α樟式
は となる。これら２つの電流Ｉｔ、Ｉｉ÷１の差を求めて
みると、 と表わすことができる。すなわち、Δ結線の上式−は前
述し７２ｙ結線の一般式α９と係数が異なるだけであり
、回路動作は同じであることがわかる。

前述した第１図、第２図の三相の電圧電流変換回路には
入力電圧に微小ベース・エンツタ電圧Ｖｌｌの誤差が存
在する０この誤差を除去して嵐好な精度とする九めに、
トランジスタＱ、〜Ｑｓの前段に増幅器Ａ、〜ム１を設
けるようにした回路を第６図、第７図に示す。すなわち
、Ｉｓ６図は３相Δ結線の電圧電流変換回路を示すもの
で、増幅器Ａ、〜Ａ、の各（＋）入力端に対応して入力
電圧Ｖ、、Ｖ、、Ｖ、が導かれ、この増幅器Ａ、〜Ａ１
の各（−）入力端にトランジスタＱＩ　−Ｑ黛　−Ｑｓ
のエミッタの電圧が各対応して導かれており、この負帰
還作用に１ってトランジスタＱｌ−Ｑｓのエミッタ電圧
がそれぞれ入力電圧Ｖ、〜Ｖ、に等しくなる。従って、
前述した第１図、第２図の回路に付随して発生するベー
ス・ｊずツタ電圧Ｖ１ｍの誤差が無くなり、抵抗Ｒ□＃
　Ｌｍ　ａ　”ｍｓの各交点には入力電圧ｖ１〜Ｖ、が
正確に伝わり、その結果、出力電流Ｉ、〜■、に誤差が
無くなる０ １７図は三相Ｙ結線の場合の回路を示している。この回
路の場合にも前述のΔ結線の回路と同精に誤差がなくな
り、変換精度が向上する〇第８図は三相Δ結線の電圧電
流変換回路υ具体的回路を示しており、本回路は集積化
を可能としている。この回路では、前述した増幅器Ａ、
〜ムｌの負帰還作用によって入力誤差電圧ノｖｌ　を無
くす代わりに破線で囲む電圧フォロワ回路ＶＦ、〜ＶＦ
、を使用し、その際、変換回路のＪ−９ンジスタ龜、〜
Ｑｓ及び電流１’ｌ　Ｉ　＠１〜！、を共用する構成と
なっている。この電圧フォロワ回路ＶＦ、〜ＶＦ、は入
力電圧をその１１出力電゛圧として取り出せる回路であ
り、電圧フオｐワ回路ＶＦ、〜ＶＦ、の入力端子にそれ
ぞれ入力電圧ｖｌ　　ｓ　ｖ、　　ｅ　ｖ、を印加し、
電圧フォロワ回路ＶＦ、〜ＶＦ、の出力トランジスタＱ
、〜Ｑｓのエンツタ電圧を入力電圧と同じものとする働
きをする０従って、Δ結線された三つの抵抗Ｒ□ａ　Ｒ
Ｈ＋　”ＩＩの各交点の電圧が入力電圧と勢しくなり、
正確な電圧電流変換ができる０変換された出力電流Ｉｌ
　　、Ｉ、＊Ｉｌは、トランジスタＱ＋　　−Ｑ鵞　−
Ｑｓと直列接続され次トランジスタＱ　１’　＊　Ｑｔ
’　＃　Ｑｓ’−の各々のコレクタから得られることに
なる。

ところで、上記第８図の電圧フォロワ回路ｖｙ、〜ｖｙ
、　ｔ−用いた電圧電流変換回路を集積化する場合に素
子数が多くなる不都合がある。

例えば第８図の回路で見ると、電圧フォロワ回路１１１
１につき９個のトランジスタが必要である。

従って、全体では２７個のトランジスタが必要となる。

そこで、この素子数を減少させる実施例を次に示す０ 第９図は変換精度を向上すると共に素子数を減少させる
３相Δ結線の電圧電流変換回路を示している。この回路
では、トランジスタ９１１〜　、Ｑ＋ｍ、）’ランジス
タＱ！、〜Ｑｔ畠、トランジスタＱ　８２〜Ｑ　ａｍの
９個のトランジスタを螺旋接続し、電圧レベルシフト回
路を構成している。このトランジスタ解旋接続回路によ
れば、複数の隣り合う主要電流路間で複数個のトランジ
スタの各ベース・エイツタ間が直列になるように九すき
掛は接続し、上記主要電流路の初段性トランジスタと終
段行ト２ンジスタとの間の行間電圧は、電流路に供給さ
れる複数の任意変数としての電流とは無関係に等しく、
前記隣り合う２相の各電流路間の電圧差は上記各トラン
ジスタのエミッタ面積にて決まるような回路構成とされ
ており、ここでは、入力電圧をそのまま伝達するレベル
シフト機能回路として用いている。

上記回路において今、トランジスタＱｕ　＊　ＱＩＭ　
＠Ｑ４のベースに対応して入力電圧ｖ、Ｉ　Ｖ、＃■、
を印加すると、トランジスタＱｏ　＊　Ｑｔ−Ｑｓ＋の
それぞれｏ、ｚミッタ電圧ｖ、’　、　ｖｌ’　、　ｙ
、／との間には次の関係が得られる０ ここで、ｖｍｍｌｊはトランジスタＱｉｊ（１≦ｌ≦３
．１≦ｊ≦３）のペース・エミッタ間電圧を示す。トラ
ンジスタＱｓｓ　＃　Ｑｔｓ　＠　Ｑ＋ｓの各ペースの
電位を略等しくシ、それ等のトランジスタが能動領域で
動作する１うにコレクタの電圧を印加する。こうすると
、９個のトランジスタＱｍ〜Ｑ＋ｍ　＃　Ｑ諺〜Ｑ　ｎ
　＃　Ｑ　ｓ＋〜Ｑ　ｏは全て能動領域で動作させるこ
とができるＯ ここで、使用する９個のトランジスタのエミッタ接地電
流増幅率が十分に大きいと仮定すると、各トランジスタ
のペース電流は無視することができる０この場合、トラ
ンジスタＱ１．。

Ｑ＋ｔｓＱ＋ａのコレクタ電流は！、であるから、これ
ら３個のトランジスタのペース・エミッタ間電圧ｖ■は
勢しく、 ｙｍｍ、、　　　＝　　Ｖ”Ｉｔ　　＝　　ｖｓｍ、、
　　＝　　ｖｍｍ　Ｉ　　　　　　−暗　…＆Ｊとして
喪い。トランジスタＱｚ＋　＊　Ｑｔｓ　ｅ　Ｑｔｓと
トランジスタＱｓｒ、Ｑ菖＊Ｑｓｓについても同じであ
るから、同様に となる。上記（２）式を００式に代入すると、となル。

ココテ、３Ｖｌｌ　＝　Ｖｍｍｌ　＋ＶＩＪ＋Ｖｍｍ。

である。上記（至）式の電圧は、トランジスタＱ■。

Ｑｔ＋＊Ｑｓ＋の各エミッタ電圧がΔ結線された抵抗Ｒ
Ｉｔ　ｅ　Ｒｌｓ　ｓ　Ｒ１１の各交点の電圧になり、
入力電圧ｖｌ　　＊　ｖＩ　　ｅ　ｖＩから同じ電圧値
３　Ｖｌｍだけレベルレフトされていることがわかる０
本回路では、電圧ｖ、’　、　ｖ、’　、　ｙ、’のレ
ベルシフト量３Ｖｌｌが一定であるので、抵抗”　Ｉｔ
　＊　Ｒｌｍ　＃Ｒ１１を流れる電流はこれら抵抗に入
力電圧ｖｊ。

ｖｌ　　＃　ｖＩが直接印加された場合と同じである０
つ重り、トランジスタＱ１ｓ、Ｑ鵞＠＊Ｑｓｓのコレク
タからの出力電流１．、Ｉ、、Ｉ、は前記（２）。

（３）式で表わされることになる。上記回路によれば、
入力電圧の誤差をなくして変換精度を向上し得ると共に
素子数を減少させ、ＩＣのコンパクト化を可能とし得る
。

次に、第１０図を参考にしてこの螺旋接続の電圧電流変
換回路における入力電圧Ｖ、を基準とする入力電圧Ｖｔ
　　＃　ｖ、の範１囲を求める０今、トランジスタＱ　
ｎのペース電圧をΔｖ１、トランジスタＱ　ａｓのペー
ス電圧をΔＶ、とする。第１０図に示すように６個のト
ランジスタ のコレをン瞥ζ圧は次の様になる０ 本回路が動作する皮めには各トランジスタＯコレクタ・
エミッタ間電圧は正でなければならない。そこで、次式
に示す条件式が導びかれる。

この変換回路の入力動作領域を上記（財）式に基いて第
１１図に示す。斜線の領域で回路は動作する０ 次に、上記螺旋接続の三相電圧電流変換回路について、
８ＰＩＣＥプログラムを使用して行つ次コンピュータシ
建ニレーＶヨン実験につイテ説明する。このシミュレー
ション実験に用いた回路を第１２図に示す。この回路は
前記Ｉａ９図の回路と同じである。また、入力電圧とし
て第１３図に示す三相のパルスを印加する。この入力パ
ルスは０．ＩＶの振幅を持つパルスであり、入力電圧ｖ
、ｍＶ！　　、ｖｍｏ間には１２Ｇ＠Ｏ位相のずれがあ
る。さらに、出力トランジスタＱ＋ｓ　１ＱＣｓ　＃　
Ｑｕのコレクタ電圧は１ｖで一定とし、変換用の抵抗Ｒ
Ｉｔ　＊　ＲｌＢ　＋　Ｒ□の抵抗値はｌ０Ｋｇ　、バ
イアス用の電流源Ｉ０．　、　Ｉ鑓。

１０、の電流値は１００μＡとする。この場合の出力電
流ＺＨ＋Ｉ２　　ＩＩ３は前記（２）式から理論的に求
められ、この（２）式で求め次出力電ａｌｌ。

Ｉｔｓｌｌの値を第１４図に示す。また、シミニレ−５
／ ニレ−ＶｖＩン結果は、コンピュータによってＺ　Ｊｍ
毎に解を求め、各点での解を点として図示している。こ
の６１１５図に示す出力電流ｌｌ５Ｉ，、Ｉ，のシミュ
レーション結果は第１４図に示す理論値と良く一致して
いることがわかる０出力電流は最大で−３１の鯖差を持
っている。

これは、抵抗”Ｉｔ　＃　ＲＩｓ　ｍ　”ＩＩで変換さ
れた電流が出力端子に出る迄に３個のトランジスタを通
過することに１り引き起こされるものである。

しかし、全体的に従来の変換回路に比べて変換精度は大
幅に向上し得る。

第１６図は３相Δ結線変換回路を拡張し艮多相Ｙ結線の
電圧電流変換回路を示している０これは、第４図の回路
における入力電圧誤差をなくすために螺旋接続回路を適
用し、変換精度を向上した回路に相当する。

以上説明したように本発明の多相電圧電流変換回路によ
れば、ペースに多相電圧を受けてコレクタに出力電流を
得る３個以上のトランジスタと、これらトランジスタの
エミッタ間に所定接続される抵抗手段と、上記トランジ
スタＯエミッタ儒に接続される電流源を設ける構成とし
ているので、上記多相電圧に対応する出力電流が得られ
る。また、入力される多相電圧の誤差をなくすための誤
差補正手段を設けているので変換精度を向上できる。さ
らに、トランジスタ螺旋接続回路を適用すると素子数を
大幅に減少して集積化が可能となる等の利点を有する０

【図面の簡単な説明】

第１図及び籐２因は本発明の実施例に係るΔ結線，Δ結
線の３相電圧電流変換回路の原理構成因、第３図は本発
明の詳細な説明するために適用した公知の２相電圧電流
変換回路の構成図、第４図，第５図はそれぞれΔ結線、
Δ結線の多相電圧電流変換回路の構成図、！ｓ６図，第
７図は誤差補正のための増幅器を＃１１Ｎ及び第２図の
回路に設けてなるΔ結線，Δ結線の３相電圧電流変換回
路の構成図、ＩＩ８図は電圧フォロワ回路にて構成し几
３相Δ結線の電圧電流変換回路の構成図、籐９図はトラ
ンジスタ螺旋接続回路にて構成し九３相Δ結線の電圧電
流変換回路の構金図、第１０図乃至第一１５図は第９図
のシミュレーション実験を説明するための図、第１６因
はトランジスタ螺旋接続回路にて構成し九多相Ｙ結線の
電圧電流変換回路の構成図であるＯ Ｑ，〜Ｑ　ｓ　　＋　　Ｑ　％〜Ｑｍ’−　　（ＩＮ　
　、　　Ｑ１＋１　・　Ｑｌ−１　　”’トランジスタ
、１０１−ＩＯ３　ｍ　１０％．Ｉａ（＋＋１）　−　
Ｉｏ（１−１）・・・電流源、ＲＩＩ　ｅ　Ｒ　ｔｓ　
＊　Ｒ　ａｌ　ｍ　”　ｌ〜Ｒ，、Ｒｉ。 Ｒ１−１磨Ｒ１ａｌ　ＩＲｌ（１＋１）夛Ｒ１（１−１
）　”°抵抗ｓＡＩ〜Ａ３・・・増幅器。 出願人代理人　弁理士　　鈴　江　武　彦第６図 第７図 １１３６１ｚ　　　　　　１１ 第９９１ ｔ　　　　　ｌ　　　　ｔ” １３　　　　　　　　１２ 第１０１ １　　　　　　　　　　１２ ＋３ｔ　　　　　ｔ” 第１５１１１ 第１６１１

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）多相電圧がベースに供給されコレクタから上記多
   相電圧に対応する出力電流を得る３個以上のトランジス
   タと、これらトランジスタのエンツタ間に所定接続され
   上記多相電圧を電流に変換するための複数個の抵抗手段
   と、上記複数個のトランジスタのエミッタと絡１電源と
   の間にそれぞれ接続される複数個の電流源とを具備して
   なる多相電圧電流変換回路○（２）前記抵抗手段は、相
   隣り合う３相の電圧がベースに与えられる３個のトラン
   ジスタの各エミッタ間で４（デルタ）結線にて接続され
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の多相電
   圧電流変換回路。 （３）前記抵抗手段は、前記各トランジスタのエイツタ
   に各一端一が接続され、各他端が共通接続された複数の
   抵抗よりなることを特徴とする特許請求の□範囲第１′
   ｆＪ４記載の多相電圧電流変換回路。 （４）多相電圧の誤差を補正し、正確な多相電圧を前記
   トランジスタのベースに伝達するための誤差補正手段を
   さらに具備し、電圧電流変換精度を向上してなることを
   特徴とする特許請求の範囲第１項記載の多相電圧電流変
   換回路０ （５）前記誤差補正手段は、前記トランジスタの前段に
   それぞれ設けられ多相電圧が供給される増幅器を有し、
   この増幅器に上記トランジスタのエミッタから負帰還を
   かけ、上記エンツタ電圧を前記多相電圧に等しくなるよ
   うに弘 したことを特徴とする特許請求の範囲ｇ＊項記載の多相
   電圧電流変換回路。 （６）前記誤差補正手段は、多相電圧をそのｔま出力電
   圧として伝達する電圧フォロワ回路にて構成されること
   を特徴とする特許請求の範弘 ｓｇ−ｅ項記載の多相電圧電流変換回路。 （７）前記誤差補正手段は、多相電圧をレベルνフトす
   るトランジスタ螺旋接続回路にて構成