JPH11269719A

JPH11269719A - 捲取性の改善された高伸度ポリエステルフィラメント糸およびその製造方法

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Publication number: JPH11269719A
Application number: JP10070136A
Authority: JP
Inventors: Mitsue Yoshimura; 三枝吉村; Toshimasa Kuroda; 俊正黒田
Original assignee: Teijin Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 1998-03-19
Filing date: 1998-03-19
Publication date: 1999-10-05
Anticipated expiration: 2018-03-19
Also published as: KR100551468B1; DE69911525T2; DE69911525T3; CN1272148A; CN1158413C; ID25607A; JP3769379B2; EP0977913B2; DE69911525D1; TW442583B; HK1067390A1; CN1515709A; EP0977913B1; KR20010012713A; CN1279229C; EP0977913A1; WO1999047735A1; US6136435A

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】繊維伸度向上剤を添加したポリエステルフィ
ラメント糸の高速紡出糸において、該紡出糸の残留伸度
は従来の水準に維持しつつ、これまで何等認識されてい
なかった“捲取不可”という致命的欠陥の克服。【解決手段】粒子状の繊維伸度向上剤をポリエステル
重量を基準として０．５〜４．０重量％分散せしめたポ
リエステルを溶融紡糸し、２５００ｍ／ｍｉｎ〜８００
０ｍ／ｍｉｎの引取速度で得た、以下に定義する残留伸
度増加率（Ｉ）が５０％以上であるフィラメント紡出糸
において、該伸度向上剤が特定の要件を満足することに
より、捲取性の改善された高伸度ポリエステルフィラメ
ント糸とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、捲取性が改善され
且つ残留伸度の高いポリエステルフィラメント糸に関す
る。更に詳しくは、本発明は、ポリエステルフィラメン
ト紡出糸において、個々のフィラメント中で、特定の熱
変形温度（Ｔ）を有する、不飽和モノマーからなる附加
重合体をフィラメントの長手繊維軸方向に沿って延在化
させつつ、フィラメント断面中心から外表面に向かう半
径方向の１／３から２／３に至る距離を肉厚とする円環
状部に該粒子の分散濃度を極大化させることにより、良
好な捲取性と高度の残留伸度とを併有せしめたポリエス
テルフィラメント糸に関する。

【０００２】

【従来の技術】ポリエステル繊維の溶融紡糸に際し、そ
の口金からのポリマー吐出量をできるだけ多くすること
は、生産性を上げる上で、極めて有効な方法であり、昨
今の繊維産業界においては、製糸コストを低減させる観
点から極めて望ましいこととされている。

【０００３】これまで生産性を上げるために取られてき
た典型的な手段として、紡糸引取速度を上げて、口金か
らの吐出量を増加させる方法が知られている。しかしな
がら、この方法では、引取速度が速いために、個々のフ
ィラメントの分子配向が大きくなる結果、得られるフィ
ラメント紡出糸の残留伸度は逆に低下してしまう。従っ
て、当然のことながら、後に続く延伸または延伸仮撚時
の延伸倍率が低下するので、引取速度上昇による吐出量
増加効果が、延伸工程で相殺されてしまう。

【０００４】このような問題を解消する一つの手段とし
て、不飽和モノマーからなる附加重合体を繊維伸度向上
剤としてポリエステルに添加し、紡出糸の残留伸度を高
める方法が特公昭６３―３２８８５号公報（対応欧州特
許第４７４６４（Ａ₁）号）で提案されている。本文献
によれば、附加重合体の機能は、ポリエステル中に分子
オーダーでミクロ分散し、該重合体がポリエステルの分
子配向に対して、“コロ”の役割を担うと定義づけられ
ている（例えば、前掲のＥＰ特許第９頁第３行参照）。
そして、上記附加重合体の具体例としてはその実施例に
おいて「Ｄｅｌｐｅｔ８０Ｎ」が挙げられており、その
熱変形温度を実測によれば、９８℃であった。

【０００５】この方法によると中間配向糸（ＰＯＹ）を
はじめ、残留伸度の高い紡出糸すなわちａｓ−ｓｐｕｎ
糸や超高速直延プロセスによる延伸糸（ＦＯＹ）が得ら
れるが、本発明者らは、この特公昭６３―３２８８５に
開示されている残留伸度の高いａｓ−ｓｐｕｎ糸を商業
ベースのワインダーに捲取る際に、新たな問題に遭遇し
た。

【０００６】すなわち、現実には捲取パッケージの形成
は不可、つまりコマーシャルベースでの巻取は不可能で
ある、との問題点が、本発明者らの検討により明らかに
された。この問題点に係る現象として、フィラメント単
独あるいは数本のフィラメントがトラバースプリンティ
ング不良のため、捲端面に正常な円周捲き形態から外れ
た“綾落ち”や端面が“いびつ”になる捲崩れ、さらに
捲取中に糸浮きが発生し、バーストにまで及ぶ等の致命
的な捲取不良が発生したのである。

【０００７】この原因としては、前記の付加重合体が実
質的にポリエステルと非相溶状態で“コロ”として作用
するために、粒子状態で繊維表面に優勢的にプリードア
ウトして過度の表面凹凸を形成し、これにより、フィラ
メント／フィラメント間摩擦（Ｆ／Ｆ摩擦）、フィラメ
ント／金属（Ｆ／Ｍ摩擦）の低下もたらす結果、捲き工
程調子において不調をきたすものと考察される。

【０００８】上記のＦ／Ｆ摩擦あるいはＦ／Ｍ摩擦の低
下を防ぐために、当業者が採るであろう手段としては、
繊維Ｆ／Ｆ摩擦、Ｆ／Ｍ摩擦を向上させる油剤を紡出糸
に付着させてから巻き取ることが考えられる。この摩擦
向上剤としては、芳香環や多価アルコール変性を施した
アルキレンオキサイド付加物、具体的には、ポリオキシ
エチレンオクチルフェニルエーテル、ポリオキシエチレ
ンノニルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンノニル
フェニルステアレート、ポリオキシエチレンパラミルフ
ェニルエーテル、ポリオキシエチレンベンジルフェニル
フェノールエーテルや、グリセリンプロピレンオキサイ
ド（ＰＯ）／エチレンオキサイド（ＥＯ）付加物、トリ
メチロールプロパンＰＯ／ＥＯ付加物、ペンタエリスリ
トールＰＯ／ＥＯ付加物、ソルビトールＰＯ／ＥＯ付加
物、ソルビタンＰＯ／ＥＯ付加物等がある。また、低分
子量（５００〜７００）ポリプロピレングリコール等の
潤滑性能の低い低粘度成分や、ロジンエステル類、シリ
カ等がある。

【０００９】事実この考え方で捲取を実施したところ、
パッケージ形成においては、良好な結果が得られたもの
の、この紡出フィラメント糸をパッケージから解舒しつ
つ延伸・仮撚等の高次加工に付したところ、毛羽、断糸
等が頻発して機台の停止、さらに不良糸の出現を招来し
て、本質的な解決策には至らなかったのである。

【００１０】以上のことから、本発明でいう“捲取性の
改善された”こととは、事後の延伸またはＤＴＹ加工に
おいて、毛羽、断糸を誘発するような油剤を用いること
なく、安定な捲取が実現された状態を指称する。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】したがって、本発明の
課題は、繊維伸度向上剤を添加したポリエステルフィラ
メント糸の高速紡出糸において、該紡出糸の残留伸度は
従来の水準に維持しつつも、これまで何等認識されてい
なかった“捲取不可”という致命的欠陥を克服すること
にある。さらに、本発明の他の課題は、上記紡出糸の高
次加工において、毛羽、断糸が可及的に押さえられ、連
続運転と高品質の高次加工糸を実現し得るフィラメント
紡出糸のパッケージを提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明者らの研究によれ
ば、繊維伸度向上剤としてポリエステルと実質的に非相
溶で且つより高い熱変形温度（Ｔ）持つ附加重合体を採
用するとき、該伸度向上剤は、従来の“コロ”の機能を
離れて、紡出中の個々のフィラメントに対して伸長変形
低抗体として機能し、その結果該伸度向上剤はフィラメ
ント長手方向に沿って配向・延在化しつつフィラメント
の断面中心から外表面に向かう半径方向の１／３から２
／３に至る輪環状部にその分散濃度が極大化することに
より捲取性と残留伸度とが両立することが究明された。

【００１３】かくして本発明によれば粒子状の繊維伸度
向上剤をポリエステル重量を基準として０．５〜１．０
重量％分散せしめたポリエステルを溶融紡糸し、２５０
０ｍ／ｍｉｎ〜８０００ｍ／ｍｉｎの引取速度で得た、
以下に定義する残留伸度増加率（Ｉ）が５０％以上であ
るフィラメント紡出糸において、該伸度向上剤が以下の
（ａ）〜（ｃ）の要件を満足することを特徴とする捲取
性の改善された高伸度ポリエステルフィラメント糸が提
供される。（ａ）熱変形温度（Ｔ）が１０５〜１３０℃の範囲にあ
ること；（ｄ）フィラメントの断面中心から外表面に向かう半径
方向の１／３から２／３の領域を占める円環状部に、そ
の分散濃度が極大化していること；そして（ｃ）フィラメントの外表面に存在する粒子の個数
（Ｎ）が高々１５個／１００μｍ²であること。

【００１４】ただし、上記（Ｉ）は以下の式に従うＩ（％）＝（ＥＩ_b（％）／ＥＬ_O（％）−１）×１０
０ここでＥＩ_b（％）は、本発明のポリエステルフィラメ
ント糸の残留伸度、ＥＬ_O（％）は該繊維伸度向上剤を
含まない以外は本発明と同一に紡糸条件下に得られたポ
リエステルフィラメント糸の残留伸度である。

【００１５】さらに、本発明の背景について述べる。紡
出されつつある個々のフィラメント中でポリマーの分子
配合に対して“コロ”として機能する粒子状の繊維伸度
向上剤をポリエステル重量を基準として０．５〜４．０
重量％分散せしめたポリエステルを溶融紡糸し、２５０
０ｍ／ｍｉｎ〜８０００ｍ／ｍｉｎの引取速度で得た、
残留伸度増加率（Ｉ）が５０％以上であるフィラメント
紡出糸（以下、単に紡出糸と称する）を得る。という概
念自体、前掲のＥＰ４７４６４Ａ、明細書に開示されて
いる。そして、該伸度向上剤の具体例としては、実測し
てみると熱変形温度（Ｔ）が９８℃と比較的低い、旭化
成工業（株）製造のＤｅｌｐｅｔ８０Ｎが示されてい
るに過ぎない。

【００１６】これに対して、本発明では上記ＥＰ明細書
では言及されていないところの、繊維伸度向上剤の熱変
形温度（Ｔ）を特定することにより、該ＥＰ明細書で
は、未解決のまま放置されていた“捲取不可”の問題を
克服したものである。

【００１７】本発明において、繊維伸度向上剤は、ポリ
エステルと実質的に非相溶な海／島状態、つまり、ポリ
エステルを海、粒子状の繊維伸度向上剤を海成分として
口金孔から吐出され、紡糸ライン上で、冷却細化過程を
経る際に、ポリエステルよりも先に溶融状態からガラス
状態へと転移し、紡糸応力（張力）に対して伸長変形低
抗体の役割を果たす。そのため、口金近傍のポリマー温
度が高い状態でのブレンド系の伸長粘度に関して、従来
の伸長粘度式に従わない、非線形性増加をもたらし、そ
の結果細化を促進し、紡出糸の糸速度を最終捲取速度に
到達せしめる働きをもつものと考えられる。このよう
に、細化完了位置は、該重合体を含まないポリエステル
を同じ速度で紡糸した場合に比べ、紡糸ラインのより上
流で完了し、しかも４０００〜５０００ｍ／ｍｉｎ以上
の引取速度下で顕著に見られる配向結晶化を伴うネック
状細化を示さない。このことから、該伸度向上剤の作用
は、高速紡糸において低張力紡糸を可能にし、捲取性を
改善しながら、残留伸度の高いポリエステル繊維を与え
るものと言える。

【００１８】以上のことを念頭において、本発明の
（ａ）〜（ｃ）の要件の意義について述べる。

【００１９】要件（ａ）紡糸応力に対する“伸長変形抵抗体”という概念からし
て、紡出（吐出）されつつあるポリマー流の中で繊維伸
度向上剤は、マトリックスポリマーよりも早く溶融状態
からガラス状態へ転移することが望まれる。この意味か
ら、該伸度向上剤の熱変形温度（Ｔ）は、１０５〜１３
０℃、好ましくは１１０〜１３０℃の範囲であることが
必要になる。ポリエステルの熱変形温度は、一般に７０
℃程度であり、これより熱変形温度が少なくとも３５℃
以上高い、粒子状の繊維伸度向上剤は優勢的に紡糸応力
を担持しつつ、細化されつつあるポリマー流の比較的内
部へ該粒子が集中するため、フィラメント表面への粒子
の析出が低減でき、捲取性を著しく改善することができ
る。この熱変形温度（Ｔ）が１０５℃未満では、伸長変
形抵抗体としての機能が十分に発現しない。

【００２０】すなわち、熱変形温度の差が不十分なた
め、有効な応力担持体となることができず、代りにフィ
ラメント表面への該粒子の析出が多くなり、その結果フ
ィラメント表面摩擦を低下させ、捲取操作性に著しい支
障をきたす。一方、この温度が１３０℃を超える場合
は、伸長変形低抗体としての作用が過剰に発現し、紡出
糸は高い残留伸度を示すものの、強度が実用レベルを下
回りまた、細化過程に追従できず曵糸性が損なわれ、安
定な製糸操作が望めない。

【００２１】なお、以降の説明において、粒子状の繊維
伸度向上剤を“伸長変形抵抗体”あるいは“応力担持
体”と呼ぶことがある。

【００２２】要件（ｂ）本発明において、捲取性と高伸度を両立させる最も重要
なものが本要件である。前述した通り、細化ポリマー流
中の応力担持体はポリマー流の内部に集中しやすい傾向
にある。他方、該応力担持体がポリマー流表面に存在す
る方が、ポリマー流はより速く冷却されて伸長粘度を増
加し、応力担持体として効果的に作用することが予想さ
れる。

【００２３】しかしながら、その結果生ずるフィラメン
ト表面の過度の凹凸化に因るフィラメント間摩擦係数の
低下から捲取性が著しく損なわれ、結局捲取性と高伸度
とが両立しなくなる。従って、繊維伸度向上剤の粒子は
可及的にフィラメント表面層に近いがその表面には極力
析出しないように該粒子の分散状態を抑制したのが、こ
の（ｂ）の要件である。ここで、粒子の局在化の最適状
態は、図１〜２に示すように紡出糸を構成する個々のフ
ィラメントの断面中心Ｏから外表面に向かう半径方向の
１／３から２／３に至る領域を占める円環状部Ｂに、そ
の点が存在することである。換言すれば全粒子の５０重
量％以上が、内厚Ｗの円環状部Ｂに局在化している状態
が最も好ましい。

【００２４】この繊維伸度向上剤の粒子が中心から半径
方向１／３の円形部分に局在化した場合、紡出糸の残留
伸度が低下する。一方、中心から半径方向２／３の点を
起点として外径に至る距離を肉厚とする円環状部（Ｃ）
に該粒子の局在化が生じた場合、フィラメント表面層の
みかけの伸長粘度が上がりすぎて、フィラメント断面内
でスキンコア構造を形成する。その結果、紡出糸の残留
伸度は大きくなるが、当然ながらフィラメント表面への
応力担持体の析出により捲取性が悪化する他に、紡出糸
の強度が弱く、後の高次、加工において工程安定性を欠
く。また、染色工程において初期降伏点が低下しやす
く、織物等にした際のふくらみが不十分で、高品位な風
合いを実現できない。

【００２５】以上はフィラメントの断面が中実断面の場
合であるが、もし、フィラメントの断面が異形、あるい
は中空断面の場合は、上記のＢの領域は図３〜４に記し
たようになる。

【００２６】図３−ａは、一般的な中実のトライローバ
ル断面であるが、この場合、各ローブの長手方向に沿っ
て、中心点Ｏとローブ先端Ｔを結ぶ２等分線（一点鎖線
で示した）の中間点Ｍを通る直交線（細線で示した）を
引く。そして両線の交差点をＯ′点、細線がローブの外
周点に出会う点をそれぞれＭ₁、Ｍ₂、Ｍ₁〜Ｍ₂間の
直線距離を２Ｌとする。そして、該細線Ｌを３等分する
ような直交点線を引いてＯ′点からＭ₁（またはＭ₂）
に向って３つの領域を仮想したとき、ローブの中心側か
ら順次、領域Ａ′、Ｂ′、Ｃ′とする。

【００２７】したがって、マルチローブのフィラメント
にあっては、図３〜ｂに示すように、繊維伸度向上剤の
分散濃度の極大点は２山存在することになる。

【００２８】このことは、中空断面の場合についても言
え、図４において、中空断面の内厚を２Ｌ、内厚の中間
点をＯ′とするとき、図３ａ−ｂと全く同様になる。

【００２９】要件（ｃ）この要件は、上記要件（ｂ）に関連してフィラメント表
面に析出する粒子の数が押さえられていることを示す。

【００３０】すなわち、フィラメント表面の粒子数が、
１５個を超えると、繊維表面の摩擦係数が著しく低下し
捲取不能となる。またこれら粒子はポリエステルとは染
着性が異なるために、１５個を超えてフィラメント表面
に存在することは染色でのイラツキの原因担って、織編
み物の品位を損ねる。更には、このような熱変形温度の
高い粒子がフィラメント表面を覆うことにより、延伸加
工等の予熱効率が悪く、均一延伸性を欠き、さらには、
毛羽等の原因となる。

【００３１】このＮの数は特に１０個／１００μｍ²に
下であることが好ましい。

【００３２】以上の（ａ）〜（ｃ）の要件を充足する紡
出糸は、事後の高次加工での毛羽、断糸の懸念なく、高
伸度を維持しながらパッケージに安定に捲取ることがで
きる。

【００３３】さらに、上記の（ａ）、（ｂ）および
（ｃ）の要件に関連して該粒子の、フィラメント断面方
向および長手方向のサイズもある程度絞られてくるの
で、この点について若干触れておくことにする。

【００３４】（ｄ）フィラメントの断面方向における平
均粒径（Ｄ）紡出糸中での繊維伸度向上剤の平均粒子径（Ｄ）は、該
剤が紡糸応力の担持体として機能した結果を示す。すな
わち、Ｄが、０．０５μｍより小さいとき、応力担持体
として機能するための十分な大きさに達していないため
に、残留伸度の向上効果も不十分なばかりか繊維伸度向
上剤の粒子が繊維表面に優勢的に繊維表面に析出して、
粗い凹凸状態を形成するので、繊維表面摩擦を低下し、
捲取性が悪化する。一方、Ｄが０．１５μｍを超える
と、繊維断面内にマクロに不均一に応力集中し、一旦偏
った紡糸張力は、紡出糸を旋回させたり、ポリマーと該
剤との混合状態の不均一な各吐出孔内で、溶融粘度、剪
断応力による流動乱れを生じて、安定な紡糸を望めな
い。このＤの好ましい範囲は０．０７〜０．１３μｍで
ある。

【００３５】要件（ｅ）本発明にしたがって、繊維伸度向上剤が応力担持体とし
て機能したことは、結果的には該剤がフィラメント中で
繊維軸方向に配向・延在化状態にあることを意味する。

【００３６】このことから、Ｌ／Ｄの概念が導き出され
たわけであり、この値は２０以下となることが肝要であ
る。このＬ／Ｄが２０を超えると、繊維伸度向上剤は紡
糸応力の下でポリエステルに追従して、変形し、その結
果、細化完了位置が上流側へシフトせず、有効な伸度向
上剤に成り得なかったことになる。

【００３７】このＬ／Ｄの好ましい範囲は５〜１２であ
る。

【００３８】ところで、本発明の紡出糸の残留伸度増加
率（Ｉ）が５０％以上であることは、該紡出糸の複屈折
率とも相関がある。この点から、本発明の紡出糸の複屈
折（Δｎ）は０．０１５〜０．１０５の範囲にあること
が好ましい。本発明の効果が発現される２５００〜８０
００ｍ／ｍｉｎの紡速において、Δｎが０．０１５より
も小さい場合には、このような紡出糸は、経時による物
性の変化がおこりやすいために、延伸性が損なわれやす
く、すなわち単糸切れ等が頻発して安定な延伸加工が難
しくなる。また、このΔｎが０．１０５を超える場合、
紡出糸の延伸倍率は、１に近づき（残留伸度が小さく）
多様な糸加工に適さない。ただし、高速紡出糸として延
伸糸あるいは高速直延糸等の代替品として、織編物に供
することができるという利点はある。そして、Δｎが
０．０３〜０．０７０であるとき、紡出糸はその残留伸
度が高く、後加工性に優れた性能を示す。

【００３９】本発明においてポリエステルとは、芳香族
ジカルボン酸を主たる酸成分とする繊維形成能を有する
ポリエステルを指称し、例えば、ポリエチレンテレフタ
レート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリテトラ
メチレンテレフタレート、ポリシクロヘキサンジメチレ
ンテレフタレート、ポリエチレン―２，６―ナフタレン
ジカルボキシレート等を挙げることができる。また、こ
れらポリエステルは第３成分として、ブタジオールのよ
うなアルコール成分又はイソフタル酸等のジカルボン酸
を共重合させた共重合体でも良く、更にこれら各種ポリ
エステルの混合体でも良い。これらのうちポリエチレン
テレフタレート系重合体が最適である。

【００４０】これらポリエステルには、必要に応じて艶
消し剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、末端停
止剤、蛍光増白剤等が含まれていても良い。

【００４１】また、これらのポリエステルは紡糸性およ
び糸物性の観点から固有粘度が０．４〜１．１であるこ
とが望ましい。

【００４２】本発明において繊維伸度向上剤とは、不飽
和モノマーからなり、実質的にポリエステルと非相溶性
の附加重合体のことであって、その熱変形温度（Ｔ）が
１０５〜１３０℃の範囲にあるものをいう。具体的な組
成としては、アクリロニトリル・スチレン共重合体、ア
クリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体、ポリ
テトラフルオロエチレン、高密度ポリエチレン、低密度
ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、ポリスチレ
ン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン、ポリアクリ
レート、ポリメチルメタクリレート、およびこれら重合
体を主成分とする誘導体が挙げられる。これら重合体の
分子量は、応力担持体としてポリエステルとは独立に、
高分子量体として構造粘弾性の発現を必要とすることか
ら少なくとも２０００以上の分子量（重量平均）を有し
ていくことが必要である。

【００４３】詳しくは、その分子量が２０００以上２０
万以下であることが適当である。分子量が２０００より
も小さいと、高分子量体としての構造粘弾性を発現しな
いために、応力担持体として作用しない。一方、２０万
を超えると、重合体の凝集エネルギーが極めて高く、し
たがって、その溶融粘度がポリエステルに対して高すぎ
るために、ポリエステルへの分散が極めて困難になり、
その結果紡糸時の曵糸性が著しく悪化するとともに、捲
取も困難になり、さらには、ポリエステルに対する負の
異物効果が大きく、実用可能な物性を得ることができな
い。好ましい分子量の範囲は８０００以上１５万以下で
あり、このような高分子量重合体の場合、耐熱性も向上
するので、一層好ましい。

【００４４】更に、本発明においてポリエステルに添加
する附加重合体として、より好ましいものは、分子量が
８０００以上２０万以下であって、ＡＳＴＭ−Ｄ１２３
８で規定される条件（２３０℃、荷重３．８ｋｇｆ）に
おいて、メルトインデックス（Ｍ．Ｉ．）が０．５〜１
５．０ｇ／ｍｉｎであるポリメチルメタクリレート系共
重合体やスチレンを主成分とするアイソタクチック系重
合体、また、同様の分子量範囲で、Ｍ．Ｉ．（ＡＳＴＭ
−Ｄ１２３８に準拠；２６０℃、５．０ｋｇｆ）が５．
０〜４０．０ｇ／１０分の範囲にあるポリメチレルペン
テンないしその誘導体、さらに、同様の分子量範囲で、
Ｍ．Ｉ．（ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８に準拠；３００℃、
２．１６ｋｇｆ）が６．０〜２５．０ｇ／１０分のシン
ジオタクチック（結晶性）ポリスチレンないしその誘導
体である。これらの特定の物性を有する重合体は、ポリ
エステルの紡糸温度において、熱安定性と分散状態の安
定性に優れている。

【００４５】次に、本発明の紡出糸を得る方法について
述べる。本発明が意図する捲取性と高い残留伸度とを実
現するためには、紡糸条件として、紡出（吐出）前の溶
融ポリマーの濾過および紡糸ドラフトが重要になる。

【００４６】ここでは、４０μ以下のポアサイズをもつ
フィルターを紡糸パック内に設置し、繊維伸度向上剤が
分散した溶融ポリエステルを該フィルターを通した後、
１５０〜１５００の範囲のみかけの紡糸ドラフト（率）
のもとに、紡出することが必要である。４０μを超える
ポアサイズをもつフィルターでは、吐出ポリマー流中に
粗大粒子が混入し、安定な紡糸調子が確保できないし、
またフィラメント表面にブリートアウトした粗大粒子が
形成する表面凹凸によって、捲取性にも問題が生じる。
一方、紡糸ドラフトについては、高ドラフト範囲が重要
であることが判明した。すなわち、１５０未満の低ドラ
フト即ち、紡糸口金の吐出孔径の小さい場合、そこを通
過するポリマー流は高い剪断力を受け、粒子状の繊維伸
度向上剤はフィラメントの長手方向に引きちぎられ、平
均粒径（Ｄ）が本発明で規定に下限値よりも小さくな
り、紡出糸の伸度向上効果が阻害される。つまり、該粒
子は、応力担持体としての機能を十分には果たすことな
く、単にフィラメント表面への析出頻度が増え、捲取性
にも支障をきたすことになる。これに対して、１５００
を越える高いドラフトになると、吐出孔内での剪断力に
よる引き千切り効果が小さくなり、紡出糸の残留伸度は
著しく向上するが、粗大粒子の発生による捲取時のトラ
ブルは解決されない。このことから、ドラフト率１５０
〜１５００の範囲にあるとき、繊維伸度向上剤の分散粒
子径の分布は図２に示すように比較的シャープになり、
その結果、安定な紡糸調子を確保しつつ、フィラメント
断面において、Ｂ（図１）の領域でその分散濃度が極大
化する。これは、応力担持体として機能する粒子径の範
囲では、該担持体は応力を担持して引き伸ばされなが
ら、細化されつつあるポリマー流の内部方向に移動す
る。従って、吐出直後は該粒子は、フィラメント断面内
に均等に分布していたにもかかわらず、上記のドラフト
範囲をとることによって分散濃度の極大化が生じ、残留
伸度と捲取性の両立を可能にするものである。

【００４７】さらに、その他の紡糸要件として関係して
くるのは紡糸温度（口金温度）および紡糸口金下の冷却
である。

【００４８】前者については、繊維伸度向上剤が分散し
た溶融ポリエステルを吐出する際の口金温度を通常より
も低くすることも、該残留伸度の増加と安定な捲取性の
確保に寄与する。これは、口金吐出後の伸度向上剤の伸
長粘度がより紡糸ライン上流で大きくなり応力担持体と
しての機能が発現する結果、紡糸張力を大幅に低下させ
ながらフィラメント断面内に粒子濃度の極大点を固定す
る傾向を示すからである。最適な口金温度は２７０〜２
９０℃である。２７０未満では、ポリエステルの種類に
もよるが、曵糸性の問題が生じ、他方２９０℃を越える
と、伸度向上剤である附加重合体の耐熱安定性が低下す
る。

【００４９】後者の口金下の冷却は、横吹き冷却の場
合、その風速を０．１５〜０．６ｍ／ｓｅｃの範囲に維
持することにより、残留伸度の向上と捲取性の向上との
両立に寄与する。風速が０．１５ｍ／ｓｅｃ未満では、
フィラメントの長手方向の斑が大きく、事後に高品位の
延伸糸および加工糸を得ることができない。また、０．
６０ｍ／ｓｅｃを超えると、ポリエステル側の伸長粘度
が上昇するので、残留伸度の増加幅が小さくなる。

【００５０】ポリエステルへの繊維伸度向上剤の添加に
当たっては、任意の方法を採用することができる。例え
ばポリエステルの重合末期段階で該剤混合してもよく、
また、ポリエステルと前記剤とを溶融混合して、押出し
冷却後、切断してチップ化してもよい。更には、サイド
ストリームから該剤を溶融状態でポリエステルの溶融紡
糸装置に、動的および／または静的ミクスチャーを介し
て導入してもよい。また、両者をチップ状で混合した
後、そのまま溶融紡糸してもよい。その中でも、連重直
紡ラインのポリエステル配管から一部のポリマーを引き
出し、それをマトリックスとして該剤を混練り分散させ
たものを元のニートポリマーラインへ、任意の動的およ
び／または静的ミクスチャーを介して戻し、各配管に分
配するという手法が最も好ましい。

【００５１】また、本発明にしたがった、ブレンドポリ
マーの低張力紡糸により、従来は困難であった単糸ｄｅ
（denier per filament ）が１ｄｅ以下の極細フィラメ
ント糸についても高速紡糸することができるようにな
る。

【００５２】一般に極細フィラメント糸は、吐出ポリマ
ーの冷却が速いことと、紡糸ライン上、特に、第１ゴデ
ットローラーより上流で発生する単位断面積あたりの空
気抵抗が大きいために、極細フィラメント糸の高速製糸
性は乏しく、もっとも生産効率の悪い銘柄である。しか
し、本発明のブレンドポリマーを用いれば、単糸ｄｅの
低下による冷却強化は、配向結晶化抑制効果を促すの
で、極細糸にとっては有利であり、安定な高速極細紡糸
を可能にする。

【００５３】以上に述べた紡糸の態様は、本発明の紡出
糸を単独で得る場合のみならず、種々の形で応用され
る。

【００５４】例えば、繊維伸度向上剤を混合したポリエ
ステルと該剤を実質的に含まないポリエステルとを同一
口金から吐出することによって、あたかも紡糸速度の異
なる（互いに伸度の異なる）未延伸糸を複合した特性を
示す混繊糸を直接捲き取ること可能となる。

【００５５】従来は、吐出孔径が極端に異なる吐出孔を
設けた口金から同一ポリエステルを吐出させる方法がと
られている。しかし、この場合は高い残留伸度の紡出糸
を得るための紡速、具体的には、伸度２７０〜３４０％
の糸条が得られる１５００ｍ／ｍｉｎ前後の低い紡糸速
度とが律速である。これに対して、繊維伸度向上剤を含
むポリエステルと含まないポリエステルとを同一口金か
ら吐出した場合には、後者のポリエステルから所望の低
い残留伸度糸条を得るための紡糸速度、つまり高速で捲
き取ることができるため、複合化しただけでなく、飛躍
的な生産性の向上につながる。

【００５６】そして、このような伸度差のあるヤーンか
らなる紡出糸はＵ．Ｓ．Ｐ２，０１３，７４６号（特公
昭６１―１９７３３号）によって代表される芯鞘タイプ
の複合仮撚捲縮糸用の原糸として好ましく採用される。
すなわち、この紡出糸を上記特許の教えるところに従っ
て同時延伸仮撚加工に供する際、より高い延伸倍率を採
用できるのでその分だけ捲取速度が増加し生産性の向上
につながる。

【００５７】本発明の紡糸態様は直接紡糸未延伸プロセ
スにも好ましく組込むこともできる。特に８０００／ｍ
ｉｎ以上の高速高性能ワインダーが実現したならば、引
取ローラーＧ１（兼予熱ローラー：斯界では第１ゴデッ
トローラーと呼ばれている）速度が５０００〜６０００
ｍ／ｍｉｎにて引き取った後、延伸熱セットローラーＧ
２（斯界では第２ゴデットローラーと呼ばれている）速
度が７０００〜９０００ｍ／ｍｉｎの下に直接紡糸延伸
プロセスを採用することができる。また、Ｇ１速度を７
０００〜８０００ｍ／ｍｉｎとし、Ｇ２／Ｇ１速度比を
高々１．１０〜１．２５とした冷延伸を施した後、該糸
条のもつ歪の解消と熱セットを目的としたスチームチャ
ンバー内を通過させた後、捲き取るという省エネルギー
プロセスへの展開も可能である。

【００５８】

【実施例】本発明で採用する物性値の測定方法について
説明する。（１）熱変形温度（Ｔ）：ＡＳＴＭＤ−６４８に従
う。

【００５９】（２）平均粒径（Ｄ）の測定紡出糸をパラフィンに包埋し、厚さ７μｍにフィラメン
トの長手方向に沿って直角に切断し、電子顕微鏡（日本
電子製ＪＳＭ−８４０）撮影用セクションを作成し、
スライドガラスの上に複数個のセクション群をのせ、ト
ルエン中に室温下で２日間放置する。この処置により、
繊維伸度向上剤として機能した粒子状の附加重合体は溶
け出す。溶出後の白金を１０ｍＡ×２分間スパッタ蒸着
し、電子顕微鏡写真を１５０００倍で撮影する。撮影し
た溶出痕を、計測器：エリアカーブメーター（牛方商会
製）を用いて２００個の重合体粒溶出痕の断面積を測定
し、平均粒子径Ｄを算出する。

【００６０】（３）平均長さ（Ｌ）および上記Ｄとの比
（Ｌ／Ｄ）紡出糸をパラフィンに包埋し、フィラメントの長手方向
に沿って切断し、電子顕微鏡撮影用セクションを作成
し、スライドガラス上に複数個のフィラメント割り断面
をのせて、トルエン中に室温下で２日間放置する。上記
（２）と同様の処理を行い、粒子の溶出痕を１５０００
倍で撮影し、フィラメントの長手方向の長さ（Ｌ）を２
００個測定し、平均長さ（Ｌ）から、上記Ｄとの比Ｌ／
Ｄを算出する。

【００６１】（４）フィラメント断面内の分散粒子分布上記（２）と同様の処置をしてフィラメント糸全体を数
箇所に分けて撮影し、２０個のフィラメント断面につい
てフィラメントの中心からフィラメント表面に向かって
半径を３等分し、同心円状に３つの領域（図１のＡ、Ｂ
およびＣの領域）、それぞれの領域に含まれる粒子の数
をその溶出痕から算出し、平均濃度との比を百分率で表
す。

【００６２】（５）フィラメント表面の粒子数紡出糸全体をその長手方向に直角に長さｍｍに切断し、
スライドガラス上にマルチフィラメント群を複数個の
せ、トルエン中に室温下２日間放置する。上記（２）と
同様の処置を行い、溶出痕を１５０００倍で撮影し、２
０００μｍ²当たりの溶出痕数をカウントし、１００μ
ｍ²当たりの数を算出する。

【００６３】（６）紡出糸の複屈折率（Δｎ）１―ブロモナフタレンを浸透液として用いて、偏光顕微
鏡にて波長５３０ｎｍの単色光を用いて、緩衝縞を測定
し、下記式Δｎを算出する。 Δｎ＝５３０（ｎ＋θ／１８０）／Ｘｎ：縞数、θ：コンペンセーター回転角度、Ｘ：繊維直
径

【００６４】（７）残留伸度紡出糸を気温２５℃×湿度６０％の高温恒湿に保たれた
部屋に１昼夜放置した後、サンプル長さ１００ｍｍを島
津製作所製張試験機テンシロンにセットし、２００ｍｍ
／ｍｉｎの速度、即ちひづみ速度２ｍｉｎ−１にて引張
り破断伸度を測定する。

【００６５】（８）メルトインデックスＡＳＴＭＤ−１２３８に従う。

【００６６】（９）みかけの紡糸ドラフト（Ｄｆ）単糸（フィラメント）吐出量ｇ／ｍｉｎをポリエステル
の溶融状態の密度１．２ｇ／ｃｍ³で除して吐出体積ｃ
ｃ／ｍｉｎを算出し、これを吐出孔断面積で除して吐出
線速度Ｖ₀を算出する。これを捲き取り速度Ｖｗとの比
（下記式）からＤｆを算出する。Ｄｆ＝Ｖｗ／Ｖ_０

【００６７】（１０）口金温度紡糸捲取運転状態の口金に予め口金表面に加工した深さ
２ｍｍの温度検出端差込孔に検出端を差込み、口金温度
を測定する。

【００６８】（１１）口金下冷却風速度風速計をハニカム構造の冷却風吹き出し口の上端面から
３０ｃｍの箇所においてハニカム面に密着させた状態で
風速をｎ＝５（５回測定）で測定し平均値を算出する。

【００６９】（１２）フィラメント間の摩擦係数詳しくは、特開昭４８―３５１１２号公報に記されてい
るが、フィラメント同士の滑りやすさの尺度である。長
さ６９０ｍ、太さがｄｅのマルチフィラメント（Ｙ）を
円筒の周りに、ラセン角±１５°で約１０ｇの巻き張力
で前後に巻き付ける。この円筒は直径が２インチ（５．
１ｃｍ）で、長さが３インチ（７．６ｃｍ）である。上
述のマルチフィラメントを１２インチとって、この円筒
の上に掛ける。この時、（Ｙ_１）が（Ｙ）の上層部に
のっており、且つその巻き付け方向と平行になるように
する。（Ｙ₁）のデニールの０．０４倍の荷重をその一
端にかけ、もう一方の端は、ストレインゲージに連結さ
せる。円筒を０．００１６ｃｍ／秒の周速で１８０度回
転させて、その時の張力を連続記録する。

【００７０】フィラメント間摩擦係数（ｆ）は、円筒上
を走行するベルトの摩擦に関する良く知られた下記式よ
り算出される。ｆ＝（１／π）ｌｎ（Ｔ２／Ｔ１）ここで、Ｔ２はピーク張力の平均値（ｎ＝２５、Ｔ１は
マルチフィラメントのｄｅ×０．０４の荷重により与え
られる張力、ｌｎは自然対数記号である。測定中に非可
逆的な伸長、つまり延伸が起ったサンプルのデータは使
用しなかった。測定雰囲気温度は２５℃とする。

【００７１】（１３）ＯＰＵ測定方法紡出糸３ｇを１０５℃×２時間乾燥後直ちに、その重量
（Ｗ）を測定し、アルキルベンゼンスルホン酸ソーダを
主成分とする洗浄用水溶液３００ｃｃ中に浸析し、４０
℃にて超音波を少なくとも１０分かける。洗浄液を廃棄
し、４０℃の温水により３０分流水洗浄後、室温にて風
乾する。その後、１０５℃×２時間乾燥後直ちに重量
（Ｗ₁）を測定する。ＯＰＵ％＝（Ｗ−Ｗ₁）／Ｗ₁×１００上式よりＯＰＵ算出する。

【００７２】（１４）羽毛数ケ／ｍ少なくとも２５ｍの仮撚り加工糸について目視にて毛羽
の個数を数え、１メートルあたりの毛羽に換算する。以
下、実施例により本発明を説明する。

【００７３】［実施例１］固有粘度０．６４、艶消剤と
して酸化チタンをポリエステル重量を基準として０．３
ｗｔ％を含むポリエチレンテレフタレートチップを１６
０℃で５時間乾燥した後、直径２５ｍの１軸フルフライ
ト型溶融押出し機にて３００℃で溶融し、熱変形温度
（Ｔ）が１２１℃、Ｍ．Ｉが１．０ｇ／１０ｍｉｎ（２
３０℃×３．８ｋｇｆ）で分子量１５０，０００のポリ
メチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）、および熱変形温度
（Ｔ）が９８℃、Ｍ．Ｉ．が２．５ｇ／１０ｍｉｎ（２
３０℃×３．８ｋｇｆ）で分子量６０，０００のＰＭＭ
Ａ、さらに熱変形温度（Ｔ）が１４０℃、Ｍ．Ｉ．が
０．６ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃×３．８ｋｇｆ）で分
子量７０，０００のＰＭＭＡ系共重合体をサイドストリ
ームから溶融状態で、押出し機中の溶融ポリエステルへ
導入し、次いで２０段のスタティックミキサーを通して
混合分散させた後、口金直上に設けた２５μｍのポアサ
イズをもつ金属繊維フィルターおよび直径０．４ｍｍφ
―ランド長０．８ｍｍ（Ｌ）の吐出孔を３６個有する紡
糸口金から、口金温度２８５℃にて溶融ポリマーを表１
のＮｏ．１〜１４に示すような各紡速にあわせてその吐
出量を変化させつつ吐出した。さらに口金下下方９ｃｍ
〜１００ｃｍに設けた横吹き紡糸冷却筒から２５℃の空
気を０．２３ｍ／ｓｅｃの速度で吹きつけて吐出ポリマ
ー流を冷却固化せしめ、ＯＰＵ０．２５〜０．３０ｗｔ
％範囲内で油剤付着処理を施した後、１２０ｄｅ／３６
ｆの紡出糸として巻取った。なお、各実験におけるドラ
フトは４０７である。

【００７４】尚、本実施例で用いた油剤組成（Ｆａ）を
下記に記す。また、エマルジョン濃度１０ｗｔ％とし
て、ミータリングオイルノズルを用いて付着させた。

【００７５】この紡出糸の特性ならびに、繊維伸度向上
剤分散状態、および捲取張力をｄｅ×０．１５〜０．２
５の範囲内で調節し、巻き取った７ｋｇ巻きパツケージ
の巻き姿を表１に記す。

【００７６】尚、巻き姿については、○：良好、△：綾
はずれあり、×：巻き崩れ、バーストとして各記号を記
した。

【００７７】油剤組成（Ｆａ）・ブタノールＰＯ／ＥＯ（５０／５０）ランダム付加物（分子量２０００）５０ｗｔ％・グリセリンＰＯ／ＥＯ（５０／５０）ランダム付加物（分子量６０００）４７ｗｔ％・アルキルスルホネートナトリウム塩（アルキル基Ｃ１２〜Ｃ１６）１．５ｗｔ％・ＥＯ２ｍｏｌラウリルホスフェートカリウム塩１．５ｗｔ％

【００７８】

【表１】

【００７９】以下、表１の結果について考察する。実験
Ｎｏ．１のような低速紡出糸においては、紡糸時のひず
み速度が遅いために、繊維伸度向上剤の伸長変形はポリ
エステルに追従し、伸長変形抵抗体として実質的に作用
しないために、伸度向上効果がわずかである。また、フ
ィラメント表面への粒子の析出個数が多いために、巻き
姿に関して単糸、マルチフィラメントの綾落ちが見られ
た。一方、Ｎｏ．２、３、６、７、１２、１３について
は、２５００〜８０００ｍ／ｍｉｎの引取速度におい
て、ＰＭＭＡの平均粒子系、断面内局在化および繊維表
面粒子数が本発明の要件を満足するため、紡出糸の残留
伸度、捲取性ともに十分な効果が認められ、特に３５０
０〜５５００ｍ／ｍｉｎの範囲内においてその効果は極
大を示す。Ｎｏ．１４については、紡糸ひずみ速度が著
しく速いために、推定ではあるが、ポリマーとＰＭＭＡ
との界面剥離により、曵糸性が損なわれる。

【００８０】Ｎｏ．４、５、８、９については、先ずＮ
ｏ．４は添加量が少ないために、残留伸度向上効果が十
分でなく、またＮｏ．９については、添加量が多いため
に、残留伸度向上率は２９３％と著しく大きいが、フィ
ラメント表面への析出粒子も当然多くなり、正常な巻き
姿を形成することができない。一方、Ｎｏ．５、８につ
いては、添加量が本発明の範囲内にあり、粒子の分散状
態も適正である。

【００８１】Ｎｏ．１０（従来例については、ＰＭＭＡ
の熱変形温度が９８℃と低いために、Ｎｏ．８と対比し
たとき残留伸度向上を効果的に発現する粒子径を形成で
きず、そのため繊維表面に析出する粒子数が増加し、捲
取不可となる。一方、Ｎｏ．１１はＭＭＡ、アクリル酸
イミド付加物およびスチレンをモル比で２５：４５：３
０の割合で共重合し、高熱変形温度となしたＰＭＭＡ共
重合体を含有している。この場合、ポリマーとの熱変形
温度差が非常に大きくて伸長変形抵抗体としての作用が
大きすぎるために、該ＰＭＭＡ共重合の粒子はポリエチ
レンテレフタレートの変形に追従できず、粒子径が大き
く曵糸性、捲取性ともに、不可である。

【００８２】［実施例２］固有粘度０．６２、艶消し剤
として酸化チタンを０．０８ｗｔ％含むポリエチレンテ
レフタレートの直重ポリマーを１６０℃×５時間乾燥
し、チップ配管より計量フィードするとともに、２０％
ＰＭＭＡの同ポリエステルマスターを同様に乾燥し、こ
ちらも計量フィード混合することによって、ポリエステ
ル中のＰＭＭＡ添加濃度を１．０ｗｔ％とし、紡糸パッ
ク内にブレンドポリマーを導入し、表２に示す口金径
（ドラフト）、フィルターを用いて５０００ｍ／ｍｉｎ
の引取速度にて１２０ｄｅ／３６ｄの紡出糸として巻き
取った。

【００８３】尚、口金温度、口金下冷却風、オイリング
および巻き取りに関しては、実施例１と同様に行った。
ＰＭＭＡ銘柄は実施例１で用いた熱変形温度１２１℃の
ＰＭＭＡを使用した。紡出糸におけるＰＭＭＡ分散状態
と物性、捲取性について表２に示す。

【００８４】

【表２】

【００８５】以下、同様に考察する。実施例Ｎｏ．１５
は、口金孔径が小さいために、吐出孔内剪断によりＰＭ
ＭＡ粒子が引き千切られ、微細粒子化し、伸度向上効果
が十分でない。また、Ｎｏ．１６においては、フィルタ
ーポアサイズが５０μと粗であるため、紡出フィラメン
ト中でのＰＭＭＡ粒子径が大きく、若干の綾はずれが認
められる。さらに、Ｎｏ．１７のように口金径が０．８
ｍｍと大きい場合には、粗大粒子が繊維表面に析出し、
繊維間摩擦係数が著しく低下するために、巻初めからわ
ずか数分でバースト現象が多発し始めた。

【００８６】［実施例３］油剤組成を次のように変更す
る以外は実施例２のＮｏ．１６と同様に紡出し、Ｆ／Ｆ
摩擦を上げる成分として、エチレンオキサイド１０ｍｏ
ｌ付加ノニルフェノールエーテルを油剤組成（Ｆａ）に
対し、混合率２５ｗｔ％となるよう混合して作成した油
剤組成（Ｆｂ）を紡糸ライン上でミータリングオイルノ
ズルを用いて付着させた。油剤Ｆａの付着した実施例２
のＮｏ．１６の紡出糸、油剤Ｆｂを付着させた紡出糸
（実施例３−ａおよび実施例１−Ｎｏ．８に各々仮撚り
加工を施した。ヒーター長１．６ｍ、ヒーター温度１８
０℃、加工糸伸度が２５％となるように延伸倍率を設定
し、仮撚りディスク前（Ｔ１ｇ）後（Ｔ２ｇ）の張力比
（Ｔ２／Ｔ１）が０．９３となるようにディスク走行速
度を調整した。表３に紡出糸物性と巻き姿、Ｆ／Ｆ摩擦
係数および仮撚り加工糸の物性および毛羽個数を示す。

【００８７】

【表３】

【００８８】Ｎｏ．１８については、Ｆ／Ｆ摩擦係数が
低いために、巻き姿としては綾はずれが生じたが、仮撚
り加工性については問題なく、物性、毛羽評価の結果は
良好であった。Ｎｏ．１９については、紡糸、仮撚り加
工ともに、本発明を十分満足するものである。Ｎｏ．２
０については、高いＦ／Ｆ摩擦を付与する油剤組成に変
更したために、良好な巻き姿を得ることには成功した
が、仮撚り加工においては、ディスクやガイドとの摩擦
も高くなるために、毛羽が発生し、本発明の目的を達成
することが出来なかった。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の紡出糸を構成するフィラメント（ここ
では丸断面の例）の断面方向における、繊維伸度向上剤
の分散状態を示す断面図。

【図２】図１のＡ、ＢおよびＣの各領域での繊維伸度向
上剤の分散濃度のレベルを示すグラフ。

【図３】本発明の紡出糸を構成するフィラメントの断面
が異型中実の場合に、図１の領域に担当する領域
（Ａ′、Ｂ′、Ｃ）を説明する断面図（図３−ａ）、お
よび各領域（Ａ′、Ｂ′、Ｃ′）での、繊維伸度向上剤
の分散濃度（分布状態）のレベルを説明するグラフ（図
３−ｂ）。

【図４】本発明の紡出糸を構成するフィラメントの断面
が中空の場合に、図１の領域Ｂに相当する領域（Ｂ′）
を示す断面図。

【符号の説明】

ｒフィラメント断面における半径Ａフィラメントの断面中心０から半径方向１／３に至
る領域の円状部分Ｂフィラメントの断面中心０から外表面に向う、半径
方向１／３から２／３の領域を占める円環状部Ｃフィラメントの断面中心０から外表面に向う、２／
３から外周に至る領域を占める円環状部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】粒子状の繊維伸度向上剤をポリエステル
重量を基準として０．５〜４．０重量％分散せしめたポ
リエステルを溶融紡糸し、２５００ｍ／ｍｉｎ〜８００
０ｍ／ｍｉｎの引取速度で得た、以下に定義する残留伸
度増加率（Ｉ）が５０％以上であるフィラメント紡出糸
において、該伸度向上剤が以下の（ａ）〜（ｃ）の要件を満足する
ことを特徴とする捲取性の改善された高伸度ポリエステ
ルフィラメント糸。（ａ）熱変形温度（Ｔ）が１０５〜１３０℃の範囲にあ
ること；（ｂ）フィラメント断面を円形断面にみたてたときの断
面中心から外表面に向かう半径方向の１／３から２／３
の領域を占める円環状部に、その分散濃度が極大化して
いること；そして（ｃ）フィラメントの外表面に存在する粒子の個数
（Ｎ）が高々１５個／１００μｍ²であること。ただ
し、上記（Ｉ）は以下の式に従うＩ（％）＝（ＥＩ_b（％）／ＥＬ_O（％）−１）×１０
０ここでＥＩ_b（％）は、本発明のポリエステルフィラメ
ント糸の残留伸度、ＥＬ_O（％）は該繊維伸度向上剤を
含まない以外は本発明と同一に紡糸条件下に得られたポ
リエステルフィラメント糸の残留伸度である。
【請求項２】熱変形温度（Ｔ）が１１０〜１３０℃の
範囲にある請求項１記載のポリエステルフィラメント
糸。
【請求項３】フィラメントの断面中心から外表面に向
かう半径方向の１／３〜２／３の距離を肉厚とする円環
状部分に、伸度向上剤の全粒子の５０重量％以下が存在
する請求項１記載のポリエステルフィラメント糸。
【請求項４】Ｎが高々１０以下である請求項１記載の
ポリエステルフィラメント糸。
【請求項５】フィラメントの断面方向における、該伸
度向上剤の平均粒子径（Ｄ）が０．０５〜０．１５μｍ
の範囲にある請求項１記載のポリエステルフィラメント
糸。
【請求項６】フィラメント長手方向に沿って、該伸度
向上剤の粒子は延在化し、その平均長さＬと該Ｄとの比
が２０以下である請求項６記載のポリエステルフィラメ
ント糸。
【請求項７】フィラメント糸の複屈折率（Δｎ）が
０．０１５〜０．１０５の範囲にある請求項１記載のポ
リエステルフィラメント糸。
【請求項８】該繊維伸度向上剤が、ポリエステルと実
質的に非相溶性で且つ分子量が少なくとも２０００以上
の、不飽和モノマーからなる附加重合体である請求項１
のポリエステルフィラメント糸。
【請求項９】不飽和モノマーからなる附加重合体が、
分子量８０００以上２０万以下であって、メルトインデ
ックス（２３０℃、荷重３．８ｋｇ）が０．５〜８．０
ｇ／１０分のメチルメタクリレートを主成分とするポリ
メチルメタクリレート系重合体である請求項９記載のポ
リエステルフィラメント糸。
【請求項１０】不飽和モノマーからなる附加重合体
が、分子量８０００以上２０万以下であって、メルトイ
ンデックス（２３０℃、荷重３．８ｋｇ）が０．５〜
８．０ｇ／１０分のスチレンを主成分とするアイソタ
クチックポリスチレン系重合体である請求項１記載のポ
リエステルフィラメント糸。
【請求項１１】不飽和モノマーからなる附加重合体
が、分子量８０００以上２０万以下であって、メルトイ
ンデックス（３００℃、荷重２．１６ｋｇ）が６〜２５
ｇ／１０分のシンジオタクチック（結晶性）ポリスチレ
ン系重合体である請求項８記載のポリエステルフィラメ
ント糸。
【請求項１２】不飽和モノマーからなる附加重合体
が、分子量８０００以上２０万以下であって、メルトイ
ンデックス（２６０℃、荷重５．０ｋｇ）が５．０〜４
０．０ｇ／１０分の４―メチルペンテン―１を主成分と
するポリメチルペンテン系重合体である請求項８記載の
ポリエステルフィラメント糸。
【請求項１３】粒子状の繊維伸度向上剤をポリエステ
ル重量を基準として０．５〜４．０重量％分散せしめた
ポリエステルを溶融紡糸し、２５００ｍ／ｍｉｎ〜８０
００ｍ／ｍｉｎの引取速度で引取るにあたり、紡糸口金
直上にポアサイズが４０μｍ以下のフィルターを設置
し、見掛の紡糸ドラフト率を１５０〜１５００の範囲に
調整することを特徴とする、捲取性の改善された高伸度
ポリエステルフィラメント糸の製造方法。
【請求項１４】口金下の冷却風の速度を０．１５〜
０．６ｍ／ｓｅｃ．の範囲に調整する請求項１３記載の
ポリエステルフィラメント糸の製造方法。
【請求項１５】粒子状の繊維伸度向上剤をポリエステ
ル重量を基準として０．５〜４．０重量％分散せしめた
ポリエステルト、伸度向上剤を実質的に含まないポリエ
ステルとを、コ・スピニング（Ｃｏ―ｓｐｉｎｎｉｎ
ｇ）により溶融紡糸し、２５００ｍ／ｍｉｎ〜８０００
ｍ／ｍｉｎの引取速度で引取ることを特徴とするポリエ
ステルフィラメントの複合紡出糸の製造方法。