JPH0953742A - 電磁式圧力調整弁 - Google Patents
電磁式圧力調整弁Info
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- JPH0953742A JPH0953742A JP22603395A JP22603395A JPH0953742A JP H0953742 A JPH0953742 A JP H0953742A JP 22603395 A JP22603395 A JP 22603395A JP 22603395 A JP22603395 A JP 22603395A JP H0953742 A JPH0953742 A JP H0953742A
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- core
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16K31/02—Actuating devices; Operating means; Releasing devices electric; magnetic
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- F16K31/0603—Multiple-way valves
- F16K31/061—Sliding valves
- F16K31/0613—Sliding valves with cylindrical slides
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B13/00—Details of servomotor systems ; Valves for servomotor systems
- F15B13/02—Fluid distribution or supply devices characterised by their adaptation to the control of servomotors
- F15B13/04—Fluid distribution or supply devices characterised by their adaptation to the control of servomotors for use with a single servomotor
- F15B13/0401—Valve members; Fluid interconnections therefor
- F15B13/0402—Valve members; Fluid interconnections therefor for linearly sliding valves, e.g. spool valves
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16K27/00—Construction of housing; Use of materials therefor
- F16K27/04—Construction of housing; Use of materials therefor of sliding valves
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- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D16/00—Control of fluid pressure
- G05D16/20—Control of fluid pressure characterised by the use of electric means
- G05D16/2006—Control of fluid pressure characterised by the use of electric means with direct action of electric energy on controlling means
- G05D16/2013—Control of fluid pressure characterised by the use of electric means with direct action of electric energy on controlling means using throttling means as controlling means
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- Automation & Control Theory (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧力調整弁において、シャフトとブッシュと
の摺動面間での潤滑油の劣化を防ぎ、生成物の付着物を
低減し、摺動不良を防止して調圧精度を確保する。 【解決手段】 圧力調整弁は、コア２と、その中空部２
１に挿通されたシャフト４０を介して弁体１３に荷重を
負荷するプランジャ４とを備える。コア２の中空部２１
にシャフト４０との摺動面５ａが樹脂材料で構成される
ブッシュ５を配設し、ブッシュ５とシャフト４０との摺
動面間を潤滑する潤滑油の給排油路Ｔを設けた。
の摺動面間での潤滑油の劣化を防ぎ、生成物の付着物を
低減し、摺動不良を防止して調圧精度を確保する。 【解決手段】 圧力調整弁は、コア２と、その中空部２
１に挿通されたシャフト４０を介して弁体１３に荷重を
負荷するプランジャ４とを備える。コア２の中空部２１
にシャフト４０との摺動面５ａが樹脂材料で構成される
ブッシュ５を配設し、ブッシュ５とシャフト４０との摺
動面間を潤滑する潤滑油の給排油路Ｔを設けた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧力調整弁に関
し、ソレノイドにより弁体に荷重を負荷する電磁弁形式
の圧力調整弁に関する。
し、ソレノイドにより弁体に荷重を負荷する電磁弁形式
の圧力調整弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電磁弁形式の圧力調整弁のソレノ
イド部は、コイルを巻装された中空のコアと、コイルへ
の通電によりリターンスプリングによる荷重負荷に抗し
てコアに吸引されるプランジヤと、吸引によるプランジ
ャの変位をコアを挟んで反対側に配設された弁体に伝達
すべく、プランジャに固定され、コアの中空部を通して
反対側まで延び、弁体に当接するシャフトとから構成さ
れている。こうした構成のソレノイド部において、シャ
フトは、プランジャの変位を正確に弁体に伝達しなけれ
ばならないため、特開平３−２０４４８８号公報に開示
されているように、極めて高精度のベアリングを介して
コアに支持される構成が採られている。上記公報に開示
の技術では、ベアリングは、黄銅製のベアリングケージ
と該ケージに形成された微小径の小孔に回転自在に嵌め
込まれ、かつベアリングケージ内外周にわずかに突出す
る多数のボールとからなるリニアボールベアリングとさ
れ、ベアリングの内周に配設されたシャフトが、転動す
るボールを介してコアに支持され、コアに対して低抵抗
で変位できるような構成となっている。
イド部は、コイルを巻装された中空のコアと、コイルへ
の通電によりリターンスプリングによる荷重負荷に抗し
てコアに吸引されるプランジヤと、吸引によるプランジ
ャの変位をコアを挟んで反対側に配設された弁体に伝達
すべく、プランジャに固定され、コアの中空部を通して
反対側まで延び、弁体に当接するシャフトとから構成さ
れている。こうした構成のソレノイド部において、シャ
フトは、プランジャの変位を正確に弁体に伝達しなけれ
ばならないため、特開平３−２０４４８８号公報に開示
されているように、極めて高精度のベアリングを介して
コアに支持される構成が採られている。上記公報に開示
の技術では、ベアリングは、黄銅製のベアリングケージ
と該ケージに形成された微小径の小孔に回転自在に嵌め
込まれ、かつベアリングケージ内外周にわずかに突出す
る多数のボールとからなるリニアボールベアリングとさ
れ、ベアリングの内周に配設されたシャフトが、転動す
るボールを介してコアに支持され、コアに対して低抵抗
で変位できるような構成となっている。
【０００３】ところで、コアは一般に、圧力調整弁の高
効率化のために、可能な限り少ないソレノイド電流で、
より大きなプランジャ変位力を発生させるように、ま
た、ヒステリシスを可能な限り小さくするように、軟質
の透磁性材料（例えば、ＳＵＹＢ１で代表されるような
軟質の鋼材）で構成される。そのため、硬質のベアリン
グボールを直接コアの中空部内周で転動するように支持
すると、コア内周に凹凸変形を生じさせ、シャフトひい
てはプランジャのセンタリング精度を低下させるばかり
でなく、シャフトのスムーズな変位を阻害することにな
る。そこで、こうした事態の発生を防止するため、上記
従来の技術では、コアの中空部内周に比較的硬質の鋼材
（例えば、ＳＵＪ２で代表されるようなボールと同一ま
たはそれ以上の硬度を有する鋼材）で構成され、リニア
ボールベアリングのアウタレースとして機能するスリー
ブを嵌合する構成が採られている。
効率化のために、可能な限り少ないソレノイド電流で、
より大きなプランジャ変位力を発生させるように、ま
た、ヒステリシスを可能な限り小さくするように、軟質
の透磁性材料（例えば、ＳＵＹＢ１で代表されるような
軟質の鋼材）で構成される。そのため、硬質のベアリン
グボールを直接コアの中空部内周で転動するように支持
すると、コア内周に凹凸変形を生じさせ、シャフトひい
てはプランジャのセンタリング精度を低下させるばかり
でなく、シャフトのスムーズな変位を阻害することにな
る。そこで、こうした事態の発生を防止するため、上記
従来の技術では、コアの中空部内周に比較的硬質の鋼材
（例えば、ＳＵＪ２で代表されるようなボールと同一ま
たはそれ以上の硬度を有する鋼材）で構成され、リニア
ボールベアリングのアウタレースとして機能するスリー
ブを嵌合する構成が採られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術の構成では、リニアボールベアリング自体が高コ
ストであるばかりでなく、これを含む部品の点数が多
く、それに伴い組付工数も多いため、全体としてコスト
高となっていた。そこで、こうした事態を避けるには、
リニアボールベアリングを用いずに、シャフトをスムー
ズに案内させるための低摩擦材料、例えばポリテトラフ
ロルエチレン等の樹脂材料製の摺動ベアリングすなわち
ブッシュを介してシャフトをコアに支持する構成が想起
される。ところが、こうした構成を採る場合、ブッシュ
とシャフトとの間のクリアランスをシャフトのがたつき
を防止するために微小にしなければならないため、両者
の間にクリアランスのあるボールベアリングと異なり、
摺動面間に潤滑油が滞留しやすくなる。そして、このよ
うに潤滑油が滞留した場合、潤滑油は、電流が流される
圧力調整弁のコイルの発熱等による高温環境下に置かれ
ること及びシャフトの摺動の繰り返しにより、局部的に
劣化することが懸念される。また、潤滑油は、一般に炭
素を含むことから炭化化合物が生成しやすく、それがシ
ャフトのスムーズな摺動を阻害する可能性がある。そし
て、こうした状態になると、油圧を精度良く調圧するこ
とが困難となる。
来技術の構成では、リニアボールベアリング自体が高コ
ストであるばかりでなく、これを含む部品の点数が多
く、それに伴い組付工数も多いため、全体としてコスト
高となっていた。そこで、こうした事態を避けるには、
リニアボールベアリングを用いずに、シャフトをスムー
ズに案内させるための低摩擦材料、例えばポリテトラフ
ロルエチレン等の樹脂材料製の摺動ベアリングすなわち
ブッシュを介してシャフトをコアに支持する構成が想起
される。ところが、こうした構成を採る場合、ブッシュ
とシャフトとの間のクリアランスをシャフトのがたつき
を防止するために微小にしなければならないため、両者
の間にクリアランスのあるボールベアリングと異なり、
摺動面間に潤滑油が滞留しやすくなる。そして、このよ
うに潤滑油が滞留した場合、潤滑油は、電流が流される
圧力調整弁のコイルの発熱等による高温環境下に置かれ
ること及びシャフトの摺動の繰り返しにより、局部的に
劣化することが懸念される。また、潤滑油は、一般に炭
素を含むことから炭化化合物が生成しやすく、それがシ
ャフトのスムーズな摺動を阻害する可能性がある。そし
て、こうした状態になると、油圧を精度良く調圧するこ
とが困難となる。
【０００５】そこで本発明は、部品点数を削減すべくシ
ャフトを摺動支持する構成を採りながら、シャフトのス
ムーズな摺動を可能とした電磁式圧力調整弁を提供する
ことを第１の目的とする。
ャフトを摺動支持する構成を採りながら、シャフトのス
ムーズな摺動を可能とした電磁式圧力調整弁を提供する
ことを第１の目的とする。
【０００６】次に、本発明は、上記の弁において、高コ
スト材料の使用を最小限に抑えることを第２の目的とす
る。
スト材料の使用を最小限に抑えることを第２の目的とす
る。
【０００７】更に、本発明は、摺接面間の摺動抵抗を低
減しながら、シャフトのセンタリング精度を高く維持す
ることを第３の目的とする。
減しながら、シャフトのセンタリング精度を高く維持す
ることを第３の目的とする。
【０００８】次に、本発明は、摺動支持部における潤滑
油の劣化及び摺動を阻害する生成物の発生を防ぐことを
第４の目的とする。
油の劣化及び摺動を阻害する生成物の発生を防ぐことを
第４の目的とする。
【０００９】そして、本発明は、摺動支持部への潤滑油
の給排を簡単な構成で行うことを第５の目的とする。
の給排を簡単な構成で行うことを第５の目的とする。
【００１０】更に、本発明は、摺動支持部への潤滑油の
給排を円滑にすることを第６の目的とする。
給排を円滑にすることを第６の目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記第１の目的を達成す
るため、本発明は、コイルの内周に配設された中空のコ
アと、該コアの中空部に挿通されたシャフトを介して弁
体に荷重を負荷するプランジャとを備え、前記コイルに
電気的信号が印加されることにより作動する電磁式圧力
調整弁において、前記コアの中空部に配設され、前記シ
ャフトをコアに対して可動に支持し、少なくともシャフ
トとの摺動面が樹脂材料で構成されるブッシュと、前記
ブッシュとシャフトとの摺動面間を潤滑する潤滑油の給
排油路とを有することを特徴とする。
るため、本発明は、コイルの内周に配設された中空のコ
アと、該コアの中空部に挿通されたシャフトを介して弁
体に荷重を負荷するプランジャとを備え、前記コイルに
電気的信号が印加されることにより作動する電磁式圧力
調整弁において、前記コアの中空部に配設され、前記シ
ャフトをコアに対して可動に支持し、少なくともシャフ
トとの摺動面が樹脂材料で構成されるブッシュと、前記
ブッシュとシャフトとの摺動面間を潤滑する潤滑油の給
排油路とを有することを特徴とする。
【００１２】そして、上記第２の目的を達成するため、
前記ブッシュの前記シャフトとの摺動面は、ブッシュの
内周を被覆する樹脂により形成される構成とされる。
前記ブッシュの前記シャフトとの摺動面は、ブッシュの
内周を被覆する樹脂により形成される構成とされる。
【００１３】また、第３の目的を達成するため、前記ブ
ッシュは、前記コアの中空部内周の両端に配設された構
成が採られる。
ッシュは、前記コアの中空部内周の両端に配設された構
成が採られる。
【００１４】更に、第４の目的を達成するため、前記給
排油路は、前記コアと、ブッシュと、シャフトとにより
囲まれる空間を潤滑油の存在する他の弁内空間に連通す
る油路とされる。
排油路は、前記コアと、ブッシュと、シャフトとにより
囲まれる空間を潤滑油の存在する他の弁内空間に連通す
る油路とされる。
【００１５】そして、第５の目的を達成するため、前記
油路は、前記コアの内周に形成された構成とされる。
油路は、前記コアの内周に形成された構成とされる。
【００１６】また、第６の目的を達成するため、前記油
路は、前記ブッシュとシャフトの少なくともいずれか一
方に形成される。
路は、前記ブッシュとシャフトの少なくともいずれか一
方に形成される。
【００１７】
【発明の作用及び効果】本発明の構成では、シャフトの
摺動支持に樹脂摺動面を有すブッシュを用いるため、従
来のスリーブ及びリニアボールベアリングの代わりにブ
ッシュのみを配設すれば良く、部品点数及び組付工数が
削減され、圧力調整弁のコストの低減が可能である。ま
た、ブッシュとシャフトとの間を潤滑する潤滑油を摺動
部に給排可能としたため、ブッシュとシャフトとの間に
潤滑油が滞留することがなく、電流が流される圧力調整
弁のコイルの発熱等による高温環境下で作動させても、
シャフトの摺動の繰り返しにより潤滑油が局部的に劣化
して潤滑性能が低下することがなく、特に潤滑油が一般
に炭素を含むことによる炭化化合物の生成と、その摺動
部への付着が防止され、シャフトのスムーズな摺動を長
期にわたって維持することができ、それにより圧力調整
弁の高精度の調圧能力を長期間維持することができる。
摺動支持に樹脂摺動面を有すブッシュを用いるため、従
来のスリーブ及びリニアボールベアリングの代わりにブ
ッシュのみを配設すれば良く、部品点数及び組付工数が
削減され、圧力調整弁のコストの低減が可能である。ま
た、ブッシュとシャフトとの間を潤滑する潤滑油を摺動
部に給排可能としたため、ブッシュとシャフトとの間に
潤滑油が滞留することがなく、電流が流される圧力調整
弁のコイルの発熱等による高温環境下で作動させても、
シャフトの摺動の繰り返しにより潤滑油が局部的に劣化
して潤滑性能が低下することがなく、特に潤滑油が一般
に炭素を含むことによる炭化化合物の生成と、その摺動
部への付着が防止され、シャフトのスムーズな摺動を長
期にわたって維持することができ、それにより圧力調整
弁の高精度の調圧能力を長期間維持することができる。
【００１８】また、請求項２に記載の構成では、ブッシ
ュのシャフトとの摺動面が樹脂被覆により形成されるた
め、価格の高い樹脂の使用を最小限に抑えて、シャフト
をスムーズに摺動させることの可能なブッシュを、より
安価に形成することができる。
ュのシャフトとの摺動面が樹脂被覆により形成されるた
め、価格の高い樹脂の使用を最小限に抑えて、シャフト
をスムーズに摺動させることの可能なブッシュを、より
安価に形成することができる。
【００１９】また、請求項３に記載の構成では、ブッシ
ュがコア内周の両端に配設されるため、ブッシュとシャ
フトとの摺接面積を小さくし、シャフトの摺動抵抗を減
少させることができ、シャフトのよりスムーズな摺動が
可能となる。さらにシャフトがその両端部近傍で支持さ
れることになるので、軸心位置、軸の傾きともに高精度
に保たれ、シャフトのがたつきが発生することもない。
また、ブッシュを形成するための材料が削減され、コス
トが低くなる。
ュがコア内周の両端に配設されるため、ブッシュとシャ
フトとの摺接面積を小さくし、シャフトの摺動抵抗を減
少させることができ、シャフトのよりスムーズな摺動が
可能となる。さらにシャフトがその両端部近傍で支持さ
れることになるので、軸心位置、軸の傾きともに高精度
に保たれ、シャフトのがたつきが発生することもない。
また、ブッシュを形成するための材料が削減され、コス
トが低くなる。
【００２０】また、請求項４に記載の構成では、コア、
ブッシュ及びシャフトにより囲まれる空間を潤滑油の存
在する他の弁内空間に連通する油路により、それら空間
の間で潤滑油の給排が可能となり、ブッシュとシャフト
との間に潤滑油が留まり、高温環境下及びシャフトの摺
動により潤滑油が局部的に劣化することが防止され、特
に潤滑油が一般に炭素を含むことによる炭化化合物の生
成が防止され、生成物に妨げられないシャフトのスムー
ズな摺動が可能となる。
ブッシュ及びシャフトにより囲まれる空間を潤滑油の存
在する他の弁内空間に連通する油路により、それら空間
の間で潤滑油の給排が可能となり、ブッシュとシャフト
との間に潤滑油が留まり、高温環境下及びシャフトの摺
動により潤滑油が局部的に劣化することが防止され、特
に潤滑油が一般に炭素を含むことによる炭化化合物の生
成が防止され、生成物に妨げられないシャフトのスムー
ズな摺動が可能となる。
【００２１】また、請求項５に記載の構成では、油路は
コア内周に形成されるため、シャフトと対向して解放さ
れていることとなり、シャフトの摺動のみにより容易に
潤滑油の摺動部への給排が可能となる。
コア内周に形成されるため、シャフトと対向して解放さ
れていることとなり、シャフトの摺動のみにより容易に
潤滑油の摺動部への給排が可能となる。
【００２２】また、請求項６に記載の構成では、ブッシ
ュとシャフトの少なくとも何れか一方に油路を形成した
ため、ブッシュとシャフトの間を潤滑する潤滑油がより
流動しやすくなり、シャフトの一層スムーズな摺動が可
能となる。
ュとシャフトの少なくとも何れか一方に油路を形成した
ため、ブッシュとシャフトの間を潤滑する潤滑油がより
流動しやすくなり、シャフトの一層スムーズな摺動が可
能となる。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、図面に沿い、本発明の実施
形態を説明する。まず、図１は本発明が適用される電磁
式圧力調整弁の第１実施形態の全体構成を断面で示す。
この例では、圧力調整弁は、自動変速機の油圧制御装置
用リニアソレノイド弁の形態を採っている。この弁は、
自動変速機のバルブボディに形成された弁孔に嵌合させ
て、バルブボディ内に形成された油路中に介装される弁
部Ｖと、バルブボディ外に位置づけられるソレノイド部
Ｓとから構成されている。
形態を説明する。まず、図１は本発明が適用される電磁
式圧力調整弁の第１実施形態の全体構成を断面で示す。
この例では、圧力調整弁は、自動変速機の油圧制御装置
用リニアソレノイド弁の形態を採っている。この弁は、
自動変速機のバルブボディに形成された弁孔に嵌合させ
て、バルブボディ内に形成された油路中に介装される弁
部Ｖと、バルブボディ外に位置づけられるソレノイド部
Ｓとから構成されている。
【００２４】弁部Ｖは、弁本体を構成するスリーブ１１
と、その内部を軸方向に延びるスプール摺動孔１２内で
摺動するスプール１３とから構成されている。スリーブ
１１は、スプール摺動孔１２のほか、軸方向に間隔を置
いて形成された６つのポートＰ１〜Ｐ６と、それらポー
トとスプール摺動孔１２とを連通する周溝Ｇ１〜Ｇ６と
を有し、ソレノイド部Ｓが取付けられる側が拡径され、
反対側が薄肉化して縮径された形状とされている。スプ
ール１３は、互いに隣合う周溝Ｇ１〜Ｇ６をスプール摺
動孔１２を介して連通及び遮断する２つの大径のランド
Ｒ１，Ｒ２及び１つの小径のランドＲ３を有し、ソレノ
イド部Ｓに面する側の軸部先端は半球状とされ、後に詳
記するシャフトとの当接部とされている。スリーブ１１
のスプール摺動孔１２内の反ソレノイド部Ｓ側には、リ
ータンスプリング１４が配設され、該スプリング１４の
一端は、スプール１３の小径のランドＲ３に当接され、
他端はスクリュープラグ１５に当接させて、圧縮状態に
支持されている。スクリュープラグ１５は、スプール摺
動孔１２の延長部に形成されたネジ孔部にねじ込まれ、
所定のリターン荷重をスプール１３に負荷する位置で、
縮径されたスリーブ１１の薄肉部のかしめにより位置決
め固定されている。
と、その内部を軸方向に延びるスプール摺動孔１２内で
摺動するスプール１３とから構成されている。スリーブ
１１は、スプール摺動孔１２のほか、軸方向に間隔を置
いて形成された６つのポートＰ１〜Ｐ６と、それらポー
トとスプール摺動孔１２とを連通する周溝Ｇ１〜Ｇ６と
を有し、ソレノイド部Ｓが取付けられる側が拡径され、
反対側が薄肉化して縮径された形状とされている。スプ
ール１３は、互いに隣合う周溝Ｇ１〜Ｇ６をスプール摺
動孔１２を介して連通及び遮断する２つの大径のランド
Ｒ１，Ｒ２及び１つの小径のランドＲ３を有し、ソレノ
イド部Ｓに面する側の軸部先端は半球状とされ、後に詳
記するシャフトとの当接部とされている。スリーブ１１
のスプール摺動孔１２内の反ソレノイド部Ｓ側には、リ
ータンスプリング１４が配設され、該スプリング１４の
一端は、スプール１３の小径のランドＲ３に当接され、
他端はスクリュープラグ１５に当接させて、圧縮状態に
支持されている。スクリュープラグ１５は、スプール摺
動孔１２の延長部に形成されたネジ孔部にねじ込まれ、
所定のリターン荷重をスプール１３に負荷する位置で、
縮径されたスリーブ１１の薄肉部のかしめにより位置決
め固定されている。
【００２５】ソレノイド部Ｓは、拡径部をスリーブ１１
の軸方向一端の拡径部に当接され、ソレノイドケース１
０の内端部のかしめによりスリーブ１１に固定されたコ
ア２と、コア２の外周に嵌挿可能にケース１０に取付け
られたコイル３と、コア２の外端にコア２と対峙させて
配設されたプランジャ４と、プランジャ４にかしめ止め
固定されたシャフト４０を有する構成とされている。な
お、図において、符号１６はコイルの浮動を防止する緩
衝材を兼ねるフィルタ、４１はコア２とプランジャ４の
最小ギャップを維持する真鍮等の非磁性材料からなるス
ペーサ、１７はケース１０の開口を覆うプレート、３１
はコイル３を図示しない電子制御装置に結線するコネク
タプラグのソケットを示す。
の軸方向一端の拡径部に当接され、ソレノイドケース１
０の内端部のかしめによりスリーブ１１に固定されたコ
ア２と、コア２の外周に嵌挿可能にケース１０に取付け
られたコイル３と、コア２の外端にコア２と対峙させて
配設されたプランジャ４と、プランジャ４にかしめ止め
固定されたシャフト４０を有する構成とされている。な
お、図において、符号１６はコイルの浮動を防止する緩
衝材を兼ねるフィルタ、４１はコア２とプランジャ４の
最小ギャップを維持する真鍮等の非磁性材料からなるス
ペーサ、１７はケース１０の開口を覆うプレート、３１
はコイル３を図示しない電子制御装置に結線するコネク
タプラグのソケットを示す。
【００２６】本発明に従い、コア２の中空部２１には、
シャフト４０をコア２に摺動自在に支持するブッシュ５
が配設されている。このブッシュ５の少なくともシャフ
ト４０支持する摺動面５ａは、本例において、低摩擦合
成樹脂素材としてのポリテトラフロルエチレン樹脂で構
成されている。具体的には、ブッシュ５は鋼材製とさ
れ、その内周面に上記樹脂材をライニングして、樹脂に
よる被覆を形成されている。ブッシュ５は、コア２の中
空部２１内周の両端に嵌合して配設されている。
シャフト４０をコア２に摺動自在に支持するブッシュ５
が配設されている。このブッシュ５の少なくともシャフ
ト４０支持する摺動面５ａは、本例において、低摩擦合
成樹脂素材としてのポリテトラフロルエチレン樹脂で構
成されている。具体的には、ブッシュ５は鋼材製とさ
れ、その内周面に上記樹脂材をライニングして、樹脂に
よる被覆を形成されている。ブッシュ５は、コア２の中
空部２１内周の両端に嵌合して配設されている。
【００２７】この弁には、ブッシュ５とシャフト４０と
の間を潤滑する潤滑油の給排油路Ｔが設けられている。
油路Ｔは、コア２と、ブッシュ５と、シャフト４０とに
より囲まれる空間Ｃｓを潤滑油の存在する他の弁内空間
Ｖｓ，Ｓｓに連通する、その形成位置を後に詳記する油
路とされている。
の間を潤滑する潤滑油の給排油路Ｔが設けられている。
油路Ｔは、コア２と、ブッシュ５と、シャフト４０とに
より囲まれる空間Ｃｓを潤滑油の存在する他の弁内空間
Ｖｓ，Ｓｓに連通する、その形成位置を後に詳記する油
路とされている。
【００２８】図２にコアとブッシュとを分解して詳細に
示すように、油路Ｔは、この実施形態では、ブッシュ５
を軸方向に位置決めすべく、両端を拡径された段付き孔
からなるコア２の中空部２１内周に、コア２の全長に渡
って軸方向に互いに平行に延び、かつ径方向に向かい合
う、一対の断面「Ｖ」字状の溝として形成されている。
示すように、油路Ｔは、この実施形態では、ブッシュ５
を軸方向に位置決めすべく、両端を拡径された段付き孔
からなるコア２の中空部２１内周に、コア２の全長に渡
って軸方向に互いに平行に延び、かつ径方向に向かい合
う、一対の断面「Ｖ」字状の溝として形成されている。
【００２９】こうした構成を採る第１実施形態のリニア
ソレノイド弁において、ソレノイド電流無負荷の状態で
は、スプール１３は、リターンスプリング１４の負荷で
図１に示す最上方位置にあり、この位置において、出力
ポートＰ３はドレーンポートＰ２に連通し、ポートＰ４
から供給される基圧（ライン圧をモジュレータ弁によ
り、リニアソレノイド弁のスプールのストローク範囲
で、高精度の調圧が可能に減圧したモジュレータ圧）は
ランドＲ２で遮断されてている。
ソレノイド弁において、ソレノイド電流無負荷の状態で
は、スプール１３は、リターンスプリング１４の負荷で
図１に示す最上方位置にあり、この位置において、出力
ポートＰ３はドレーンポートＰ２に連通し、ポートＰ４
から供給される基圧（ライン圧をモジュレータ弁によ
り、リニアソレノイド弁のスプールのストローク範囲
で、高精度の調圧が可能に減圧したモジュレータ圧）は
ランドＲ２で遮断されてている。
【００３０】こうした状態にあるリニアソレノイド弁に
対して、図示しない電子制御装置から制御状態に応じた
デューティ比の電流がコイル３に供給されると、電磁吸
引力によりプランジャ４はコア２の端部に向かって引き
寄せられ、それに伴うシャフト４０の変位がスプール１
３に伝達される。
対して、図示しない電子制御装置から制御状態に応じた
デューティ比の電流がコイル３に供給されると、電磁吸
引力によりプランジャ４はコア２の端部に向かって引き
寄せられ、それに伴うシャフト４０の変位がスプール１
３に伝達される。
【００３１】すると、スプール１３は、図示の位置から
下方に変位し、ポートＰ４から供給される基圧は、ラン
ドＲ２で絞られて所定の圧力とされ、ポートＰ３に出力
される。このときの出力圧はスプール内油路を介してラ
ンドＲ２の段差面に二次圧としてフィードバックされ、
出力圧をソレノイド荷重負荷、スプリング荷重負荷、フ
ィードバック圧負荷のバランスで所定圧に保つ。
下方に変位し、ポートＰ４から供給される基圧は、ラン
ドＲ２で絞られて所定の圧力とされ、ポートＰ３に出力
される。このときの出力圧はスプール内油路を介してラ
ンドＲ２の段差面に二次圧としてフィードバックされ、
出力圧をソレノイド荷重負荷、スプリング荷重負荷、フ
ィードバック圧負荷のバランスで所定圧に保つ。
【００３２】上記の作動の際に、シャフト４０が変位す
ることにより、プランジャ４が収容されているケース１
０内空間Ｓｓの容積は、シャフト４０の弁内空間Ｖｓ内
への押し込み分に相当する体積だけ増加する。これによ
り、ケース１０内空間Ｓｓの圧力は低下するため、弁内
空間Ｖｓ内の油は、コア２の中空部２１、具体的には溝
Ｔを通り、空間Ｓｓ内に吸引される。こうした油の流れ
に伴い、両ブッシュ５，５に挟まれる空間Ｃｓ内の油も
つられて流動する。また、上記と逆にシャフト４０が図
示上向きに変位すると、空間Ｓｓの容積は、押し込まれ
るシャフト４０の体積分だけ減少する。これにより、該
空間Ｓｓの圧力は上昇し、空間Ｓｓ内の油は、コア２の
溝Ｔを通り、空間Ｖｓ内に押し出される。こうして電子
制御装置によるデューティ比の変更のみならず、出力圧
を所定圧に調圧するリニアソレノイド弁のスプール作動
によるシャフト４０の変位動作で常時空間Ｃｓ内の油
は、空間Ｖｓ及び空間Ｓｓに流動する。
ることにより、プランジャ４が収容されているケース１
０内空間Ｓｓの容積は、シャフト４０の弁内空間Ｖｓ内
への押し込み分に相当する体積だけ増加する。これによ
り、ケース１０内空間Ｓｓの圧力は低下するため、弁内
空間Ｖｓ内の油は、コア２の中空部２１、具体的には溝
Ｔを通り、空間Ｓｓ内に吸引される。こうした油の流れ
に伴い、両ブッシュ５，５に挟まれる空間Ｃｓ内の油も
つられて流動する。また、上記と逆にシャフト４０が図
示上向きに変位すると、空間Ｓｓの容積は、押し込まれ
るシャフト４０の体積分だけ減少する。これにより、該
空間Ｓｓの圧力は上昇し、空間Ｓｓ内の油は、コア２の
溝Ｔを通り、空間Ｖｓ内に押し出される。こうして電子
制御装置によるデューティ比の変更のみならず、出力圧
を所定圧に調圧するリニアソレノイド弁のスプール作動
によるシャフト４０の変位動作で常時空間Ｃｓ内の油
は、空間Ｖｓ及び空間Ｓｓに流動する。
【００３３】かくして、この実施形態の弁によれば、シ
ャフト４０の変位により常にシャフト支持部を潤滑する
潤滑油が供給・排出され、常に摺動面間に介在する潤滑
油の入替えが行われる。そのため、ブッシュ５とシャフ
ト４０との間に潤滑油が滞留し、高温環境下及びシャフ
ト４０の摺動の繰り返しにより潤滑油が局部的に劣化す
ること、特に潤滑油が一般に炭素を含むことによる炭化
化合物が生成されることが防止され、シャフト４０のス
ムーズな摺動が可能となる。また、ブッシュ５の内周を
樹脂により被覆しているため、価格の高いポリテトラフ
ロルエチレン樹脂の使用を最小限に抑え、ブッシュ５
を、安価に形成することができる。また、ブッシュ５が
コア２内周の両端に配設されているため、ブッシュ５と
シャフト４０との摺接面積が小さく、シャフト４０の摺
動抵抗を減少させることができ、シャフト４０のよりス
ムーズな摺動が可能となる。さらに、シャフト４０がそ
の両端部近傍で支持されることになるので、がたつきが
発生することもない。また、ブッシュ５を形成するため
の材料が削減され、コストが低くなる。
ャフト４０の変位により常にシャフト支持部を潤滑する
潤滑油が供給・排出され、常に摺動面間に介在する潤滑
油の入替えが行われる。そのため、ブッシュ５とシャフ
ト４０との間に潤滑油が滞留し、高温環境下及びシャフ
ト４０の摺動の繰り返しにより潤滑油が局部的に劣化す
ること、特に潤滑油が一般に炭素を含むことによる炭化
化合物が生成されることが防止され、シャフト４０のス
ムーズな摺動が可能となる。また、ブッシュ５の内周を
樹脂により被覆しているため、価格の高いポリテトラフ
ロルエチレン樹脂の使用を最小限に抑え、ブッシュ５
を、安価に形成することができる。また、ブッシュ５が
コア２内周の両端に配設されているため、ブッシュ５と
シャフト４０との摺接面積が小さく、シャフト４０の摺
動抵抗を減少させることができ、シャフト４０のよりス
ムーズな摺動が可能となる。さらに、シャフト４０がそ
の両端部近傍で支持されることになるので、がたつきが
発生することもない。また、ブッシュ５を形成するため
の材料が削減され、コストが低くなる。
【００３４】次に、図３は第２実施形態を示す。この例
では、ブッシュ５は、コア２の実質上全長に渡って延び
る構成とされている。こうした構成とした場合、前形態
のようにコア２に溝Ｔを形成してもよいが、更に摺動部
を通る潤滑油の流れを活発にするために、この形態で
は、溝Ｔをブッシュ５の内周に軸方向に互いに径方向に
向かい合って延びる平行溝としている。こうした形態を
採ると、シャフト４０とブッシュ５との間の摺接面積が
広くなることによる摺動抵抗の面では、前記形態より不
利となる反面、潤滑油の流れは一層良好となり、生成物
の付着による摺動抵抗の増加を防げる点では有利とな
る。
では、ブッシュ５は、コア２の実質上全長に渡って延び
る構成とされている。こうした構成とした場合、前形態
のようにコア２に溝Ｔを形成してもよいが、更に摺動部
を通る潤滑油の流れを活発にするために、この形態で
は、溝Ｔをブッシュ５の内周に軸方向に互いに径方向に
向かい合って延びる平行溝としている。こうした形態を
採ると、シャフト４０とブッシュ５との間の摺接面積が
広くなることによる摺動抵抗の面では、前記形態より不
利となる反面、潤滑油の流れは一層良好となり、生成物
の付着による摺動抵抗の増加を防げる点では有利とな
る。
【００３５】次に、図４は、第３実施形態を示し、この
例では、ブッシュ５は、短筒状とされ、コア２の両端部
に配設されている。溝Ｔは前形態と同様に、ブッシュ５
の内周に軸方向に互いに径方向に向かい合って延びる平
行溝として構成されている。こうした形態を採ると、摺
接面積の低減、生成物の付着の防止とも有利となり、前
２形態の両利点を兼ね備えるものとすることができる。
例では、ブッシュ５は、短筒状とされ、コア２の両端部
に配設されている。溝Ｔは前形態と同様に、ブッシュ５
の内周に軸方向に互いに径方向に向かい合って延びる平
行溝として構成されている。こうした形態を採ると、摺
接面積の低減、生成物の付着の防止とも有利となり、前
２形態の両利点を兼ね備えるものとすることができる。
【００３６】次に、図５は、第４実施形態を示し、この
例では、ブッシュ５は、第２実施形態と同様に、コア２
の実質上全長に渡って延びる構成とされているが、溝Ｔ
は、ブッシュ５の内周に沿って延びるスパイラル溝（図
において１条であるが、複数条でもよい）とされてい
る。こうした形態を採ると、前２形態に対して、潤滑油
の流動速度が増加する点で一層有利となる。
例では、ブッシュ５は、第２実施形態と同様に、コア２
の実質上全長に渡って延びる構成とされているが、溝Ｔ
は、ブッシュ５の内周に沿って延びるスパイラル溝（図
において１条であるが、複数条でもよい）とされてい
る。こうした形態を採ると、前２形態に対して、潤滑油
の流動速度が増加する点で一層有利となる。
【００３７】次に、図６は、第５実施形態を示し、この
例では、ブッシュ５は、第３実施形態と同様に、短筒状
とされ、コア２の両端部に配設されているが、溝Ｔは、
第４実施形態と同様に、ブッシュ５の内周にそって延び
る１条のスパイラル溝とされている。
例では、ブッシュ５は、第３実施形態と同様に、短筒状
とされ、コア２の両端部に配設されているが、溝Ｔは、
第４実施形態と同様に、ブッシュ５の内周にそって延び
る１条のスパイラル溝とされている。
【００３８】次に、図７は、第６実施形態を示し、この
例では、前各実施形態と異なり、シャフト４０の外周に
溝Ｔが形成されている。この溝Ｔは、シャフト４０の背
反する周面を平行に切り取った形態で形成されている。
こうした形態を採ると、溝Ｔの加工が鋼材の外面加工と
なるため、前記各形態に比べて、加工面で有利となる。
例では、前各実施形態と異なり、シャフト４０の外周に
溝Ｔが形成されている。この溝Ｔは、シャフト４０の背
反する周面を平行に切り取った形態で形成されている。
こうした形態を採ると、溝Ｔの加工が鋼材の外面加工と
なるため、前記各形態に比べて、加工面で有利となる。
【００３９】最後に、図８は、第７実施形態を示し、こ
の例では、第６実施形態と同様に、シャフト４０の外周
に溝Ｔが形成されているが、この溝Ｔは、シャフト４０
の外周面に沿う１条のスパイラル溝とされている。こう
した形態を採ると、溝Ｔの形成加工が外面加工となるた
め、前記第１〜第５実施形態に比べて有利であるが、第
６実施形態に比べて若干不利となる反面、潤滑油の流動
の点では有利となる。
の例では、第６実施形態と同様に、シャフト４０の外周
に溝Ｔが形成されているが、この溝Ｔは、シャフト４０
の外周面に沿う１条のスパイラル溝とされている。こう
した形態を採ると、溝Ｔの形成加工が外面加工となるた
め、前記第１〜第５実施形態に比べて有利であるが、第
６実施形態に比べて若干不利となる反面、潤滑油の流動
の点では有利となる。
【００４０】以上詳記したように、前記第１〜第７いず
れの実施形態を採る場合も、電磁式圧力調整弁を高温環
境下で長期間使用しても、溝Ｔの形成によりブッシュ５
とシャフト４０との摺動部周辺の潤滑油流動が確保さ
れ、局部的に潤滑油が滞留劣化して潤滑性能が低下し、
ブッシュ５及びシャフト４０表面に生成物が付着物する
のが低減され、ブッシュ５内でのシャフト４０の摺動不
良は起こらずに油圧調圧精度は確保される。なお、前記
のように、シャフト４０の往復動で摺動部に対する潤滑
油の給排が可能であるため、潤滑油を流動させるための
格別の加圧等の必要はない。また、溝Ｔの油流動容量を
十分に取れば、溝Ｔを通しての潤滑油のソレノイドケー
ス１０内外間の出入りで、プランジャ４のオイル内可動
における抵抗が従来のものより低減され、リニアソレノ
イド弁の応答性を一段と向上させることもできる。
れの実施形態を採る場合も、電磁式圧力調整弁を高温環
境下で長期間使用しても、溝Ｔの形成によりブッシュ５
とシャフト４０との摺動部周辺の潤滑油流動が確保さ
れ、局部的に潤滑油が滞留劣化して潤滑性能が低下し、
ブッシュ５及びシャフト４０表面に生成物が付着物する
のが低減され、ブッシュ５内でのシャフト４０の摺動不
良は起こらずに油圧調圧精度は確保される。なお、前記
のように、シャフト４０の往復動で摺動部に対する潤滑
油の給排が可能であるため、潤滑油を流動させるための
格別の加圧等の必要はない。また、溝Ｔの油流動容量を
十分に取れば、溝Ｔを通しての潤滑油のソレノイドケー
ス１０内外間の出入りで、プランジャ４のオイル内可動
における抵抗が従来のものより低減され、リニアソレノ
イド弁の応答性を一段と向上させることもできる。
【００４１】以上、本発明を種々の実施形態に基づいて
説明したが、本発明は、これらの実施形態に限定される
ものではなく、特許請求の範囲に記載の事項の範囲内で
種々に細部の具体的な構成を変更して実施することを妨
げない。
説明したが、本発明は、これらの実施形態に限定される
ものではなく、特許請求の範囲に記載の事項の範囲内で
種々に細部の具体的な構成を変更して実施することを妨
げない。
【図１】本発明が適用された電磁式圧力調整弁の第１実
施形態を示す断面図である。
施形態を示す断面図である。
【図２】上記圧力調整弁のコア部分を一部断面で示す分
解斜視図である。
解斜視図である。
【図３】本発明が適用された電磁式圧力調整弁の第２実
施形態におけるコア部分の断面図である。
施形態におけるコア部分の断面図である。
【図４】本発明が適用された電磁式圧力調整弁の第３実
施形態におけるコア部分の断面図である。
施形態におけるコア部分の断面図である。
【図５】本発明が適用された電磁式圧力調整弁の第４実
施形態におけるコア部分の断面図である。
施形態におけるコア部分の断面図である。
【図６】本発明が適用された電磁式圧力調整弁の第５実
施形態におけるコア部分の断面図である。
施形態におけるコア部分の断面図である。
【図７】本発明が適用された電磁式圧力調整弁の第６実
施形態におけるシャフトの側面図である。
施形態におけるシャフトの側面図である。
【図８】本発明が適用された電磁式圧力調整弁の第７実
施形態におけるシャフトの側面図である。
施形態におけるシャフトの側面図である。
２ コア ４ プランジャ ５ ブッシュ ５ａ 摺動面 １３ スプール（弁体） ２１ 中空部 ４０ シャフト Ｔ 溝（油路）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 晴樹 愛知県安城市藤井町高根10番地 アイシ ン・エィ・ダブリュ株式会社内 (72)発明者 加藤 和彦 愛知県安城市藤井町高根10番地 アイシ ン・エィ・ダブリュ株式会社内 (72)発明者 田中 克弥 愛知県安城市藤井町高根10番地 アイシ ン・エィ・ダブリュ株式会社内 (72)発明者 市古 公一 愛知県安城市藤井町高根10番地 アイシ ン・エィ・ダブリュ株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】 コイルの内周に配設された中空のコア
と、該コアの中空部に挿通されたシャフトを介して弁体
に荷重を負荷するプランジャとを備え、前記コイルに電
気的信号が印加されることにより作動する電磁式圧力調
整弁において、 前記コアの中空部に配設され、前記シャフトをコアに対
して可動に支持し、少なくともシャフトとの摺動面が樹
脂材料で構成されるブッシュと、 前記ブッシュとシャフトとの摺動面間を潤滑する潤滑油
の給排油路とを有することを特徴とする電磁式圧力調整
弁。 - 【請求項２】 前記ブッシュの前記シャフトとの摺動面
は、ブッシュの内周を被覆する樹脂により形成される請
求項１記載の電磁式圧力調整弁。 - 【請求項３】 前記ブッシュは、前記コアの中空部内周
の両端に配設された請求項１又は２記載の電磁式圧力調
整弁。 - 【請求項４】 前記給排油路は、前記コアと、ブッシュ
と、シャフトとにより囲まれる空間を潤滑油の存在する
他の弁内空間に連通する油路とされた請求項３記載の電
磁式圧力調整弁。 - 【請求項５】 前記油路は、前記コアの内周に形成され
た請求項１〜４のいずれか１項に記載の電磁式圧力調整
弁。 - 【請求項６】 前記油路は、前記ブッシュとシャフトの
少なくともいずれか一方に形成された請求項１〜５のい
ずれか１項に記載の電磁式圧力調整弁。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22603395A JP3601554B2 (ja) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | 電磁式圧力調整弁 |
| US08/692,691 US5848613A (en) | 1995-08-11 | 1996-08-06 | Electromagnetic pressure regulating valve |
| DE1996132262 DE19632262B4 (de) | 1995-08-11 | 1996-08-09 | Elektromagnetisches Druckregelventil |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22603395A JP3601554B2 (ja) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | 電磁式圧力調整弁 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004204562A Division JP2004286230A (ja) | 2004-07-12 | 2004-07-12 | 電磁式圧力調整弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0953742A true JPH0953742A (ja) | 1997-02-25 |
| JP3601554B2 JP3601554B2 (ja) | 2004-12-15 |
Family
ID=16838728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22603395A Expired - Lifetime JP3601554B2 (ja) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | 電磁式圧力調整弁 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5848613A (ja) |
| JP (1) | JP3601554B2 (ja) |
| DE (1) | DE19632262B4 (ja) |
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| DE19956160A1 (de) * | 1999-11-23 | 2001-05-31 | Schaeffler Waelzlager Ohg | Magnetventil, insbesondere hydraulisches Proportionalventil |
| KR100423320B1 (ko) * | 2001-09-29 | 2004-03-18 | 현대자동차주식회사 | 유압밸브의 드레인 구조 |
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