DE19632262A1 - Elektromagnetisches Druckregelventil - Google Patents

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Druckregel­ ventil und insbesondere ein elektromagnetisches Druckregel­ ventil zum Zuführen einer Ladung an ein Ventilglied durch die Wirkung einer Zylinderspule.

Nach bisherigem Stand der Technik besteht die Zylin­ derspulenbaugruppe des elektromagnetischen Druckregelventils des bisherigen Stands der Technik aus: einem hohlen Spulen­ kern mit einer darauf gewickelten Spule; einem Kolben, der von der Spule entgegen der Spannung einer Rückstellfeder an­ gezogen werden soll, wenn der Spule elektrische Energie zu­ geführt wird; und einem in dem Kolben befestigten Schaft, der sich auf die gegenüberliegende Seite durch den hohlen Teil des Spulenkerns bis zu dem Ventilglied erstreckt, um die Verschiebung des angezogenen Kolbens an das Ventilglied zu übertragen, das auf der gegenüberliegenden Seite jenseits des Spulenkerns angeordnet ist. In der so aufgebauten Zylin­ derspulenbaugruppe muß der Schaft die Verschiebung des Kol­ bens exakt an das Ventilglied übertragen. Folglich wird der Aufbau gewählt, in dem der Schaft von dem Spulenkern durch ein hochpräzises Lager gehalten wird, wie in JP-A- 204488/1991 offenbart. Nach dem Verfahren dieser Offenbarung dient als Beispiel für das Lager ein lineares Kugellager, das aus einem aus Messing gefertigten Lagergehäuse und einer Anzahl von Kugeln zusammengesetzt ist, die drehbar in kleine Löcher mit kleinem Durchmesser eingepaßt sind, die in dem Gehäuse ausgebildet sind, und ein wenig über den Innen- und Außenumfang des Lagergehäuses vorstehen. Der Schaft, der in dem Lager angeordnet ist, wird von dem Spulenkern durch die rollenden Kugeln gehalten, so daß er relativ zu dem Spulen­ kern mit einem geringen Widerstand bewegt werden kann.

Übrigens ist der Spulenkern im allgemeinen aus einem weichpermeablen Material (z. B. Weichstahl, wie durch SUYB1 repräsentiert) hergestellt, um die hohe Wirksamkeit des Druckregelventils zu verstärken, so daß die höhere Kolben- Verschiebekraft durch den möglicherweise geringen Zylinder­ spulenstrom erzeugt werden kann und so daß die Hysterese mi­ nimiert werden kann. Wenn daher die harten Lagerkugeln der­ art gehalten werden, daß sie direkt in dem inneren Kreisum­ fang des hohlen Teils des Spulenkerns rollen, wird dieser innere Kreisumfang grob verformt, um die Zentriergenauigkeit des Schafts und folglich des Kolbens zu verringern und um außerdem die geschmeidige Verschiebung des Schafts zu behin­ dern. Um diese Schwierigkeiten zu vermeiden, wird, nach dem bisherigen Stand der Technik der Aufbau gewählt, in dem in den inneren Kreisumfang des hohlen Teils des Spulenkerns eine aus einem relativ harten Stahlmaterial (z. B. Stahl mit einer Härte, die gleich oder höher als diejenige der Kugeln ist, wie durch SUJ2 repräsentiert) gefertigte Hülse einge­ paßt ist, um als der äußere Laufring des linearen Kugella­ gers zu wirken.

Nach dem bisherigen Stand der Technik wird der vor­ genannte Aufbau jedoch in seiner Gesamtheit durch hohe Ko­ sten gestört - zum Teil, weil das lineare Kugellager selbst teuer ist und zum Teil, weil das lineare Kugellager eine große Anzahl von Teilen hat und eine dementsprechend große Anzahl von Montageschritten erfordert. Um diese Schwierig­ keiten zu vermeiden, wird daher ein Aufbau entwickelt, bei dem das lineare Kugellager eliminiert ist und bei dem der Schaft von dem Spulenkern durch ein ungeteiltes oder ein Gleitlager gehalten wird, das aus einem reibungsarmen Mate­ rial, wie etwa Polytetrafluorethylen-Kunstharz gefertigt ist, um den Schaft geschmeidig zu führen. Wenn dieser Aufbau verwendet wird, muß jedoch der Zwischenraum zwischen der La­ gerschale und dem Schaft minimiert werden, um das Flattern des Schafts zu verhindern. Dies macht das Schmiermittel an­ fällig dafür, auf den Gleitflächen zu stocken, im Gegensatz zum Kugellager, das den Zwischenraum zwischen der Lager­ schale und dem Schaft hat. Wenn das Schmiermittel stockt, kann es lokal beeinträchtigt werden, zum Teil weil es in heißen Umgebungen gehalten wird, was durch die Wärmeerzeu­ gung der Spule des Druckregelventils bei Zufuhr des elektri­ schen Stroms verursacht wird, und zum Teil, weil die Gleit­ bewegungen des Schafts wiederholt werden. Andererseits neigt das Schmiermittel dazu, Carbide zu erzeugen, weil es im all­ gemeinen Kohlenstoff enthält, und die Carbide können die ge­ schmeidigen Gleitbewegungen des Schafts blockieren. Diese Zustände machen es, wenn ihnen Gelegenheit dazu gegeben wird, schwierig, den Öldruck exakt zu regeln.

Daher ist es eine erste Aufgabe der vorliegenden Er­ findung, ein elektromagnetisches Druckregelventil zur Verfü­ gung zu stellen, das es dem Schaft erlaubt, sich geschmeidig zu bewegen, obwohl es, um die Anzahl der Teile zu verrin­ gern, den Aufbau verwendet, bei dem der Schaft in einer gleitenden Weise gehalten wird.

Eine zweite Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, die Verwendung eines Materials mit hohen Kosten in dem vorgenannten Ventil zu minimieren.

Eine dritte Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine hohe Zentriergenauigkeit des Schafts beizubehalten, während der Gleitwiderstand zwischen den Gleitflächen ver­ ringert wird.

Eine vierte Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, die Beeinträchtigung des Schmiermittels in dem Gleithal­ teteil und die Bildung von Reaktionsprodukten, die die Gleitbewegungen blockieren, zu vermeiden.

Eine fünfte Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, das Schmiermittel mittels einer einfachen Konstruktion dem Gleithalteteil zuzuführen und von diesem zu entfernen.

Eine sechste Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, die Zufuhr/Entfernung des Schmiermittels zu bzw. von den Gleithalteteilen reibungslos durchzuführen.

Diese Aufgaben werden mit den Merkmalen der Patent­ ansprüche gelöst.

Fig. 1 ist ein Schnitt, der ein elektromagnetisches Druckregelventil gemäß einer ersten Art der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;

Fig. 2 ist eine perspektivische Explosionsdarstel­ lung, die einen Kernteil des Druckregelventils im Schnitt zeigt;

Fig. 3 ist ein Schnitt, der einen Kernteil eines elektromagnetischen Druckregelventils gemäß einer zweiten Art der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;

Fig. 4 ist ein Schnitt, der einen Kernteil eines elektromagnetischen Druckregelventils gemäß einer dritten Art der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;

Fig. 5 ist ein Schnitt, der einen Kernteil eines elektromagnetischen Druckregelventils gemäß einer vierten Art der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;

Fig. 6 ist ein Schnitt, der einen Kernteil eines elektromagnetischen Druckregelventils gemäß einer fünften Art der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;

Fig. 7 ist ein Schnitt, der einen Schaft eines elek­ tromagnetischen Druckregelventils gemäß einer sechsten Art der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;

Fig. 8 ist ein Schnitt, der einen Schaft eines elek­ tromagnetischen Druckregelventils gemäß einer siebten Art der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt.

Die Arten der Ausführungsform der vorliegenden Er­ findung werden unter Bezug auf die begleitenden Zeichnungen beschrieben. Zuallererst ist Fig. 1 ein Schnitt, der den vollständigen Aufbau eines elektromagnetischen Druckregel­ ventils gemäß einer ersten Art der Ausführungsform der vor­ liegenden Erfindung zeigt. In dieser Ausführungsform über­ nimmt das Druckregelventil die Betriebsart eines linearen Zylinderspulenventils für das hydraulische Regelsystem eines automatischen Getriebes. Dieses Ventil ist aufgebaut aus: einer Ventilbaugruppe V, die in eine Ventilbohrung, die im Ventilkörper des automatischen Getriebes ausgebildet ist, eingepaßt und in einen in dem Ventilkörper ausgebildeten Öl­ kanal eingesetzt ist, und einer Spulenbaugruppe S, die außerhalb des Ventilkörpers angeordnet ist.

Die Ventilbaugruppe V ist aus einer Hülse 11, die den Ventilkörper bildet, und einer Spule 13, die in einer Spulengleitbohrung 12 gleitet, welche sich axial in der Hülse 11 erstreckt, zusammengesetzt. Diese Hülse 11 hat nicht nur die Spulengleitbohrung 12, sondern auch sechs axial voneinander beabstandete Öffnungen P1 bis P6 und Um­ fangsrillen G1 bis G6, um Verbindungen zwischen diesen Öff­ nungen und der Spulengleitbohrung 12 zu liefern. Die Hülse 11 ist derart geformt, daß ihre Seite zum Montieren der Zy­ linderspulenbaugruppe S radial vergrößert ist, wohingegen ihre gegenüberliegende Seite verdünnt und radial verkleinert ist. Die Spule 13 hat zwei große radiale Stege R1 und R2 und einen kleinen radialen Steg R3, um die Verbindungen zwischen den angrenzenden Umfangsrillen G1 bis G6 durch die Spu­ lengleitbohrung 12 zur Verfügung zu stellen und zu versper­ ren, und ist derart geformt, daß das führende Ende ihrer Spindel, das an der Seite angeordnet ist und der Zylinder­ spulenbaugruppe S gegenüberliegt, in eine Halbkugel geformt ist, um einen Auflagerteil gegen den später beschriebenen Schaft zu liefern. In der Spulengleitbohrung 12 der Hülse 11, die sich an der gegenüberliegenden Seite der Zylinder­ spulenbaugruppe S befindet, ist eine Rückstellfeder 14 ange­ ordnet, die in einem zusammengedrückten Zustand gehalten wird, so daß ihr eines Ende gegen den kleinen radialen Steg R3 der Spule 13 stößt, während das andere Ende gegen einen Schraubpfropfen 15 stößt. Dieser Schraubpfropfen 15 wird in den Gewindeteil der Verlängerung der Spulengleitbohrung 12 getrieben, bis er in einer Lage fixiert ist, um durch Ab­ dichten des radial verkleinerten dünnen Teils der Hülse 11 eine bestimmte Rückstellast an die Spule 13 anzulegen.

Die Spulenbaugruppe S ist zusammengesetzt aus: einem Spulenkern 2 mit einem radial vergrößerten Teil, der gegen das radial vergrößerte axiale Ende der Hülse 11 stößt und auf der Hülse 11 durch Abdichten des inneren End­ stücks eines Zylinderspulengehäuses 10 befestigt ist; einer Spule 3, die derart in dem Gehäuse 10 montiert ist, daß sie um den Spulenkern 2 herum eingepaßt werden kann; einem Kol­ ben 4, der an dem äußeren Ende des Spulenkerns 2 angeordnet ist, um dem Spulenkern 2 gegenüberzuliegen; und einem Schaft 40, der in dem Kolben 4 abgedichtet und befestigt ist. In Fig. 1: Referenznummer 16 bezeichnet ein Filter, das als ein Dämpfer wirkt, um die Spule am Dahintreiben zu hindern; Num­ mer 41 bezeichnet einen aus einem nichtmagnetischen Mate­ rial, wie etwa Messing, gefertigten Abstandshalter zum Bei­ behalten eines minimalen Spalts zwischen dem Spulenkern 2 und dem Kolben 4; Nummer 17 bezeichnet eine Platte, die die Öffnung des Gehäuses 10 bedeckt; und Nummer 31 bezeichnet die Fassung eines Anschlußsteckers zum Verbinden der Spule 3 mit einem nicht gezeigten elektronischen Steuersystem.

In der Bohrung 21 des Spulenkerns 2 ist gemäß der vorliegenden Erfindung eine Lagerschale 5 angeordnet, um den Schaft 40 verschiebbar in dem Spulenkern 2 zu halten. In dieser Ausführungsform ist zumindest eine derartige Gleit­ fläche 5a der Lagerschale 5, die den Schaft 40 hält, aus ei­ nem reibungsarmen synthetischen Kunstharz, wie etwa Poly­ tetrafluorethylen-Kunstharzen, gefertigt. Insbesondere ist die Lagerschale 5 aus Stahl gefertigt und ist auf ihrem in­ neren Umfang mit der Beschichtung aus dem oben spezifizier­ ten Kunstharz verkleidet. Die Lagerschale 5 wird in jedes der zwei Enden des inneren Umfangs der Bohrung 21 des Spu­ lenkerns 2 eingepaßt und eingebaut.

In dem auf diese Weise aufgebauten Ventil wird ein Ölkanal T zum Zuführen/Entfernen eines Schmiermittels zwi­ schen die Lagerschale 5 und den Schaft 40 ausgebildet. Die­ ser Ölkanal T liefert die Verbindung zwischen einem Zwi­ schenraum Cs, der durch den Spulenkern 2, die Lagerschale 5 und den Schaft 40 begrenzt wird, und weiteren Zwischenräumen Vs und Ss in dem Ventil, die das Schmiermittel einschließen, wie noch detaillierter beschrieben wird.

Wie in Fig. 2, die Spulenkern und Lagerschale in ei­ ner Explosionsdarstellung zeigt, im Detail gezeigt, wird der Ölkanal T in dieser Ausführungsform als ein Paar von Rillen mit einem "V-förmigen" Querschnitt ausgebildet, die in dem inneren Umfang der Bohrung 21 des Spulenkerns ausgebildet sind und die abgestuft sind, um zwei radial vergrößerte En­ den zu haben und axial parallel über die ganze Länge des Spulenkerns 2 in einer Weise verlängert sind, daß sie sich diametral gegenüberliegen, um die Lagerschale 5 in der axia­ len Richtung zu positionieren.

In dem auf diese Weise gemäß der ersten Art der Aus­ führungsform aufgebauten linearen Spulenventil ist die Spule 13, wie in Fig. 1 gezeigt, durch die Ladung der Rückstellfeder 14 an ihrem höchsten Stand positioniert, wenn sie im Zustand keiner Ladung durch den Zylinderspulenstrom ist. In dieser Position ist die Ausgangsöffnung P3 mit der Ablaßöffnung P2 verbunden, so daß der Grunddruck (d. h. der Modulatordruck, der so durch das Modulatorventil vom Lei­ tungsdruck verringert wird, um innerhalb des Hubbereichs der Spule des linearen Spulenventils mit hoher Genauig­ keit geregelt zu werden), wie er von der Öffnung P4 zuge­ führt wird, durch den Steg R2 abgehalten wird.

Wenn der Spule 3 des linearen Zylinderspulenventils in diesem bestimmten Zustand ein elektrischer Strom mit ei­ nem Nutzungsverhältnis entsprechend dem Steuerzustand des nicht gezeigten elektronischen Steuersystems zugeführt wird, wird der Kolben 4 durch die elektromagnetische Kraft in Richtung des Endstücks des Spulenkerns 2 angezogen, so daß die entsprechende Verschiebung des Schafts 40 an die Spule 13 übertragen wird.

Dann wird die Spule aus der gezeigten Position nach unten bewegt, so daß der Grunddruck, der von der Öffnung P4 zugeführt wird, von dem Steg R2 auf ein bestimmtes Niveau gedrosselt und an die Öffnung P3 ausgegeben wird. Der Aus­ gangsdruck wird zu diesem Zeitpunkt über den Ölkanal in der Spule als sekundärer Druck wieder der Stufenseite des Stegs R2 zugeführt, so daß er durch das Gleichgewicht zwischen der Zylinderspulenladung, der Federladung und der Rückkopplungs­ druck-Ladung auf einem bestimmten Niveau gehalten wird.

Als Folge der Verschiebung des Schafts 40 bei den oben beschriebenen Arbeitsabläufen vergrößert sich der In­ halt des Zwischenraums Ss in dem Gehäuse 10, das den Kolben 4 einschließt, um ein Volumen, das dem Herausragen des Schafts 40 in den Zwischenraum Vs in dem Ventil entspricht. Auf diese Weise fällt der Druck in dem Zwischenraum Ss des Gehäuses 10, so daß das Öl in dem Zwischenraum Vs in dem Ventil über die Bohrung 21 des Spulenkerns 2, nämlich die Rille T, in den Zwischenraum Ss gesaugt wird. Durch diesen Ölfluß wird das Öl in den Zwischenraum Cs mitgeführt, der durch die zwei Lagerschalen 5 und 5 begrenzt ist. Wenn der Schaft 40 im Gegensatz dazu gegenüber der Zeichnung nach oben bewegt wird, nimmt der Inhalt des Zwischenraums Ss um das Volumen ab, das dem Volumen des vorstehenden Schafts 40 entspricht. Als Folge steigt der Druck in dem Zwischenraum Ss an, um das Öl des Zwischenraums Ss über die Rille T des Spulenkerns 2 in den Zwischenraum Vv zu drängen. Auf diese Weise wird das Öl in dem Zwischenraum Cs durch die Verschie­ bung des Schafts 40, die durch den Betrieb der Spule des li­ nearen Zylinderspulenventils verursacht wird, immer an den Zwischenraum Vs und den Zwischenraum Ss geliefert, um nicht nur das Nutzungsverhältnis durch das elektronische Steuersy­ stem zu ändern, sondern auch den Ausgangsdruck auf ein be­ stimmtes Niveau zu regeln.

Deshalb wird das Schmiermittel zum Schmieren der schafthaltenden Teile gemäß dem Ventil dieser Art der Aus­ führungsform immer durch die Verschiebung des Schafts 40 zu­ geführt und entfernt, so daß das zwischen den Gleitflächen vorhandene Schmiermittel jedes Mal erneuert wird. Dies er­ möglicht es, die lokale Beeinträchtigung des Schmiermittels zu verhindern, die ansonsten durch die Stauung des Schmier­ mittels zwischen der Lagerschale 5 und dem Schaft 40 und durch das wiederholte Gleiten des Schafts 40 unter den hei­ ßen Bedingungen verursacht werden könnte, und die Erzeugung von Carbiden zu verhindern, die ansonsten verursacht werden könnte, weil das Schmiermittel im allgemeinen Kohlenstoff enthält. Als Ergebnis kann der Schaft 40 geschmeidig glei­ ten. Außerdem ist die Lagerschale 5 auf ihrem inneren Umfang mit dem Kunstharz beschichtet, so daß die Verwendung des teuren Polytetrafluorethylen-Kunstharzes minimiert werden kann, um die Lagerschale 5 zu vernünftigen Kosten zu lie­ fern. Außerdem ist die Lagerschale 5 weiter an jedem der zwei Enden des inneren Umfangs des Spulenkerns 2 eingebaut, so daß ihre Gleitberührungsfläche mit dem Schaft 40 verrin­ gert werden kann, um den Gleitwiderstand des Schafts 40 zu erniedrigen, um dadurch die geschmeidige Gleitbewegung des Schafts 40 sicherzustellen. Des weiteren kann der Schaft 40 von jeglichem Flattern befreit werden, weil er in der Nähe seiner zwei Enden gehalten wird. Außerdem wird das Material zur Bildung der Lagerschale 5 verringert, so daß sie zu niedrigen Kosten hergestellt werden kann.

Im folgenden ist eine zweite Art der Ausführungsform in Fig. 3 gezeigt. In dieser Ausführungsform ist die Lager­ schale 5 gebaut, um sich im wesentlichen über die ganze Länge des Spulenkerns 2 zu erstrecken. Obwohl der Spulenkern 2 in diesem Aufbau die Rille T wie in der vorhergehenden Art haben kann, ist die Rille bei dieser Art als parallele Ril­ len ausgebildet, die sich axial in den inneren Umfang der Lagerschale 5 erstrecken, während sie sich diametral gegen­ überliegen, um den Fluß des Schmiermittels durch den Gleit­ teil anzuregen. Die Art, wie sie hier verwendet wird, ist beim Gleitwiderstand ungünstiger als die Vorhergehende, weil die Gleitberührungsfläche zwischen dem Schaft 40 und der La­ gerschale 5 vergrößert ist, aber sie ist vorteilhafter in der Hinsicht, daß der Fluß des Schmiermittels besser geglät­ tet wird, um die Erhöhung des Gleitwiderstands zu vermeiden, die ansonsten aufgrund des Haftens von Reaktionsprodukten verursacht werden könnte.

Im folgenden zeigt Fig. 4 eine dritte Art der Aus­ führungsform, in der die Lagerschale 5 als ein kurzer Zylin­ der ausgebildet und an jedem der beiden Endstücke des Spu­ lenkerns 2 eingebaut ist. Die Rille T ist wie in der vorher­ gehenden Art als parallele Rillen ausgebildet, die sich axial in den inneren Umfang der Lagerschale 5 erstrecken, während sie sich diametral gegenüberliegen. Diese Art, falls sie verwendet wird, ist sowohl bei der Verringerung der Gleitberührungsfläche als auch bei der Vermeidung des Haf­ tens von Reaktionsprodukten vorteilhaft, so daß sie beiden Vorteilen der vorhergehenden zwei Arten Genüge leisten kann.

Im folgenden zeigt Fig. 5 eine vierte Art der Aus­ führungsform, bei der die Lagerschale 5 sich auch, wie in der zweiten Art der Ausführungsform, im wesentlichen über die ganze Länge des Spulenkerns 2 erstreckt. Trotz dieser Ähnlichkeit ist die Rille T jedoch als eine Spiralrille (es können mehrere sein, obwohl nur eine gezeigt ist ) ausgebil­ det, die sich entlang des inneren Umfangs der Lagerschale 5 erstreckt. Diese Art ist vorteilhafter als die vorhergehen­ den zwei Arten in der Hinsicht, daß die Fließgeschwindigkeit des Schmiermittels zunimmt.

Im folgenden zeigt Fig. 6 eine fünfte Art der Aus­ führungsform, bei der die Lagerschale ebenfalls, wie in der dritten Art der Ausführungsform, als ein kurzer Zylinder ausgebildet und an jedem der zwei Endstücke des Spulenkerns 2 eingebaut ist. Trotz dieser Ähnlichkeit ist die Rille T jedoch wie in der vierten Art der Ausführungsform als eine einzelne Spiralrille ausgebildet, die sich entlang des inne­ ren Umfangs der Lagerschale 5 erstreckt.

Im folgenden zeigt Fig. 7 eine sechste Art der Aus­ führungsform, bei der die Rille T, ungleich den vorhergehen­ den einzelnen Arten der Ausführungsform, in dem äußeren Um­ fang des Schafts 40 ausgebildet ist. Diese Rille T wird ge­ bildet, indem der Umfang des Schafts 40 an den gegenüberlie­ genden Seiten axial eingeschnitten wird. Diese Art ist, wenn sie verwendet wird, hinsichtlich der Verarbeitbarkeit vor­ teilhafter als die vorhergehenden einzelnen Arten, weil ein Stahlwerkstoff auf seinem äußeren Umfang bearbeitet wird.

Schließlich zeigt Fig. 8 eine siebte Art der Ausfüh­ rungsform, bei der die Rille T wie bei der sechsten auf dem äußeren Umfang des Schafts 40 ausgebildet ist. Trotz dieser Ähnlichkeit ist die Rille T jedoch als eine einzelne Spiral­ rille ausgebildet, die sich entlang des äußeren Umfangs des Schafts 40 erstreckt. Diese Art ist, wenn sie verwendet wird, vorteilhafter als die vorhergehende erste bis fünfte Art der Ausführungsform, weil die Rille T durch Bearbeiten des äußeren Umfangs gebildet wird. Die Art ist verglichen mit der sechsten Art der Ausführungsform ein wenig ungün­ stig, hat aber einen Vorteil beim Fluß des Schmiermittels.

Selbst wenn das elektromagnetische Druckregelventil in einer der vorhergehenden ersten bis siebten Arten der Ausführungsform für eine lange Zeit unter heißen Bedingun­ gen, wie hier bereits beschrieben, verwendet wird, wird der Fluß des Schmiermittels um die Gleitteile zwischen der Gleitschale 5 und dem Schaft 40 durch Ausbildung der Rille T aufrechterhalten. Als Ergebnis ist es möglich, die Beein­ trächtigung der Schmierung zu verhindern, die ansonsten durch das lokale Stocken des Schmiermittels verursacht wer­ den könnte, und das Haften der Reaktionsprodukte an der Oberfläche der Gleitschale 5 und des Schafts 40 zu verhin­ dern. Auf diese Weise wird kein unzureichendes Gleiten des Schafts 40 in der Gleitschale 5 bewirkt, um die Genauigkeit zur Regelung des Öldrucks sicherzustellen. Wie hier bereits beschrieben, kann das Schmiermittel durch die Hin- und Her­ bewegungen des Schafts 40 den Gleitteilen zugeführt und von ihnen entfernt werden, so daß kein besonderer Druck für den Fluß des Gleitmittels erforderlich ist. Wenn das Ölflußvolu­ men von der Rille T geliefert wird, kann der Widerstand ge­ gen den sich in dem Öl bewegenden Kolben 4 überdies durch Zugang des Schmiermittels in und aus dem Zylinderspulenge­ häuse 10 über die Rille T geringer als derjenige des bishe­ rigen Stands der Technik gemacht werden, so daß die An­ sprechempfindlichkeit des Zylinderspulenventils auf einen höheren Grad verbessert werden kann.

Gemäß dem Aufbau der vorliegenden Erfindung wird die Gleitschale mit der Gleit-Kunstharzfläche zum Halten des Schafts in der gleitenden Weise verwendet. Anstelle der Hülse und des linearen Kugellagers des bisherigen Stands der Technik kann lediglich die Gleitschale eingebaut werden, um die Anzahl der Teile und die Anzahl ihrer Montageschritte zu verringern, so daß die Kosten für das Druckregelventil ge­ senkt werden können. Da das Schmiermittel zum Schmieren der Gleitschale und des Schafts überdies den Gleitteilen zuge­ führt und von ihnen entfernt werden kann, wird es nicht zwi­ schen der Gleitschale und dem Schaft stocken. Selbst wenn das Druckregelventil, das mit dem elektrischen Strom ge­ speist werden soll, unter den heißen Bedingungen, die sich aus der Wärmeerzeugung der Spule ergeben, betrieben wird, ist es selbst nach wiederholtem Gleiten des Schafts möglich, die Beeinträchtigung der Leistungsfähigkeit des Schmiermit­ tels zu vermeiden, die ansonsten durch die lokale Beein­ trächtigung des Schmiermittels verursacht werden könnte. Es ist weiter möglich, die Erzeugung von Carbiden, weil das Schmiermittel im allgemeinen Kohlenstoffe enthält, und das Haften der Carbide an den Gleitteilen zu vermeiden. Auf diese Weise können die geschmeidigen Bewegungen des Schafts für lange Zeit erhalten werden, so daß die äußerst exakte Druckregelfähigkeit des Druckregelventils dementsprechend für lange Zeit erhalten werden kann.

Gemäß dem in Anspruch 2 dargelegten Aufbau wird die Gleitfläche der Lagerschale mit dem Schaft überdies aus der Kunstharzbeschichtung gebildet. Als Ergebnis kann die Ver­ wendung des teuren Kunstharzes minimiert werden, um die La­ gerschale, die es dem Schaft ermöglicht, geschmeidig zu gleiten, zu vernünftigen Kosten zu liefern.

Gemäß dem in Anspruch 3 dargelegten Aufbau wird die Lagerschale überdies an jedem der zwei Enden des inneren Um­ fangs des Spulenkerns eingebaut, so daß die Gleitberührungs­ fläche zwischen der Lagerschale und dem Schaft verringert werden kann, um den Gleitwiderstand des Schafts zu erniedri­ gen, um dadurch das geschmeidigere Gleiten des Schafts si­ cherzustellen. Da der Schaft in der Nähe seiner zwei End­ stücke gehalten wird, kann seine axiale Position und Neigung ohne jegliches Flattern äußerst exakt gehalten werden. Au­ ßerdem kann das Material zur Bildung der Lagerschale verrin­ gert werden, um die Kosten zu senken.

Gemäß dem in Anspruch 4 dargelegten Aufbau werden der durch den Spulenkern begrenzte Zwischenraum, die Lager­ schale und der Schaft des weiteren in die Lage versetzt, durch den Ölkanal mit einem weiteren Zwischenraum in dem Ventil, welcher das Schmiermittel einschließt, in Verbindung zu stehen, so daß das Schmiermittel diesen Zwischenräumen zugeführt und von diesen entfernt werden kann. Es ist folg­ lich möglich, die lokale Beeinträchtigung des Schmiermittels zu vermeiden, die ansonsten unter den heißen Bedingungen und als Folge der Gleitbewegungen des Schaftes durch das Stocken des Schmiermittels zwischen der Lagerschale und dem Schaft verursacht werden könnte. Insbesondere die Erzeugung von Carbiden, weil das Schmiermittel im allgemeinen Kohlenstoff enthält, kann vermieden werden, um die geschmeidigen Gleit­ bewegungen des Schafts ohne eine Verstopfung durch die Reak­ tionsprodukte sicherzustellen.

Gemäß dem in Anspruch 5 dargelegten Aufbau wird der Ölkanal des weiteren in dem inneren Umfang des Spulenkerns ausgebildet, so daß er in Richtung des Schafts geöffnet ist. Als Folge kann das Schmiermittel allein durch die Gleitbewe­ gungen des Schafts leicht dem Gleitteil zugeführt und von ihm entfernt werden.

Gemäß dem in Anspruch 6 dargelegten Aufbau wird der Ölkanal des weiteren zumindest in einem - der Lagerschale oder dem Schaft - ausgebildet. Als Folge neigt das Schmier­ mittel zum Schmieren der Gleitschale und des Schafts mehr dazu, vorbei zu fließen, um die Gleitbewegungen des Schafts besser zu glätten.

Claims (6)

1. Elektromagnetisches Druckregelventil, das auf­ weist: einen in einer Spule angeordneten hohlen Spulenkern; einen Kolben zum Anlegen einer Ladung an ein Ventilglied durch einen Schaft, der in den hohlen Teil des Spulenkerns eingepaßt ist, so daß das Druckregelventil ausgelöst wird, wenn der Spule ein elektrisches Signal zugeführt wird, gekennzeichnet durch:
eine in dem hohlen Teil des Spulenkerns angeordnete Lagerschale, die zumindest auf ihrer Gleitfläche mit dem Schaft aus einem Kunstharzmaterial gefertigt ist, um den Schaft relativ zu dem Spulenkern beweglich zu halten, und
einen Ölkanal zum Zuführen/Entfernen eines Schmier­ mittels, um die Gleitflächen zwischen der Lagerschale und dem Schaft zu schmieren.

2. Ventil nach Anspruch 1, wobei die Gleitfläche der Lagerschale mit dem Schaft aus einem Kunstharz gefertigt ist, um den inneren Umfang der Lagerschale zu verkleiden.

3. Ventil nach Anspruch 1 oder 2, wobei die Lager­ schale an jedem der zwei Enden des inneren Umfangs des hoh­ len Teils des Spulenkerns eingebaut ist.

4. Ventil nach Anspruch 3, wobei der Ölkanal einen Zwischenraum, der durch den Spulenkern, die Lagerschale und den Schaft begrenzt ist, mit einem wei­ teren Zwischenraum in dem Ventil, der das Schmiermittel ent­ hält, verbindet.

5. Ventil nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei der Ölkanal in dem inneren Umfang des Spulenkerns ausgebil­ det ist.

6. Ventil nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei der Ölkanal zumindest in der Lagerschale und/oder dem Schaft ausgebildet ist.