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HINTERGRUND DER ERFINDUNG
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1. Gebiet der Erfindung
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Die
vorliegende Erfindung betrifft ein proportionales Solenoidventil,
bei dem ein Ventilelement durch Anlegen bzw. Aufbringung eines Stroms
auf ein Solenoid versetzt wird, um einen Ausgabedruck zu erhalten,
welcher proportional zum Wert des aufgebrachten Stromes ist, und
betrifft ein Verfahren zur Steuerung des proportionalen Solenoidventils.
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Bei
einem herkömmlichen
proportionalen Solenoidventil wird ein Ventilelement in Übereinstimmung
mit bzw. gemäß dem Wert
eines Stroms versetzt, welcher auf eine Wicklung aufgebracht wird, wobei
dieses durch einen zylindrischen Ventilführungsabschnitt geführt wird
und in und aus dem Kontakt mit einem Sitzabschnitt gebracht wird,
wobei man dadurch von einem Ausgabeanschluss einen Ausgabedruck
proportional zu dem Wert des aufgebrachten Stromes erhält (siehe
beispielsweise JP 2002-525524 A).
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Bei
einem herkömmlichen
proportionalen Solenoidventil mit einer derartigen Konstruktion
wird eine selbstinduzierte Vibration des Ventilelements durch die
Betriebstemperatur und durch Störungen verursacht,
wie beispielsweise eine Pulsation. Insbesondere tritt in den letzten
Jahren aufgrund steigender Öltemperaturen
und ähnlichem,
was aus Größenreduktionen
proportional zu dem Solenoidventil selbst und Getrieben sowie Anordnungen
in engen Räumen
resultiert, eine Situation auf, in welcher keine Wahlmöglichkeit
besteht sondern die Steuerung auf Temperaturbereiche erweitert ist,
in welchen die Bewegung des Ventilelements unstabil wird. Dies bedeutet,
dass, wenn die Öltemperatur
hoch ist (beispielsweise 120° Celsius
oder höher)
und das Ventilelement nahe an dem Sitzabschnitt ist, dass die Gefahr
besteht, dass eine selbstinduzierte Vibration des Ventilelements
auftritt. Wenn die selbstinduzierte Vibration in dieser Art und
Weise auftritt, wird ein Steuerdruck oszilliert bzw. in Schwingungen
versetzt, so dass die Steuerung unmöglich wird. Es besteht ebenso
die Gefahr, dass der Sitzabschnitt aufgrund der Reibung zwischen
dem Ventilelement und dem Sitzabschnitt verschlissen werden könnte.
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ZUSAMMENFASSUNG
DER ERFINDUNG
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Die
vorliegende Erfindung wurde gemacht, um die vorstehenden Probleme
zu lösen,
und die Erfindung zielt darauf ab, ein proportionales Solenoidventil
und ein Verfahren zur Steuerung des proportionalen Solenoidventils
bereitzustellen, mit welchen es möglich ist, den selbstinduzierten
Vibrationsbereich eines Ventilelements zu vermindern und die Widerstandsfähigkeit
gegen Oszillation zu verbessern.
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Gemäß der vorliegenden
Erfindung umfasst das proportionale Solenoidventil eine ablaufseitige Passage,
welche durch Entweichpassageöffnungen ausgebildet
wird, deren Anzahl eine gerade Zahl ist, welche vier oder mehr ist
und in regelmäßigen Intervallen
in Umfangsrichtung eines Ventilsitzelements angeordnet ist. Als
Folge davon ist es möglich,
den selbstinduzierten Vibrationsbereich eines Ventilelements zu
vermindern und die Widerstandsfähigkeit gegenüber Oszillation
zu verbessern.
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Ferner
wird gemäß der vorliegenden
Erfindung ein proportionales Solenoidventil bereitgestellt, bei
welchem die Länge
eines Ventilführungsabschnitts
derart festgelegt ist, dass, wenn das Ventilelement in Kontakt mit
einem Sitzabschnitt gebracht wird, ein Spitzenabschnitt des Ventilführungsabschnitts
von einem Zentrum des Ventilelements in Richtung der Sitzabschnittseite
um 4% bis 14% des Durchmessers des Ventilelements hervorsteht. Als Folge
davon ist es möglich,
den selbstinduzierten Vibrationsbereich des Ventilelements zu verringern
und die Widerstandsfähigkeit
gegenüber
der Oszillation zu verbessern.
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Ebenso
wird gemäß der vorliegenden
Erfindung bei einem Verfahren zur Steuerung des proportionalen Solenoidventils
ein Zuführdruck
zu dem Einlassanschluss justiert, wenn die Temperatur des Fluids
gleich oder höher
als eine vorbestimmte Temperatur wird, so dass die Druckdifferenz
zwischen dem Ausgabedruck von dem Ausgabeanschluss und dem Zuführdruck
auf den Einlassanschluss größer wird als
die Druckdifferenz, bei welcher die selbstinduzierte Vibration des
Ventilelements auftritt. Als Folge davon wird es möglich, den
selbstinduzierten Vibrationsbereich des Ventilelements zu verringern
und die Widerstandsfähigkeit
gegenüber
der Oszillation zu verbessern.
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KURZE BESCHREIBUNG
DER ZEICHNUNGEN
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Bevorzugte
Ausführungsformen
der vorliegenden Erfindung werden nun im Einzelnen auf der Grundlage
der folgenden Figuren beschrieben. Es zeigt:
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1 eine
Querschnittsansicht eines proportionalen Solenoidventils gemäß einer
ersten Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung;
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2 eine
vergrößerte Querschnittsansicht, welche
den Hauptabschnitt des proportionalen Solenoidventils von 1 darstellt;
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3 eine
Querschnittsansicht entlang der Linie III-III von 2;
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4 eine
Relation zwischen einem Flächenverhältnis der
gesamten Querschnittsfläche
der Entweichpassageöffnungen
zu einer Sitzfläche
und dem selbstinduzierten Vibrationsbereich eines Ventilelements;
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5 eine
Querschnittsansicht des Hauptabschnitts eines proportionalen Solenoidventils
gemäß einer
zweiten Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung;
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6 eine
Relation zwischen der Länge
einer Führungsspitze
und dem selbstinduzierten Vibrationsbereich des Ventilelements;
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7 eine
Querschnittsansicht des Hauptabschnitts eines proportionalen Solenoidventils
gemäß einer
dritten Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung; und
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8 eine
Querschnittsansicht des Hauptabschnitts eines proportionalen Solenoidventils
gemäß einer
vierten Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung.
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GENAUE BESCHREIBUNG
DER BEVORZUGTEN AUSFÜHRUNGSFORMEN
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Die
Ausführungsformen
der vorliegenden Erfindung werden nun mit Bezug auf die beigefügten Zeichnungen
beschrieben.
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Erste Ausführungsform
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Ein
proportionales Solenoidventil gemäß einer ersten Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung ist ein hydraulischer Schaltkreis eines
elektronisch gesteuerten Automatikgetriebes für ein Fahrzeug bzw. Automobil
(im Nachfolgenden lediglich als "Automatikgetriebe" bezeichnet), und
wird dazu verwendet, den Betriebsöldruck in einem Betriebsabschnitt
des Automatikgetriebes zu verändern.
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1 ist
eine Querschnittsansicht des proportionalen Solenoidventils gemäß der ersten
Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung. Es ist zu erwähnen, dass bei dieser Zeichnung
ein proportionales Solenoidventil einer normal hohen Art dargestellt
ist. In der Zeichnung ist eine Wicklung 1 in einem zylindrischen
Gehäuse 2 untergebracht,
welches aus Metall hergestellt ist, und ein Anschluss 3 zur
Verbindung der Wicklung 1 zu einer Spannungsquelle ist
außerhalb
des Gehäuses 2 angeordnet. Ferner
sind die Wicklung 1 und der Anschluss 3 in einem
Harzabschnitt 4 ausgeformt bzw. in Form hergestellt, und
ein Plungerkolbenunterbringungshohlraum 4a, welcher durch
den hohlen Abschnitt der Wicklung 1 führt, wobei sich dieser in axialer
Richtung der Wicklung 1 erstreckt, ist in dem Harzabschnitt 4 vorgesehen.
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Mit
einem Endabschnitt des Harzabschnitts 4 ist ein aus Metall
hergestellter Kern 5 gekoppelt. Dieser Kern 5 umfasst
einen Zylinderabschnitt 5a, der in einen Endabschnitt des
Plungerkolbenunterbringungshohlraums 4a eingesetzt ist,
und einen Flanschabschnitt 5b, welcher an eine Endfläche des Harzabschnitts 4 angrenzt
bzw. anliegt. Der Flanschabschnitt 5b ist an das Gehäuse 2 an
dem äußeren Umfang
von dessen Verbindungsfläche
mit dem Gehäuse 2 verschweißt.
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Ein
erstes Radiallager 6 ist in dem Zylinderabschnitt 5a eingesetzt.
Ebenso ist eine zylindrische Justiereinrichtung 7 in den
Zylinderabschnitt 5a eingepasst bzw. durch Presspassung
eingesetzt.
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Mit
dem anderen Endabschnitt des Harzabschnitts 4 ist ein aus
Metall hergestelltes Führungselement 8 gekoppelt.
Dieses Führungselement 8 umfasst
einen ringförmig
geformten Flanschabschnitt 8a, welcher an eine Endfläche des
Harzabschnitts 4 angrenzt bzw. anliegt, einen zylindrischen
Passabschnitt 8b, welcher von dem Flanschabschnitt 8a hervorragt,
und einen zylindrischen Ventilführungsabschnitt 8c,
welcher sich von einem Endabschnitt des Passabschnitts 8b erstreckt.
Der Flanschabschnitt 8a ist an die Basis 2 an
dem äußeren Umfang
von dessen Verbindungsfläche
mit dem Gehäuse 2 verschweißt. Der
Durchmesser des Ventilführungsabschnitts 8c ist
geringer als der Durchmesser des Passabschnitts 8b.
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Ein
zweites Radiallager 9 ist in dem Ventilführungsabschnitt 8c eingesetzt.
In das erste Radiallager 6 und das zweite Radiallager 9 ist
eine Stange 10 eingesetzt, so dass diese gleitfähig ist.
Diese Stange 10 ist innerhalb des Kerns 5, dem
Plungerkolbenunterbringungshohlraum 4a und dem Führungselement 8 derart
angeordnet, dass dieses dazu fähig ist,
in axialer Richtung der Wicklung 1 hin- und herbewegt zu
werden.
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An
dem mittleren Abschnitt der Stange 10 ist ein zylindrischer
Plungerkolben 11 bzw. Kolben 11 fixiert. Das bedeutet,
dass die Stange 10 in den Plungerkolben 11 durch
Presspassung eingesetzt ist. Eine erste Feder 12 ist zwischen
dem Plungerkolben 11 und dem ersten Radiallager 6 angeordnet,
wobei eine zweite Feder 13 zwischen dem Plungerkolben 11 und
dem zweiten Radiallager 9 angeordnet ist. Der Plungerkolben 11 ist
dazu fähig,
integral mit der Stange 10 innerhalb des Plungerkolbenunterbringungshohlraums 4a hin-
und herbewegt zu werden.
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Ein
kugelförmiges
(sphärisches)
Ventilelement 14 ist in dem Ventilführungsabschnitt 8c eingesetzt.
Ein Spitzenabschnitt der Stange 10 grenzt an das kugelförmige Ventilelement 14 an.
Die Last der ersten Feder 12, welche den Plungerkolben
in Richtung des Ventilelements 14 vorspannt bzw. unter
Energie setzt, wird durch die Presspassposition der Justiereinrichtung 7 justiert.
Der Ventilführungsabschnitt 8c wird
in ein Ventilsitzelement 15 durch Presspassung eingesetzt
und ist an diesem befestigt. Das Ventilsitzelement 15 umfasst
einen zylindrischen Fixierungsabschnitt 15a, in welchem
der Ventilführungsabschnitt 8c durch
Presspassung eingesetzt ist, einen Sitzabschnitt 15b, mit
welchem das Ventilelement 14 in und aus dem Kontakt gebracht
wird, eine eingabe-/ausgabeseitige Passage 15c und eine auslassseitige
Passage 15d. Der Sitzabschnitt 15b ist an einem
Endabschnitt der eingabe-/ausgabeseitigen Passage 15c vorgesehen.
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An
dem Führungselement 8 ist
ein Gehäuse 16 angebracht,
welches den Strömungspfad
des Öls bildet,
das natürlich
ein Fluid ist. Dieses Gehäuse 16 ist
an dem Flanschabschnitt 8a an dem äußeren Umfang von dessen Verbindungsfläche mit
dem Flanschabschnitt 8a verschweißt. Ebenso umfasst das Gehäuse 16 einen
Einlassanschluss bzw. Eingabeanschluss 16a, zu welchem Öl zugeführt wird,
und einen Ausgabeanschluss bzw. Auslassanschluss 16b, welcher
mit dem Einlassanschluss 16a kommuniziert bzw. in Verbindung
steht, sowie einen Ablaufanschluss 16c, von welchem ein
Teil des Öls
ausgestoßen
wird bzw. abläuft,
welches dem Einlassanschluss 16a zugeführt wird.
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Der
Auslassanschluss 16b kommuniziert mit der eingabe-/ausgabeseitigen
Passage 15c, und der Ablaufanschluss 16c kommuniziert
mit der ablaufseitigen Passage 15d. Ebenso ist das Gehäuse 16 mit einem
Ventilsitzeinsetzabschnitt 16d versehen, in welchen ein
Endabschnitt des Ventilsitzelements 15 eingesetzt ist.
Zwischen der inneren Umfangsfläche des
Ventilsitzeinsetzabschnitts 16d und des Ventilsitzelements 15 ist
ein Zwischenraum mit einer vorbestimmten Größe vorgesehen, und ein Abdichtelement 17,
wie beispielsweise ein aus einem elastischen Material hergestellter
O-Ring, ist in dem Zwischenraum vorgesehen.
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Ebenso
bildet das Umgehäuse 2,
der Kern 5, das Führungselement 8 und
der Kolben bzw. Plungerkolben 11 gemeinsam einen magnetischen Schaltkreis.
Der Kern 5 arbeitet bzw. wirkt als magnetischer Anziehungsabschnitt
für den
Kolben 11. Ein Ventilantriebsabschnitt 20 in dieser
ersten Ausführungsform
umfasst die Wicklung 1, das Umgehäuse 2, den Anschluss 3,
den Harzabschnitt 4, den Kern 5, das Radiallager 6,
die Justiereinrichtung 7, das Führungselement 8, das
zweite Radiallager 9, die Stange 10, den Kolben 11,
die erste Feder 12 und die zweite Feder 13. An
dem Gehäuse 16 ist
ein Flanschelement 18 fixiert, um an einen Ventilkörper angebracht zu
werden, welcher den hydraulischen Ölschaltkreis bildet.
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Als
nächstes
wird der Betrieb dieser Ausführungsform
beschrieben. In einem Zustand, in welchem die Wicklung 1 nicht
erregt bzw. mit Strom versorgt ist, wird der Kolben 11 in
Richtung der Seite des Ventilelements 14 durch die Federkraft
der ersten Feder 12 gedrückt. Folglich wird das Ventilelement 14 gegen
den Sitzabschnitt 15b durch die Stange 10 gedrückt, und
der Ölströmungspfad
zum Ablaufanschluss 16c ist geschlossen. Als Folge davon
erhält
man eine Hochdruckausgabe von dem Ausgabeanschluss 16b.
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Wenn
die Wicklung 1 erregt ist und eine elektromagnetische Kraft,
welche den Kolben 11 anzieht, einen vorbestimmten Wert überschreitet,
wird der Kolben 11 und die Stange 10 gegen die
Federkraft der ersten Feder 12 in eine Richtung versetzt,
in welcher die Abstände
des Kolbens 11 und der Stange 10 von dem Sitzabschnitt 15b zunehmen.
Zu dieser Zeit wirkt der Öldruck
auf das Ventilelement 14, so dass das Ventilelement 14 innerhalb
des Ventilführungsabschnitts 8c entlang
der Stange 10 versetzt wird. Als Folge davon ist das Ventilelement 14 von
dem Sitzabschnitt 15a entfernt, wobei eine Ölmenge zu der
Seite des Ablaufanschlusses 16c ausgegeben wird, welche
dem Öffnugnsgrad
entspricht, und wobei der Druck reduziert wird, welcher von dem
Ausgabeanschluss 16c ausgegeben wird. Das Ventilelement 14 wird
in Übereinstimmung
mit bzw. gemäß dem Wert
des Stroms bzw. der Stromhöhe
versetzt, welche auf die Wicklung 1 wirkt, und wobei man
eine Ausgabe proportional zu dem Stromwert von dem Ausgabeanschluss 16b erhält.
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In
dem Hydraulikschaltkreis für
ein Automatikgetriebe, in welchem dieses proportionale Solenoidventil
angeordnet ist, wird das Öl,
welches in einer Ölwanne 21 gesammelt
wird, was wiederum ein Automatikgetriebefluid ist, durch eine Ölpumpe 22 gepumpt.
Die Ölpumpe 22 wird
in Synchronisation mit einem Motor 23 angetrieben. Das
durch die Ölpumpe 22 gepumpte
Automatikgetriebefluid wird auf einen vorbestimmten Druck durch
einen nicht gezeigten Regulator justiert und daraufhin unter Druck
zu einem Einlassanschluss 16a gebracht bzw. transferiert.
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Dann
wird durch den Ausgabedruck von dem Ausgabeanschluss 16b das Öffnen und
Schließen des
Steuerventils 14 gesteuert, und wobei eine Kupplung 25 gesteuert
wird, wobei dadurch ein Schaltvorgang durchgeführt wird. Ebenso wird das Automatikgetriebefluid,
welches durch den Ablaufanschluss 16c abläuft, durch
die Ölwanne 21 wieder
gesammelt.
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2 ist
eine vergrößerte Querschnittsansicht
des Hauptabschnitts des proportionalen Solenoidventils, das in 1 gezeigt
ist, wobei 3 eine Querschnittsansicht entlang
der Linie III-III von 2 ist. In diesen Figuren ist
die ablaufseitige Passage 15d durch Entweichpassageöffnungen 15e ausgebildet,
deren Anzahl eine gerade Zahl von zumindest vier ist, und welche
in regelmäßigen Intervallen
in Umfangsrichtung des Ventilsitzelements 15 angeordnet
sind.
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Des
weiteren hat jede Entweichpassageöffnung 15e die gleiche
Querschnittsfläche
(die Querschnittsfläche
wird rechtwinklig zur Richtung gemessen, in welcher das Öl strömt). Des
weiteren wird die gesamte Querschnittsfläche von allen Entweichpassageöffnungen 15e gleich
oder zweimal so hoch wie die Sitzfläche des Sitzabschnitts 15b festgelegt
(die Fläche
eines Tangentenkreises zwischen dem Ventilelement 14 und
dem Sitzabschnitt 15b). Das heißt, dass die folgenden Gleichungen
erfüllt
werden: S2 = S3 = S4 = S5 (S2
+ S3 + S4 + S5)/S1 = 1 zu bzw. bis bzw. oder 2
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Bei
einem derartigen proportionalen Solenoidventil sind die Entweichpassageöffnungen 15e,
deren Anzahl eine gerade Zahl von vier oder mehr beträgt, für das Ventilsitzelement 15 in
regelmäßigen Intervallen
in Umfangsrichtung des Ventilsitzelements 15 vorgesehen,
so dass es möglich
wird, den selbstinduzierten Vibrationsbereich des Ventilelements 14 zu
vermindern und die Widerstandsfähigkeit
gegenüber
Oszillation zu verbessern. Als Folge davon wird es möglich, die
Abnützung
oder den Abrieb des Sitzabschnitts 15b zu verhindern. Bedingungen
bzw. Merkmale hinsichtlich dieser Entweichpassageöffnungen 15e erhält man durch
die Herstellung einer Anzahl von Beispielen mit unterschiedlichen
Anordnungen und einer unterschiedlichen Anzahl von Entweichpassageöffnungen 15e sowie
Messung von deren Steuerdrücken
(Ausgabedrücken)
bei einer hohen Öltemperatur
(120°C).
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4 zeigt
eine Relation zwischen dem Flächenverhältnis der
gesamten Querschnittsfläche
der Entweichpassageöffnungen 15e zu
der Sitzfläche und
dem selbstinduzierten Vibrationsbereich des Ventilelements 14.
Die Relation zwischen dem Flächenverhältnis und
dem selbstinduzierten Vibrationsbereich erhält man durch Produktion einer
Anzahl von Beispielen mit unterschiedlichen Flächenverhältnissen und Messung von deren
Steuerdrücken
bei einer hohen Öltemperatur
(120°C).
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Wie
aus 4 ersichtlich, wird es durch Festlegung der gesamten
Querschnittsfläche
von allen Entweichpassageöffnungen 15e gleich
oder zweimal so groß wie
die Sitzfläche
des Sitzabschnitts 15d möglich, den selbstinduzierten
Vibrationsbereich des Ventilelements 14 weiter abzusenken
und ferner die Widerstandsfähigkeit
gegenüber
Oszillation zu verbessern. Als Folge davon wird es möglich, in
verlässlicher
Art und Weise die Abnutzung oder den Abrieb des Sitzabschnitts 15b zu
vermeiden bzw. zu verhindern.
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Zweite Ausführungsform
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Als
nächstes
wird eine zweite Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung beschrieben. 5 ist eine
Querschnittsansicht des Hauptabschnitts des proportionalen Solenoidventils
gemäß der zweiten Ausführungsform.
In der Figur ist die Länge
des Ventilführungsabschnitts 8c derart
festgelegt, dass, wenn das Ventilelement 14 in Kontakt
mit dem Sitzabschnitt 15b gebracht wird, der Spitzenabschnitt des
Ventilführungsabschnitts 8c von
dem Zentrum des Ventilelements 14 in Richtung der Seite
des Sitzabschnitts 15b um 4% bis 14% des Durchmessers des
Ventilelements 14 hervorragt bzw. hervorsteht. Andere Konstruktionen
sind die gleichen wie bei der ersten Ausführungsform.
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6 zeigt
eine Relation zwischen der Länge
der Führungsspitze
des Ventilführungsabschnitts 8c (die
Länge des
Vorsprungs des Spitzenabschnitts von dem Ventilführungsabschnitt 8c von
dem Zentrum des Ventilelements 14 in Richtung der Seite
des Sitzabschnitts 15b in dem Zustand, in welchem das Ventilelement 14 mit
dem Sitzabschnitt 15b in Kontakt gebracht worden ist) und
dem selbstinduzierten Vibrationsbereich des Ventilelements 14.
Die Relation zwischen der Führungsspitzenlänge und
dem selbstinduzierten Vibrationsbereich erhält man durch Herstellung von
einer Vielzahl von Beispielen mit unterschiedlichen Führungsspitzenlängen und
Messungen derer Steuerdrücke
bei einer hohen Öltemperatur
(120°C).
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Wie
aus 6 ersichtlich ist, wird es durch Festlegung des
Verhältnisses
der Führungsspitzenlänge zu dem
Durchmesser des Ventilelements 14 in einem Bereich von
4% bis 14% (niedriger als die herkömmlicherweise verwendeten 17%)
möglich,
den selbstinduzierten Vibrationsbereich des Ventilelements 14 weiter
zu reduzieren und ferner die Widerstandsfähigkeit gegenüber Oszillation
zu verbessern. Als Folge davon wird es möglich, den Abrieb oder die Abrasion
bzw. Abnutzung des Sitzabschnitts 15b in verlässlicher
Art und Weise zu verhindern.
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Dritte Ausführungsform
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Als
nächstes
wird eine dritte Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung beschrieben. 7 ist eine
Querschnittsansicht des Hauptabschnitts eines proportionalen Solenoidventils
gemäß der dritten Ausführungsform.
In der Figur ist der Eingabeanschluss bzw. Einlassanschluss 16a mit
einer Einlassanschlussöffnung 31 versehen,
und die einlass-/auslassseitige Passage 15c ist mit einer
einlass-/auslassseitigen Passageöffnung 32 versehen,
welche einen Querschnitt aufweist, welcher zwei bis sechsmal so
groß wie
die Querschnittsfläche
der Einlassanschlussöffnung 31 ist
(die Schnittfläche
ist rechtwinklig zur Richtung gemessen, in welcher das Öl strömt). Andere
Konstruktionen sind die gleichen wie bei der ersten Ausführungsform.
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Bei
einem derartigen proportionalen Solenoidventil, da der Einlassanschluss 16a mit
der Einlassanschlussöffnung 31 versehen
ist und die einlass-/auslassseitige Passage 15c mit der
einlass-/auslassseitigen Passageöffnung 32 versehen ist,
welche eine Querschnittsfläche
aufweist, die zwei- bis sechsmal so groß wie die Querschnittsfläche der
Einlassanschlussöffnung 31 ist,
wird es möglich,
den selbstinduzierten Vibrationsbereich des Ventilelements 14 zu
verringern und die Widerstandsfähigkeit
gegenüber
Oszillation zu verbessern, was es möglich macht, den Abrieb oder
die Abrasion bzw. Abnutzung des Sitzabschnitts 15b zu verhindern.
Bedingungen bzw. Merkmale hinsichtlich dieser Öffnungen 31 und 32 erhält man durch
Erzeugung von vielen Mustern mit unterschiedlichen Querschnittsflächen für die Öffnungen 31 und 32 und
Messung von deren Steuerdrücken
bei einer hohen Öltemperatur
(120°C).
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Vierte Ausführungsform
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Als
nächstes
wird eine vierte Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung beschrieben. 8 ist eine
Querschnittsansicht des Hauptabschnitts eines proportionalen Solenoidventils
gemäß der vierten
Ausführungsform.
In dieser Figur ist der Einlassanschluss 16a mit einer
Einlassanschlussöffnung 31 versehen,
und der Auslassanschluss 16b ist mit einer Auslassanschlussöffnung 33 versehen,
welche eine Querschnittsfläche
aufweist, die zwei- bis sechsmal so groß wie die Querschnittsfläche der
Einlassanschlussöffnung 31 ist
(die Querschnittsfläche
wird rechtwinklig zur Richtung gemessen, in welcher das Öl strömt).
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Andere
Konstruktionen bzw. Merkmale sind die gleichen wie bei der ersten
Auführungsform.
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Bei
einem derartigen proportionalen Solenoidventil, da der Einlassanschluss 16a mit
der Einlassanschlussöffnung 31 versehen
ist und der Auslassanschluss 16b mit der Auslassanschlussöffnung 33 versehen
ist, welcher eine Querschnittsfläche
aufweist, die zwei bis sechsmal so groß wie die Querschnittsfläche der
Einlassanschlussöffnung 31 ist, wird
es möglich,
den selbstinduzierten Vibrationsbereich des Ventilelements 14 zu
verringern und die Widerstandsfähigkeit
gegenüber
Oszillation zu verbessern, was es möglich macht, den Abrieb oder
die Abrasion des Sitzabschnitts 15b zu verhindern. Bedingungen
bzw. Merkmale bzw. Eigenschaften, welche diese Öffnungen 31 und 33 betreffen,
erhält
man durch Produktion einer Vielzahl von Mustern mit unterschiedlichen
Querschnittsflächen
der Öffnungen 31 und 33 und
Messung von deren Steuerdrücken bei
einer hohen Öltemperatur
(120°C).
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Fünfte Ausführungsform
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Als
nächstes
wird ein Verfahren zur Steuerung eines proportionalen Solenoidventils
gemäß einer
fünften
Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung beschrieben. In diesem Fall wird das
Steuerverfahren für
das proportionale Solenoidventil beschrieben, welches in 1 dargestellt
ist. Wenn die Temperatur des Fluids gleich oder höher als
eine vorgegebene Temperatur wird, dann wird bei der fünften Ausführungsform
der Zuführdruck
zu dem Einlassanschluss 16a derart justiert, dass die Druckdifferenz zwischen
dem Ausgabedruck von dem Ausgabeanschluss 16b und dem Zuführdruck
zu dem Einlassanschluss 16a größer wird als die Druckdifferenz,
bei welcher die selbstinduzierte Vibration des Ventilelements 14 auftritt.
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In
diesem Fall liegt beispielsweise die festgelegte Temperatur bei
120°C. Ebenso
wird es bei einem proportionalen Solenoidventil, welches einen 4 mm
Sitzdurchmesser und einen Steuerdruck von 0 MPa bis 0,6 MPa durch
die Durchführung
der Justierung aufweist, so dass die Druckdifferenz größer wird als
0,05 MPa, somit möglich,
die selbstinduzierte Vibration des Ventilelements 14 zu
verhindern. Um eine derartig große Druckdifferenz beizubehalten,
wird der Zufführdruck
gewissermaßen übermäßig hoch
festgelegt, und der Ausgabedruck wird ebenso angehoben, obwohl der
Grad der Zunahme gering ist. Jedoch wird in diesem Fall die selbstinduzierte
Vibration verhindert, so dass es möglich wird, die Steuerungsfähigkeit
des Ausgabedrucks zu verbessern. Des weiteren wird als Folge der
Verbesserung der Steuerungsfähigkeit
es ebenso möglich,
die Kosten eines Steuerprogramms für das proportionale Solenoidventil
zu reduzieren.
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Es
sollte hier erwähnt
werden, dass es möglich
ist, die Merkmale bzw. Effekte der vorliegenden Erfindung bereitzustellen,
selbst wenn die Konstruktionen und Verfahren der ersten bis fünften Ausführungsformen
jeweils alleine angewendet werden. Die Konstruktion und Verfahren
können
ebenso miteinander in geeigneter Art und Weise kombiniert werden.
In diesem Fall wird es möglich,
die selbstinduzierte Vibration verlässlicher zu unterdrücken.
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Obwohl
bei der ersten bis dritten Ausführungsform
ein proportionales Solenoidventil eines normal hohen Typs bzw. einer
normal hohen Art beschrieben worden ist, dessen Ausgabedruck zur
Zeit der nicht unter Energiesetzung hoch ist und in Übereinstimmung
mit einer Zunahme des aufgebrachten Stromes vermindert wird. Jedoch
ist die vorliegende Erfindung ebenso auf ein proportionales Solenoidventil
eines normal niedrigen Typs bzw. einer normal niedrigen Art anwendbar,
dessen Ausgabedruck zur Zeit der nicht unter Energiesetzung gering
ist und in Übereinstimmung
mit einer Zunahme des aufgebrachten Stroms bzw. angewendeten Stroms
erhöht wird.