JPH09249946A - 加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼 - Google Patents
加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼Info
- Publication number
- JPH09249946A JPH09249946A JP8057750A JP5775096A JPH09249946A JP H09249946 A JPH09249946 A JP H09249946A JP 8057750 A JP8057750 A JP 8057750A JP 5775096 A JP5775096 A JP 5775096A JP H09249946 A JPH09249946 A JP H09249946A
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- Japan
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- steel
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- power plant
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Abstract
(57)【要約】
【課題】水蒸気もしくは湿潤大気中等、材料の耐高温酸
化性が問題となる加圧流動床燃焼型火力発電プラントの
環境中において良好な耐食性を示し、かつ高温強度も要
求される耐食性に優れた鋼を提供する。 【解決手段】重量分率で、１６％以上４０％以下のＣ
ｒ、７％以上のＮｉを含むオーステナイト系ステンレス
鋼において、最表裏面から少なくとも０．０５ｍｍの範
囲が平均結晶粒径４０μｍ以下の組織であることを特徴
とする加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼。
化性が問題となる加圧流動床燃焼型火力発電プラントの
環境中において良好な耐食性を示し、かつ高温強度も要
求される耐食性に優れた鋼を提供する。 【解決手段】重量分率で、１６％以上４０％以下のＣ
ｒ、７％以上のＮｉを含むオーステナイト系ステンレス
鋼において、最表裏面から少なくとも０．０５ｍｍの範
囲が平均結晶粒径４０μｍ以下の組織であることを特徴
とする加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、水蒸気もしくは湿
潤大気中等、材料の耐高温酸化性が問題となる環境中に
おいて良好な耐食性を示し、かつ高温強度も要求される
耐食性に優れた加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼
に関する。
潤大気中等、材料の耐高温酸化性が問題となる環境中に
おいて良好な耐食性を示し、かつ高温強度も要求される
耐食性に優れた加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼
に関する。
【０００２】
【従来の技術】加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼
には、耐高温腐食性、耐高温酸化性、高温強度が同時に
求められる。従来これらの用途向けには、使用温度に応
じて、フェライト系ステンレス鋼、オーステナイト系ス
テンレス鋼、または２０％Ｃｒ以上のオーステナイト系
高合金鋼が使用されてきたが、使用温度毎の耐高温酸化
性・耐高温腐食性と高温強度、特にクリープ破断強度の
両立は、従来から大きな課題であった。特にオーステナ
イト系ステンレス鋼では、自己拡散係数が小さく高温強
度が大きいことから、総合的に良好な耐熱性が得られ
る。しかし、その耐高温酸化性、耐高温腐食性は、添加
するＣｒ、Ａｌ、Ｓｉ、希土類元素その他の元素の含有
量に左右されるため、より高い耐蝕性が求められる場合
には、これらの増量で対処することとなり、多かれ少な
かれ経済性、製造性に悪影響のある場合が多かった。ま
た、細粒組織は耐高温酸化性、耐高温腐食性に有効であ
ることが以前から知られてはいるものの、高温強度の観
点からは細粒組織の方が不利であって、熱間／冷間加工
度上昇等による細粒化は高温強度低下を招くこととなっ
た。
には、耐高温腐食性、耐高温酸化性、高温強度が同時に
求められる。従来これらの用途向けには、使用温度に応
じて、フェライト系ステンレス鋼、オーステナイト系ス
テンレス鋼、または２０％Ｃｒ以上のオーステナイト系
高合金鋼が使用されてきたが、使用温度毎の耐高温酸化
性・耐高温腐食性と高温強度、特にクリープ破断強度の
両立は、従来から大きな課題であった。特にオーステナ
イト系ステンレス鋼では、自己拡散係数が小さく高温強
度が大きいことから、総合的に良好な耐熱性が得られ
る。しかし、その耐高温酸化性、耐高温腐食性は、添加
するＣｒ、Ａｌ、Ｓｉ、希土類元素その他の元素の含有
量に左右されるため、より高い耐蝕性が求められる場合
には、これらの増量で対処することとなり、多かれ少な
かれ経済性、製造性に悪影響のある場合が多かった。ま
た、細粒組織は耐高温酸化性、耐高温腐食性に有効であ
ることが以前から知られてはいるものの、高温強度の観
点からは細粒組織の方が不利であって、熱間／冷間加工
度上昇等による細粒化は高温強度低下を招くこととなっ
た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記の問題点を解決す
るため、従来高温用途に多用されてきた熱交換器チュー
ブにおいては、特開昭63-53211号公報、特開昭63-54597
号公報特開昭63-54598号公報、特開昭63-53212号公報に
示されているように、その形状対称性を利用した内面シ
ョットブラスト加工技術が検討され、耐内面水蒸気酸化
性向上策が図られてきた。また、特開昭55-73817号公報
には、ショットピーニングにより表層付近に体心立方構
造組織を生じさせることを要件とした表面改質方法が開
示されているが、加工によって体心立方構造組織が生じ
る程度にオーステナイトの不安定な組織は、成分に限ら
れており、広く生産に応用することは困難であった。
るため、従来高温用途に多用されてきた熱交換器チュー
ブにおいては、特開昭63-53211号公報、特開昭63-54597
号公報特開昭63-54598号公報、特開昭63-53212号公報に
示されているように、その形状対称性を利用した内面シ
ョットブラスト加工技術が検討され、耐内面水蒸気酸化
性向上策が図られてきた。また、特開昭55-73817号公報
には、ショットピーニングにより表層付近に体心立方構
造組織を生じさせることを要件とした表面改質方法が開
示されているが、加工によって体心立方構造組織が生じ
る程度にオーステナイトの不安定な組織は、成分に限ら
れており、広く生産に応用することは困難であった。
【０００４】ところが、最近のステンレス鋼製造技術の
進歩により、熱交換器チューブにおける内面ショットブ
ラスト加工に匹敵する強加工が、板材の製造工程におい
ても十分に、均一に加えられる可能性が出てきた。即
ち、熱処理に付帯するショットブラスト加工装置の大型
化と強力化、酸洗設備付帯のショットブラスト加工装置
の大型化と強力化がそれである。本発明者らはこれらの
材料表面における、耐高温酸化性、耐高温腐食性向上へ
の効果を考慮しつつ、装置力量および適用するショット
強さの範囲を検討し、熱処理ショットブラスト、酸洗シ
ョットブラストの適当な組み合わせの中に、表面特性を
向上させるに十分な条件のあることを見いだした。
進歩により、熱交換器チューブにおける内面ショットブ
ラスト加工に匹敵する強加工が、板材の製造工程におい
ても十分に、均一に加えられる可能性が出てきた。即
ち、熱処理に付帯するショットブラスト加工装置の大型
化と強力化、酸洗設備付帯のショットブラスト加工装置
の大型化と強力化がそれである。本発明者らはこれらの
材料表面における、耐高温酸化性、耐高温腐食性向上へ
の効果を考慮しつつ、装置力量および適用するショット
強さの範囲を検討し、熱処理ショットブラスト、酸洗シ
ョットブラストの適当な組み合わせの中に、表面特性を
向上させるに十分な条件のあることを見いだした。
【０００５】そのメカニズムは、表裏面から与えられた
加工によって、表裏面近傍のみの結晶粒が細粒化し、も
しくは冷間加工層の組織となり、主としてＣｒの表裏面
への拡散が容易になり、環境との接触面に生じた酸化ス
ケールがＣｒリッチとなって緻密化／安定化することを
促すものであって、この際の加工度が、局所的な相当歪
みで約６０％以上と、十分高い必要があり、これが装置
力量およびショット強さを規定する条件となることが明
らかとなった。しかしこの現象への組成依存性は小さ
く、例えば含有Ｃｒ量で言えば、約１６％から４０％と
いう広い範囲で同一の方法が適用可能であることを、発
明者らは見いだした。
加工によって、表裏面近傍のみの結晶粒が細粒化し、も
しくは冷間加工層の組織となり、主としてＣｒの表裏面
への拡散が容易になり、環境との接触面に生じた酸化ス
ケールがＣｒリッチとなって緻密化／安定化することを
促すものであって、この際の加工度が、局所的な相当歪
みで約６０％以上と、十分高い必要があり、これが装置
力量およびショット強さを規定する条件となることが明
らかとなった。しかしこの現象への組成依存性は小さ
く、例えば含有Ｃｒ量で言えば、約１６％から４０％と
いう広い範囲で同一の方法が適用可能であることを、発
明者らは見いだした。
【０００６】本発明は、これらの検討から生みだされた
ものであって、オーステナイト系ステンレス鋼の表裏面
からショットブラスト加工等によって特定範囲の加工歪
みを加え、表裏面近傍のみ熱処理後の結晶粒を細粒化さ
せ、もしくは冷間加工層の組織とし、こうした組織のも
たらす高い耐高温酸化性、耐高温腐食性を最大限に利用
し、しかも内部の比較的粗い粒を温存することでクリー
プ破断強度を維持し、合金コスト／製造コストに大きな
影響を与えることなく、鋼の表面性能と高温強度を両
立、向上させる加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼
を提供することを目的とする。
ものであって、オーステナイト系ステンレス鋼の表裏面
からショットブラスト加工等によって特定範囲の加工歪
みを加え、表裏面近傍のみ熱処理後の結晶粒を細粒化さ
せ、もしくは冷間加工層の組織とし、こうした組織のも
たらす高い耐高温酸化性、耐高温腐食性を最大限に利用
し、しかも内部の比較的粗い粒を温存することでクリー
プ破断強度を維持し、合金コスト／製造コストに大きな
影響を与えることなく、鋼の表面性能と高温強度を両
立、向上させる加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼
を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量分率で、
１６％以上４０％以下のＣｒ、７％以上のＮｉを含むオ
ーステナイト系ステンレス鋼において、最表裏面から少
なくとも０．０５ｍｍの範囲が平均結晶粒径４０μｍ以
下の組織であることを特徴とする加圧流動床燃焼型火力
発電プラント用鋼である。
１６％以上４０％以下のＣｒ、７％以上のＮｉを含むオ
ーステナイト系ステンレス鋼において、最表裏面から少
なくとも０．０５ｍｍの範囲が平均結晶粒径４０μｍ以
下の組織であることを特徴とする加圧流動床燃焼型火力
発電プラント用鋼である。
【０００８】
【発明の実施の形態】次に、本発明における限定理由に
ついて述べる。Ｃｒ含有量については、鋼に高温環境で
の耐酸化性や耐高温腐食性を付与する元素であり、１６
％未満ではショット等による耐高温酸化性向上作用が十
分でない。また逆に、４０％を越えるとベース成分自体
の耐高温酸化性、耐高温腐食性が高くなって、ショット
等の作用は明確でなくなる。以上より本発明では、Ｃｒ
含有量の範囲を１６％以上４０％以下と限定した。
ついて述べる。Ｃｒ含有量については、鋼に高温環境で
の耐酸化性や耐高温腐食性を付与する元素であり、１６
％未満ではショット等による耐高温酸化性向上作用が十
分でない。また逆に、４０％を越えるとベース成分自体
の耐高温酸化性、耐高温腐食性が高くなって、ショット
等の作用は明確でなくなる。以上より本発明では、Ｃｒ
含有量の範囲を１６％以上４０％以下と限定した。
【０００９】Ｎｉについては、鋼をオーステナイト化し
高温環境での強度、常／高温での延性、靱性を付与する
元素であり、上記のようなＣｒ含有量の範囲では７％未
満ではオーステナイト組織とするのに十分でない。した
がって、本発明では、Ｎｉ含有量の範囲を７％以上と限
定した。
高温環境での強度、常／高温での延性、靱性を付与する
元素であり、上記のようなＣｒ含有量の範囲では７％未
満ではオーステナイト組織とするのに十分でない。した
がって、本発明では、Ｎｉ含有量の範囲を７％以上と限
定した。
【００１０】最表裏面から平均結晶粒径４０μｍ以下の
組織の形成範囲については、範囲の大小がスケール位置
におけるＣｒの濃化度に影響し、広い範囲に細粒帯が広
がっていることが十分なＣｒの濃化に繋がる。この観点
から、この組織の形成が表裏面から０．０５ｍｍ未満で
は、Ｃｒの濃化は不十分であるため、この組織の形成範
囲の最適値を、最表裏面から０．０５ｍｍ以上とする
が、通常１ｍｍを越える厚さは必要ない。なお、耐高温
酸化性の観点からこの組織とは、平均結晶粒径４０μｍ
以下であることと規定できる。特にこのような組織が、
石炭灰塗布加熱腐食試験において有効である。
組織の形成範囲については、範囲の大小がスケール位置
におけるＣｒの濃化度に影響し、広い範囲に細粒帯が広
がっていることが十分なＣｒの濃化に繋がる。この観点
から、この組織の形成が表裏面から０．０５ｍｍ未満で
は、Ｃｒの濃化は不十分であるため、この組織の形成範
囲の最適値を、最表裏面から０．０５ｍｍ以上とする
が、通常１ｍｍを越える厚さは必要ない。なお、耐高温
酸化性の観点からこの組織とは、平均結晶粒径４０μｍ
以下であることと規定できる。特にこのような組織が、
石炭灰塗布加熱腐食試験において有効である。
【００１１】なお、鋼内部の平均粒径は、クリープ破断
強度などを維持するために、４０μｍ〜１５０μｍ程度
が好ましい。以下に、本発明鋼を製造する方法を例示す
る。
強度などを維持するために、４０μｍ〜１５０μｍ程度
が好ましい。以下に、本発明鋼を製造する方法を例示す
る。
【００１２】(1) 重量分率で、１６％以上４０％以下の
Ｃｒ、７％以上のＮｉを含むオーステナイト系ステンレ
ス鋼を連続鋳造または通常の鋳造法で鋼塊となし、加
熱、熱間圧延を経て所定の板厚の鋼となした後、熱処理
前の工程において鋼表面近傍にショットブラスト加工等
により、鋼表裏面近傍に加工歪みを付与し、最表裏面か
ら少なくとも０．０５ｍｍの範囲に、平均結晶粒径４０
μｍ以下の組織を形成させる。
Ｃｒ、７％以上のＮｉを含むオーステナイト系ステンレ
ス鋼を連続鋳造または通常の鋳造法で鋼塊となし、加
熱、熱間圧延を経て所定の板厚の鋼となした後、熱処理
前の工程において鋼表面近傍にショットブラスト加工等
により、鋼表裏面近傍に加工歪みを付与し、最表裏面か
ら少なくとも０．０５ｍｍの範囲に、平均結晶粒径４０
μｍ以下の組織を形成させる。
【００１３】(2) 重量分率で１６％以上４０％以下のＣ
ｒ、７％以上のＮｉを含むオーステナイト系ステンレス
鋼を連続鋳造または通常の鋳造法で鋼塊となし、加熱、
熱間圧延し、必要な場合は熱処理を経て所定の鋼とな
し、酸洗前において、鋼表面近傍にショットブラスト加
工等により、表裏面近傍に加工歪みを付与し、最表裏面
から少なくとも０．０５ｍｍの範囲に、平均結晶粒径４
０μｍ以下の組織を形成させる。
ｒ、７％以上のＮｉを含むオーステナイト系ステンレス
鋼を連続鋳造または通常の鋳造法で鋼塊となし、加熱、
熱間圧延し、必要な場合は熱処理を経て所定の鋼とな
し、酸洗前において、鋼表面近傍にショットブラスト加
工等により、表裏面近傍に加工歪みを付与し、最表裏面
から少なくとも０．０５ｍｍの範囲に、平均結晶粒径４
０μｍ以下の組織を形成させる。
【００１４】(3) 重量分率で１６％以上４０％以下のＣ
ｒ、７％以上のＮｉを含むオーステナイト系ステンレス
鋼を連続鋳造または通常の鋳造法で鋼塊となし、加熱、
熱間圧延を経て所定の板厚の鋼となした後、熱処理前の
工程で、表面近傍へのショットブラスト加工等により、
表裏面近傍に加工歪みを付与し、かつ、酸洗前におい
て、鋼表面近傍にショットブラスト加工等により、表裏
面近傍に加工歪みを付与し、最表裏面から少なくとも
０．０５ｍｍの範囲に、平均結晶粒径４０μｍ以下の組
織を形成させる。
ｒ、７％以上のＮｉを含むオーステナイト系ステンレス
鋼を連続鋳造または通常の鋳造法で鋼塊となし、加熱、
熱間圧延を経て所定の板厚の鋼となした後、熱処理前の
工程で、表面近傍へのショットブラスト加工等により、
表裏面近傍に加工歪みを付与し、かつ、酸洗前におい
て、鋼表面近傍にショットブラスト加工等により、表裏
面近傍に加工歪みを付与し、最表裏面から少なくとも
０．０５ｍｍの範囲に、平均結晶粒径４０μｍ以下の組
織を形成させる。
【００１５】ここで、 (1)〜(3) の方法で得られる冷間
加工層は、伸張したパンケーキ状の粒組織、若しくは加
工により転位密度が部分的に上昇した組織をいう。この
加工層の有無は例えば、加工ままでは断面の光学顕微鏡
観察によって伸張方向とクロス方向（＝板厚方向）のア
スペクト比が２以上の粒形状として判断でき、或いは再
結晶後には平均粒径４０μｍを下回るような細粒組織と
なっていることで容易に認識できる。
加工層は、伸張したパンケーキ状の粒組織、若しくは加
工により転位密度が部分的に上昇した組織をいう。この
加工層の有無は例えば、加工ままでは断面の光学顕微鏡
観察によって伸張方向とクロス方向（＝板厚方向）のア
スペクト比が２以上の粒形状として判断でき、或いは再
結晶後には平均粒径４０μｍを下回るような細粒組織と
なっていることで容易に認識できる。
【００１６】
【実施例】次に、本発明の実施例について述べる。電気
炉溶解、鋳造、熱間圧延によって１２ｍｍ厚さに製造し
た各種規格のステンレス鋼、および試験鋼種に、熱処理
前、もしくは酸洗工程前、もしくはこれらの両方の工程
においてショットブラスト加工した。こうして製造した
発明鋼について、通常の工程をへて熱処理、酸洗まで終
えた比較鋼とともに、鋼板全厚×３０ｍｍ×５０ｍｍの
腐食試験片を切り出し、繰り返し酸化試験、および石炭
灰塗布加熱腐食試験を行った。
炉溶解、鋳造、熱間圧延によって１２ｍｍ厚さに製造し
た各種規格のステンレス鋼、および試験鋼種に、熱処理
前、もしくは酸洗工程前、もしくはこれらの両方の工程
においてショットブラスト加工した。こうして製造した
発明鋼について、通常の工程をへて熱処理、酸洗まで終
えた比較鋼とともに、鋼板全厚×３０ｍｍ×５０ｍｍの
腐食試験片を切り出し、繰り返し酸化試験、および石炭
灰塗布加熱腐食試験を行った。
【００１７】試験条件は、耐酸化試験は加圧流動床燃焼
型火力発電プラントの高温配管をシミュレートした９０
０℃大気酸化条件として、露点３０℃に制御した湿潤大
気流中で２４ｈ保った後空冷し、十分冷却された後再び
９００℃まで急熱するパタンを２０回繰り返して重量減
少を測定した。
型火力発電プラントの高温配管をシミュレートした９０
０℃大気酸化条件として、露点３０℃に制御した湿潤大
気流中で２４ｈ保った後空冷し、十分冷却された後再び
９００℃まで急熱するパタンを２０回繰り返して重量減
少を測定した。
【００１８】高温腐食試験は超々臨界圧ボイラー過熱器
を模擬した７００℃石炭灰腐食試験条件とした。組成３
０％Ｎａ2 ＳＯ4 ＋４０％Ｋ2 ＳＯ4 ＋３０％Ｆｅ2 Ｏ
3 に調整した混合灰を試験片に塗布し、１％ＳＯ2 ＋５
％Ｏ2 ＋１０％ＣＯ2 ＋８４％Ｎ2 混合ガス流中で７０
０℃に加熱、１００時間保持した後脱スケール処理を行
い、腐食減量を測定した。結果はすべて腐食減量の形で
整理し、表２中に示す。表中１鋼〜１９鋼までが本発明
鋼であり、２０鋼〜２７鋼までが比較鋼である。発明鋼
はＳＵＳ３１０Ｓ、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３２１、ＳＵ
Ｓ３４７等のオーステナイト系ステンレス鋼を素材と
し、固溶化熱処理前、または酸洗前、もしくはその両方
のタイミングにおいてショットブラストによって鋼板表
面近傍に冷間加工を施した。比較鋼はショットブラスト
処理を省いたものである。同一鋼種で比較すると明らか
なように、本発明鋼ではあらゆるケースにおいて比較鋼
よりも腐食減量が少なく、表面改質の耐高温酸化性、耐
高温腐食性への効果が顕著に現れている。
を模擬した７００℃石炭灰腐食試験条件とした。組成３
０％Ｎａ2 ＳＯ4 ＋４０％Ｋ2 ＳＯ4 ＋３０％Ｆｅ2 Ｏ
3 に調整した混合灰を試験片に塗布し、１％ＳＯ2 ＋５
％Ｏ2 ＋１０％ＣＯ2 ＋８４％Ｎ2 混合ガス流中で７０
０℃に加熱、１００時間保持した後脱スケール処理を行
い、腐食減量を測定した。結果はすべて腐食減量の形で
整理し、表２中に示す。表中１鋼〜１９鋼までが本発明
鋼であり、２０鋼〜２７鋼までが比較鋼である。発明鋼
はＳＵＳ３１０Ｓ、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３２１、ＳＵ
Ｓ３４７等のオーステナイト系ステンレス鋼を素材と
し、固溶化熱処理前、または酸洗前、もしくはその両方
のタイミングにおいてショットブラストによって鋼板表
面近傍に冷間加工を施した。比較鋼はショットブラスト
処理を省いたものである。同一鋼種で比較すると明らか
なように、本発明鋼ではあらゆるケースにおいて比較鋼
よりも腐食減量が少なく、表面改質の耐高温酸化性、耐
高温腐食性への効果が顕著に現れている。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、表裏面近傍のみ結晶粒
を平均結晶粒径４０μｍ以下の組織とし、こうした組織
のもたらす高い耐高温酸化性、耐高温腐食性を最大限に
利用し、合金コスト／製造コストに大きな影響を与える
ことなく、鋼の表面性能を大幅に向上させた鋼が得られ
る。かつ、表面のみこうした組織とするため、内部の比
較的大きい結晶粒は温存され、クリープ破断強度などの
高温機械的特性は維持され、高温における耐蝕性と強度
の両立を図ることができる。なお、本発明鋼の製造方法
として、鋼板製造条件について例示したが、鋼管など形
状の異なるものであっても本発明の効果を有することは
いうまでもない。
を平均結晶粒径４０μｍ以下の組織とし、こうした組織
のもたらす高い耐高温酸化性、耐高温腐食性を最大限に
利用し、合金コスト／製造コストに大きな影響を与える
ことなく、鋼の表面性能を大幅に向上させた鋼が得られ
る。かつ、表面のみこうした組織とするため、内部の比
較的大きい結晶粒は温存され、クリープ破断強度などの
高温機械的特性は維持され、高温における耐蝕性と強度
の両立を図ることができる。なお、本発明鋼の製造方法
として、鋼板製造条件について例示したが、鋼管など形
状の異なるものであっても本発明の効果を有することは
いうまでもない。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量分率で、１６％以上４０％以下のＣ
ｒ、７％以上のＮｉを含むオーステナイト系ステンレス
鋼において、最表裏面から少なくとも０．０５ｍｍの範
囲が平均結晶粒径４０μｍ以下の組織であることを特徴
とする加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8057750A JPH09249946A (ja) | 1996-03-14 | 1996-03-14 | 加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8057750A JPH09249946A (ja) | 1996-03-14 | 1996-03-14 | 加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09249946A true JPH09249946A (ja) | 1997-09-22 |
Family
ID=13064577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8057750A Pending JPH09249946A (ja) | 1996-03-14 | 1996-03-14 | 加圧流動床燃焼型火力発電プラント用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09249946A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2060641A1 (en) * | 2006-08-23 | 2009-05-20 | Nkktubes | Austenite-base stainless steel pipe, for boiler, having excellent high-temperature steam oxidation resistance |
| WO2013001956A1 (ja) * | 2011-06-28 | 2013-01-03 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼管 |
| JP5894800B2 (ja) * | 2010-02-04 | 2016-03-30 | 三浦 春松 | 高強度・高延性で優れた耐食性・耐熱性を有する耐高圧水素ガス貯蔵容器製造用の高窒素ステンレス鋼管の製造方法 |
Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS53114722A (en) * | 1977-03-17 | 1978-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of stainless steel tube having fine grain surface |
| JPS5341617B2 (ja) * | 1973-05-07 | 1978-11-06 | ||
| JPS5558329A (en) * | 1978-10-21 | 1980-05-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Production of iron base alloy pipe of superior oxidation resistance to high temperature steam |
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