JPH09194647A - 自動車内装材表皮用難燃性オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物、及びそれを用いた積層シート - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【解決手段】 エチレン・α-オレフィン系共重合体エラ
ストマー(A)50〜70wt%、ポリプロピレン樹脂(B)35〜21w
t%及び低密度ポリエチレン樹脂(C)15 〜9wt%からなるオ
レフィン系熱可塑性エラストマー組成物(D)100重量部
と、鉱物油(e)10 〜30重量部とからなるオレフィン系熱
可塑性エラストマー組成物(Ｇ) 100 重量部を、メラミ
ン被覆ポリ燐酸アンモニウム(h)25 〜50重量部、特定の
1,3,5ートリアジン誘導体(j)8 〜17重量部及び滑剤(f)0.
1 〜3 重量部と配合してなるオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー組成物。 【効果】 カレンダー成形法における一次成形性及びシ
ボ付け、圧空成形法および真空成形法等における二次成
形性のいずれにも優れ、かつ得られる成型品が自動車内
装材用途に適する柔軟性及び難燃性を備えるとともに、
火災等の際の熱分解に伴う腐食性のガス又は有毒ガス等
の発生が極めて低い。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は自動車内装材表皮用
の難燃性オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物、お
よびそれを用いた積層体に関する。更に詳しくは、本発
明は、カレンダー成形法における一次成形性及びシボ付
け、圧空成形法および真空成形法等における二次成形性
のいずれにも優れ、かつ得られる成型品が自動車内装材
用途に適する柔軟性及び難燃性を備えるとともに、火災
等の際の熱分解に伴う腐食性のガス又は有毒ガス等の発
生が、ハロゲン系難燃剤が配合された組成物と比較し
て、極めて低い自動車内装材表皮用難燃性オレフィン系
熱可塑性エラストマー組成物、およびそれを用いた積層
体に関する。

【０００２】

【従来の技術】塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ）は、従来よ
り、自動車内装材の表皮シートとして多用されて来た
が、その軽量性及びリサイクル性等に問題を残してい
た。そこで、最近では、このような塩化ビニル樹脂の代
替材料として、柔軟性を備えると共に軽量で、かつリサ
イクル性に問題の少ないオレフィン系樹脂（ＰＯ）が自
動車内装材の表皮シート材料として使用されるようにな
って来た。

【０００３】ところが、近年、自動車業界においても安
全性が最優先となっているという背景から、自動車内装
材に対する難燃化の要求が高まっており、オレフィン系
樹脂で作成された自動車内装材の表皮シートにも「米国
自動車安全基準ＦＭＶＳＳ３０２」（以下「ＦＭＶＳ
Ｓ」と略記することがある）に代表されるような高度な
難燃性を要求されるようになってきた。

【０００４】最近のオレフィン系樹脂に対する難燃化技
術の主流は、ハロゲン系難燃剤及び三酸化アンチモンを
オレフィン系樹脂に配合して難燃性を付与する技術であ
ったが、この技術には燃焼時又は成形時に有害性及び腐
食性のハロゲン系ガス発生を伴うといった問題があっ
た。

【０００５】このような問題を解決する一手段としてノ
ン（非）ハロゲン難燃剤をオレフィン系樹脂に配合する
技術が既に提供されている。例えば、具体的には、特開
昭５３−９２８５５号公報、特開昭５４−２９３５０号
公報、特開昭５４−７７６５８号公報、特開昭５６−２
６９５４号公報、特開昭５７−８７４６２号公報及び特
開昭６０−１１０７３８号公報等には、ノンハロゲン難
燃剤として含水無機化合物（例えば水酸化マグネシウ
ム、水酸化アルミニウム、ハイドロタルサイト等）を用
いる技術が既に提案されている。

【０００６】しかしながら、このような含水無機化合物
を用いてＦＭＶＳＳの基準を満たす為には、多量の含水
無機化合物をオレフィン樹脂に配合しなければならな
い。その結果、得られる組成物は成形加工性の低下を来
たすばかりでなく、この組成物を用いたシートが自動車
内装材シートに要求される軽量性を満足させないという
問題があった。

【０００７】また、熱可塑性樹脂又はポリプロピレン樹
脂にポリ燐酸アンモニウムとトリアジン誘導体とを配合
する方法（例えば特開昭５９−１４７０５０号公報、特
開平１−１９３３４７号公報及び特開平２−２６３８５
１号公報等参照）が提案されている。このような方法で
得られた組成物は、成形加工性が比較的良好で、加工時
又は燃焼時での有害性ガス又は腐食性ガスの発生も少な
いという利点を有している。しかしながら、この組成物
を用いたシート等は、自動車内装材としては柔軟性に依
然として改善の余地を残していた。

【０００８】オレフィン樹脂を用いた組成物を成形して
得たシート等の柔軟性を改善する為に、本発明者等は、
既に、オレフィン系熱可塑性エラストマー、ポリ燐酸ア
ンモニウム及びトリアジン誘導体からなり、良好な成形
性（射出成形、押出成形）と、高度な難燃性及び柔軟性
とを兼備した難燃性組成物を提案している（特開平５−
３３１３２２号公報参照）。

【０００９】しかしながら、この難燃性組成物は、上述
のように成形性、難燃性並びに柔軟性には優れるもの
の、カレンダー成形法によるシートの成形性及び真空成
形における加工性において、改善余地があることが見出
された。

【００１０】即ち、オレフィン系熱可塑性エラストマー
を使用した自動車内装材用表皮シートの成形法として
は、カレンダー成形法又はＴダイ押出成形法が一般的で
あって、特にカレンダー成形は歩留まりの非常に高い成
形法であることから、他の成型法及び加工法と比べ抜群
の生産性を誇っている。

【００１１】また塩化ビニル樹脂の代替としてオレフィ
ン系熱可塑性エラストマーを使用する場合には、塩化ビ
ニル樹脂製シート製造時の製造ラインで新たな成形機も
周辺機器も購入せずに成形可能であることが要請され
る。

【００１２】しかしながら、上述の難燃性オレフィン系
熱可塑性エラストマー組成物では、組成物原材料をカレ
ンダーロールに巻き付けて混練しながら、カレンダー成
形法でシートとしようとすると、平行するロール間に挟
持されてシート化される組成物が、挟持される直前でバ
ンク（樹脂たまり）を形成し、このバンク原材料が均一
に混練されないままで滞留するという傾向があることが
新たに判った。このようなバンクは、これがそのまませ
り上がる通称「ベロ出し現象」を起こす他、カレンダー
ロールに粘着して製品歩留りを低下させる等の問題を発
生させる。

【００１３】また、更に、この難燃性オレフィン系熱可
塑性エラストマー組成物は、カレンダー成形に続く真空
成形法における加工時に延伸性不良に起因する型破れを
生じ易いという問題をも残していることが判った。

【００１４】カレンダー成形法における一次成形性に優
れたオレフィンエラストマー組成物としては例えば、下
掲のものが提案されている：エチレン・α−オレフィン
共重合体エラストマー、ポリプロピレン樹脂及び鉱物油
系軟化剤から成る混練物を有機ペルオキシドの存在のも
とに動的に熱処理して得られる熱可塑性エラストマー、
およびこれにポリエチレン樹脂を添加混練した熱可塑性
エラストマー組成物（特公平２−３７９４２号公報参
照）；カレンダー成形法に於ける成形性及び真空成形法
に於ける加工性に優れたα−オレフィン系共重合体エラ
ストマー及びポリオレフィン系樹脂を含有する部分的に
架橋された熱可塑性エラストマー、およびα−オレフィ
ン系共重合体エラストマー及びポリオレフィン系樹脂を
含有する部分的に架橋された熱可塑性エラストマーを含
有する熱可塑性エラストマー組成物（特開平６−１３６
２０５号公報参照）。

【００１５】しかしながら、本発明者等の実験によれ
ば、上記のオレフィン系熱可塑性エラストマーに、前述
したポリ燐酸アンモニウム及びトリアジン誘導体を配合
した組成物は確かに上記特許公報に開示された範囲の特
定部分においてカレンダー加工性を満足することが認め
られるものの、併せて必要とされる二次加工性、特に真
空成形性を満足しない、つまりこの組成物を用いたシー
トの真空成形時に、シートの延伸性不良に起因する型破
れが発生するという問題点のあることが判明した。

【００１６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
従来技術の問題点を解決しようとするものであり、カレ
ンダー成形法における一次成形性及びシボ付け、圧空成
形法および真空成形法等における二次成形性のいずれに
も優れ、かつ得られる成型品が自動車内装材用途に適す
る柔軟性及び難燃性を備えるとともに、火災等の際の熱
分解に伴う腐食性のガス又は有毒ガス等の発生が、ハロ
ゲン系難燃剤が配合された組成物と比較して、極めて低
い自動車内装材表皮用難燃性オレフィン系熱可塑性エラ
ストマー組成物、およびそれを用いた積層体を提供する
ことを目的とする。

【００１７】

【課題を解決するための手段】本発明に係る自動車内装
材表皮用の難燃性オレフィン系熱可塑性エラストマー組
成物は、エチレン・α-オレフィン系共重合体エラスト
マー(Ａ)（ムーニー粘度:ＭＬ1+4(100℃)４０〜１０
０）５０〜７０重量％、ポリプロピレン樹脂(Ｂ)（結晶
融点１４０〜１６５℃、エチレン成分含有量１〜２重量
％）３５〜２１重量％および低密度ポリエチレン樹脂
(Ｃ)（密度０.９０〜０.９３g/cm³，結晶融点１０２〜
１１８℃）１５〜９重量％からなるオレフィン系熱可塑
性エラストマー組成物(Ｄ)１００重量部と、鉱物油(ｅ)
１０〜３０重量部、好ましくは１５〜２５重量部と、か
らなる油展オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物
(Ｇ)、および前記油展オレフィン系熱可塑性エラストマ
ー組成物(Ｇ)１００重量部に対して、２５〜５０重量
部、好ましくは２８〜４０重量部のメラミン被覆ポリ燐
酸アンモニウム(ｈ)、８〜１７重量部、好ましくは１０
〜１３重量部の下記の一般式(I)で表される化学構造を
有する1,3,5-トリアジン誘導体(ｊ)、および０.１〜３
重量部、好ましくは０.５〜２重量部の滑剤(ｆ)を含む
ことを特徴としている。

【００１８】

【化２】

【００１９】（式中、Ｘはモルホリノ基又はピペリジノ
基、Ｙはピペラジンから誘導される２価の基、ｎは１以
上の数である） 本発明に係る難燃性オレフィン系熱可塑性エラストマー
組成物では、前記ポリプロピレン樹脂(Ｂ)が、結晶性プ
ロピレン−エチレン共重合体又は結晶性プロピレン単独
重合体と、エチレン成分含有量０.５〜４重量％のプロ
ピレン−エチレン共重合体とからなるプロピレン重合体
組成物であり、かつその重合体組成物全体が、エチレン
成分含有量１〜２重量％であることが望ましい。

【００２０】本発明に係る積層体は、ポリオレフィン系
樹脂から形成される発泡体シートと上記難燃性オレフィ
ン系熱可塑性エラストマー組成物から形成される難燃性
シートとからなることを特徴としている。

【００２１】本発明に係る積層体では、前記発泡体シー
トが、発泡倍率２０〜３０倍かつ平均肉厚１〜３mmであ
り、前記難燃性シートが、平均肉厚０.２５〜０.４５mm
であることが望ましい。

【００２２】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る自動車内装材
表皮用の難燃性オレフィン系熱可塑性エラストマー組成
物およびそれを用いた積層体に付き、具体的に説明す
る。

【００２３】本発明に係る自動車内装材表皮用の難燃性
オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物は、特定量の
油展オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物(Ｇ)と、
各々特定定量のメラミン被覆ポリ燐酸アンモニウム
(ｈ)、1,3,5-トリアジン誘導体(ｊ)、および滑剤(ｆ)と
からなる。

【００２４】また、本発明で用いられる油展オレフィン
系熱可塑性エラストマー組成物(Ｇ)は、特定のエチレン
・α-オレフィン系共重合体エラストマー(Ａ)、ポリプ
ロピレン樹脂(Ｂ)および低密度ポリエチレン樹脂(Ｃ)か
らなるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物(Ｄ)
と、鉱物油(ｅ)とを混練して得られる。

【００２５】以下、先ずオレフィン系熱可塑性エラスト
マー組成物(Ｄ)の各成分を説明する。 ＜エチレン・α-オレフィン系共重合体エラストマー
(Ａ)＞本発明で、オレフィン系熱可塑性エラストマー組
成物(Ｄ)の調製に用いられるエチレン・α-オレフィン
系共重合体エラストマー(Ａ)は、エチレンとα-オレフ
ィン系モノマーとから形成された非晶性又は低結晶性共
重合体であって、ムーニー粘度（ＭＬ1+4(100℃)）が４
０〜１００、好ましくは７０〜９０であある。

【００２６】ムーニー粘度（ＭＬ1+4(100℃)）が４０を
大きく下回るエチレン・α−オレフィン系共重合体エラ
ストマーを用いた組成物は、カレンダー成形時でのカレ
ンダーロールへの密着性が悪化する。他方、ムーニー粘
度が１００を大きく超えるエチレン・α−オレフィン系
共重合体エラストマーを用いた組成物は、平行するロー
ル間に挟持される直前でバンク（樹脂たまり）を形成
し、これがそのまませり上がる通称「ベロ出し現象」を
起こす。

【００２７】このようなオレフィン系共重合体エラスト
マー(Ａ)としては、具体的にはエチレン−プロピレン共
重合体エラストマー（以下「ＥＰＭ」と略称することが
ある）、エチレン−プロピレン−非共役ジエン共重合体
エラストマー（以下「ＥＰＤＭ」と略称することがあ
る）等を挙げることができる。その中でもそのプロピレ
ン成分含有量が２５〜３０重量％、好ましくは２６〜２
８重量％のＥＰＭ又はＥＰＤＭが特に好ましい。

【００２８】なお、本発明で好ましく用いられるＥＰＤ
Ｍ中の非共役ジエン成分含有量は、沃素価で表わすと通
常１０〜２０、好ましくは１２〜１５である。このよう
なＥＰＤＭに用いられる非共役ジエンとしては、5-エチ
リデン-2-ノルボルネン、ジシクロペンタジエン又は1,4
-ヘキサジエンが例示される。

【００２９】＜ポリプロピレン樹脂(Ｂ)＞本発明で、オ
レフィン系熱可塑性エラストマー組成物(Ｄ)の調製に用
いられるポリプロピレン樹脂(Ｂ)は、その結晶融点が１
４０℃〜１６５℃、好ましくは１５０〜１５６℃である
プロピレン系結晶性樹脂であって、そのエチレン成分含
有量が１〜２重量％、好ましくは１．２〜１．６重量％
である。

【００３０】そのエチレン成分含有量が２重量％を大き
く超えるポリプロピレン樹脂を用いた組成物をシートに
成形し、二次加工、例えばシボ付け及び真空成形を行な
った場合、二次加工であるシボ付け時にシボ付けロール
に粘着したり、或いはこれに続く真空成形時にシボ消え
が発生する等の問題がある。また、そのエチレン成分含
有量が０.５重量％を大きく下回るポリプロピレン樹脂
を用いた組成物をシートに成形した場合、真空成形時に
屡型破れを生ずる等の問題がある。

【００３１】このようなポリプロピレン樹脂(Ｂ)は樹脂
組成物であってもよく、特に結晶性プロピレン−エチレ
ンランダム共重合体又はプロピレン結晶性単独重合体
と、エチレン成分含有量が通常０．５〜４重量％のプロ
ピレン−エチレンランダム共重合体とからなり、そのエ
チレン成分含有量が１〜２重量％、好ましくは１．２〜
１．６重量％である樹脂組成物であることが望ましい。

【００３２】また、ポリプロピレン樹脂(Ｂ)は、特に限
定されないが、そのメルトフローレート（ＭＦＲ(230
℃;2.16kgf)）が通常１〜５０g/10min、好ましくは５〜
１０g/10minであることが望ましい。

【００３３】＜低密度ポリエチレン樹脂(Ｃ)＞低密度ポ
リエチレン樹脂は、分枝状ポリエチレンであり、この枝
別れが稠密な分子配列を妨げる結果、低密度であり、強
靱かつ柔軟性を有している。

【００３４】本発明で、オレフィン系熱可塑性エラスト
マー組成物(Ｄ)の調製に用いられる低密度ポリエチレン
樹脂(Ｃ)は、その真密度が０.９０〜０.９３g/cm³、好
ましくは０.９１〜０.９２g/cm³であり、結晶融点が１
０２〜１１８℃、好ましくは１０４〜１１２℃のエチレ
ン系結晶性重合体である。

【００３５】ポリエチレン樹脂成分として、上記密度を
有する低密度ポリエチレン樹脂(Ｄ)の代わりに他のポリ
エチレン樹脂、例えば直鎖状低密度ポリエチレン樹脂
(Ｌ-ＬＤＰＥ)又は高密度ポリエチレン樹脂(ＨＤＰＥ)
からなる樹脂組成物を用いてカレンダー成型法によって
シートを成形し、これを真空成形法によって二次加工し
た場合、カレンダー成形時の良好な成形性（ロール加工
性）および真空成形時の良好な加工性を同時には充足し
難い。

【００３６】本発明で用いられる低密度ポリエチレン樹
脂(Ｃ)は、特に限定されないが、そのメルトインデック
ス（ＭＩ(190℃、2.16kgf)）が通常１〜２０g/10min、好
ましくは１〜１０g/10min、更に好ましくは２〜５g/10m
inであることが望ましい。

【００３７】本発明で、油展オレフィン系熱可塑性エラ
ストマー組成物(Ｇ)の調製に用いられるオレフィン系熱
可塑性エラストマー組成物(Ｄ)は、以上説明した成分
(Ａ)、(Ｂ)および(Ｃ)の内、エチレン・α-オレフィン
系共重合体(Ａ)を、５０〜７０重量％、好ましくは５４
〜６４重量％の量で含んでいる。

【００３８】エチレン・α-オレフィン系共重合体エラ
ストマー(Ａ)の含有量が５０重量％を大きく下回る組成
物(Ｄ'1)を用い、これに鉱物油(ｅ)および後述の添加剤
(ｈ)、(ｊ)および(ｆ)を加えて得た組成物を用い、カレ
ンダー成形法によりシートを成形した場合、カレンダー
ロールに粘着を生ずる。他方、このエラストマー(Ａ)の
含有量が７０重量％を大きく超える組成物(Ｄ'2)を用い
た場合、カレンダーロール上に形成されたバンクによる
通称「ベロ出し」現象が発生する他、得られたシートを
用いた二次加工時において、真空成形時での型破れ及び
／又はシボ付け不良等の不具合を生ずる。

【００３９】本発明で用いられるオレフィン系熱可塑性
エラストマー組成物(Ｄ)は、以上説明したポリプロピレ
ン樹脂(Ｂ)を、３５〜２１重量％、好ましくは３２〜２
５重量％の量で含んでいる。

【００４０】ポリプロピレン樹脂(Ｂ)の含有量が３５重
量％を大きく超える組成物(Ｄ'3)を用い、これに鉱物油
(ｅ)および後述の添加剤(ｈ)、(ｊ)および(ｆ)を加えて
得た組成物を用い、カレンダー成形法によりシートを成
形した場合、カレンダーロールに粘着を生ずる。他方、
このポリプロピレン樹脂(Ｂ)の含有量が２１重量％を大
きく下回る組成物(Ｄ'4)を用いた場合、カレンダーロー
ル上に形成されたバンクによる通称「ベロ出し」現象が
発生する他、得られたシートを用いた二次加工時に、真
空成形時での型破れ及び／又はシボ付け不良等の不具合
を生ずる。

【００４１】また、本発明で用いられるオレフィン系熱
可塑性エラストマー組成物(Ｄ)は、以上説明した低密度
ポリエチレン樹脂(Ｃ)を、１５〜９重量％、好ましくは
１４〜１１重量％の量で含んでいる。

【００４２】低密度ポリエチレン樹脂(Ｃ)の含有量が１
５重量％を大きく超える組成物(Ｄ'5)を用い、これに鉱
物油(ｅ)および後述の添加剤(ｈ)、(ｊ)および(ｆ)を加
えて得た組成物を用い、カレンダー成形法によりシート
を成形しした場合、カレンダーロール上に形成されるバ
ンクによる通称「ベロ出し」現象が発生する他、得られ
たシートを用いた二次加工でのシボ付与性が低下する。
また、他方このポリエチレン樹脂(Ｃ)の含有量が９重量
％を大きく下回る組成物(Ｄ'6)を用いた場合には、カレ
ンダーロール表面への過度の粘着を生ずる。

【００４３】本発明で用いられるオレフィン系熱可塑性
エラストマー組成物(Ｄ)は、カレンダー成形における成
形性及び真空成形における加工性の観点から、以上説明
した樹脂成分(Ａ)、(Ｂ)及び(Ｃ)を架橋を生じさせずに
混合して製造することが望ましい。

【００４４】具体的には、オレフィン系熱可塑性エラス
トマー組成物(Ｄ)は、エチレン・α-オレフィン系共重
合体エラストマー(Ａ)、ポリプロピレン樹脂(Ｂ)及び低
密度ポリエチレン樹脂(Ｃ)をそれぞれ所定量で配合し、
攪拌混合装置［例えばヘンシェルミキサー（商品名）、
スーパーミキサー又はタンブラーミキサー等］に装入
し、通常１〜１０min攪拌混合して調製することができ
る。特に、タンブラーミキサーを用いれば約１０minを
要する一方、スーパーミキサーは、約３minの攪拌混合
によって目的の組成物(Ｄ)を調製でき、好適である。

【００４５】また、必要に応じてオレフィン系熱可塑性
エラストマー組成物(Ｄ)をスクリュウ押出機等を用いて
通常１７０〜２５０℃、好ましくは２１０〜２３０℃の
温度で溶融混練し、押出してペレット化（造粒）するこ
とも可能である。

【００４６】本発明で用いられる油展オレフィン系熱可
塑性エラストマー組成物(Ｇ)は、このようなオレフィン
系熱可塑性エラストマー組成物(Ｄ)と鉱物油(ｅ)とを含
んでいる。

【００４７】本発明に用いられる鉱物油(ｅ)は、特に限
定されないが、カレンダー成形法における一次成形性を
向上させるという特性に加えて、得られた成形品の機械
的特性を改良するという観点から、高沸点の石油留分、
例えばパラフィン系鉱物油、ナフテン系鉱物油及びアロ
マティック系鉱物油等が好適に用いられ、中でも色相や
臭気等の点でパラフィン系鉱物油が最適である。

【００４８】このような油展オレフィン系熱可塑性エラ
ストマー組成物(Ｇ)では、鉱物油(ｅ)は、上記オレフィ
ン系熱可塑性エラストマー組成物(Ｄ)１００重量部に対
して、１０〜３０重量部、好ましくは１５〜２５重量部
の量で含まれる。

【００４９】上記鉱物油(ｅ)の添加量が３０重量部を大
きく超える油展オレフィン系熱可塑性エラストマー組成
物(Ｇ'1)を用い、これに後述の添加剤(ｈ)、(ｉ)および
(ｊ)を加えた組成物から得られるシート又は成型品は、
所定値よりも低い強度及び低い難燃性を示す。また、他
方鉱物油(ｅ)の添加量が１０重量部を大きく下回る油展
オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物(Ｇ'2)を用い
た場合、カレンダー成型時にロール表面に過度の粘着を
生ずる。

【００５０】本発明に用いられる油展オレフィン系熱可
塑性エラストマー組成物(Ｇ)は、組成物(Ｄ)と同様の観
点から、成分(Ｄ)および(ｅ)を、樹脂成分同士が架橋を
生じないように、混合して製造することが望ましい。具
体的には、油展オレフィン系熱可塑性エラストマー組成
物(Ｇ)は、所定量のオレフィン系熱可塑性エラストマー
組成物(Ｄ)に鉱物油(ｅ)を添加して、上述したオレフィ
ン系熱可塑性エラストマー組成物(Ｄ)と同様にして製造
することができる。また、得られた油展オレフィン系熱
可塑性エラストマー組成物(Ｇ)は、同様に、スクリュウ
押出機等を用いてペレット化（造粒）してもよい。

【００５１】本発明に係る難燃性オレフィン系熱可塑性
エラストマー組成物(Ｆ)は、このような油展オレフィン
系熱可塑性エラストマー組成物(Ｇ)とともに、各々メラ
ミン被覆ポリ燐酸アンモニウム(ｈ)、1,3,5-トリアジン
誘導体(ｊ)および滑剤(ｆ)とを含んでいる。

【００５２】以下、これら添加剤(ｈ)、(ｊ)および(ｆ)
の各々を詳細に説明する。 ＜メラミン被覆ポリ燐酸アンモニウム(ｈ)＞本発明で用
いられるメラミン被覆ポリ燐酸アンモニウム(ｈ)とは、
ポリ燐酸アンモニウムからなる芯材表面に、メラミンを
付加および／または付着させた粒状体である。このよう
なメラミン被覆ポリ燐酸アンモニウム(ｈ)としては、例
えば、下記一般式(II)： （ＮＨ₄）_n+2Ｐ_nＯ_3n+1 ... (II) （式中ｎは２を超える正数である）で表される非ハロゲ
ン系難燃剤の粒子表面にメラミンを付加及び／又は付着
させたものが例示できる。

【００５３】芯材としてのポリ燐酸アンモニウムは、ポ
リ燐酸アンモニウムとして市販されている。市販品とし
ては、具体的には、商標「スミセーフ−Ｐ」(住友化学
社製)、商標「エクソリット−４２２」(ヘキスト社
製)、商標「エクソリット−７００」(ヘキスト社製)、
商標「フォスチェックＰ／４０」(モンサント社製)等を
挙げることができる。

【００５４】また、メラミン被覆ポリ燐酸アンモニウム
(ｈ)の原料としては、特開平４−３００２０４公報号に
記載されたII型ポリ燐酸アンモニウム微粒子も用いるこ
とができる。II型ポリ燐酸アンモニウム粉末は例えば次
の方法で得ることができる。

【００５５】等モルのリン酸ジアンモニウムと五酸化リ
ンとを温度２９０〜３００℃で加熱攪拌し、次いで尿素
が０.５倍モルとなる量の尿素水溶液（濃度７７重量
％）を噴霧しながら添加し、引き続きアンモニア雰囲気
下で数時間、温度２５０〜２７０℃で焼成してII型ポリ
燐酸アンモニウム粉末を得る。

【００５６】本発明で用いられるメラミン被覆ポリ燐酸
アンモニウム(ｈ)は、このようなポリ燐酸アンモニウム
を用い、下記方法により製造可能である。第一段階とし
て予備加熱されたニーダー等の加熱混練装置内に上記一
般式(II)で示される粉末状ポリ燐酸アンモニウムを投入
し、該ポリ燐酸アンモニウム粉末が溶融せずにしかも該
ポリ燐酸アンモニウム中のアンモニアが容易に脱離を起
こす温度即ち３００℃以下、好ましくは２００〜２８０
℃において０.５〜５時間加熱する。この加熱処理によ
って、本来ポリ燐酸アンモニウム中に化学量論量で存在
しているアンモニアの一部（化学量論量のアンモニアに
対して５〜１０重量％）が脱離する。このようにして得
たポリ燐酸アンモニウム（以下、「アンモニア不足ポリ
燐酸アンモニウム」と総称することがある）の表面は、
アンモニアの脱離によって、ヒドロキシル基（オキシ
基）が形成されて酸性を示す様になる。アンモニア不足
ポリ燐酸アンモニウムは、具体的には、１重量％懸濁水
溶液のｐＨが４〜６を示す程度にアンモニア不足状態と
なっていることが望ましい。

【００５７】なお、アンモニア不足ポリ燐酸アンモニウ
ムは、ポリ燐酸アンモニウムの公知の製造工程において
アンモニアの結合量を化学量論量以下とすることによっ
ても製造できる。

【００５８】次いで第二段階として、例えばアンモニア
脱離を行なったのと同一の装置で、アンモニア不足ポリ
燐酸アンモニウム粉末を、その融点未満かつメラミンが
昇華し得る温度、具体的には２５０〜３００℃の温度で
メラミンを添加して、アンモニア不足ポリ燐酸アンモニ
ウム粒子表面に該メラミンを付加及び／又は付着させ
る。この反応で使用されるメラミンはメラミンモノマー
として市販されているものを使用すれば足りる。

【００５９】ここで「付加」とは添加されたメラミンが
ポリ燐酸アンモニウムに由来する酸性のヒドロキシル基
（オキシ基）とイオン的に結合した状態を意味する。従
って、「付加」したメラミンは加熱されても安定であっ
て再度脱離することはない。また、「付着」とは、添加
されたメラミンがポリ燐酸アンモニウム粒子の表面に吸
着された状態を意味し、加熱の継続によってポリ燐酸ア
ンモニウム粒子の表面に吸着しているメラミンが昇華と
吸着とを繰り返して最終的には酸性ヒドロキシル基とイ
オン的に結合する。

【００６０】この際にメラミンは、ポリ燐酸アンモニウ
ムに対して０.５〜２０重量％、好ましくは２〜１０重
量％の量で添加されることが望ましい。添加されたメラ
ミンは全量ポリ燐酸アンモニウム粒子表面に付加及び／
又は付着し、その結果メラミン被覆ポリ燐酸アンモニウ
ム(ｈ)が得られる。

【００６１】このようなメラミン被覆ポリ燐酸アンモニ
ウム(ｈ)は、これをオレフィン系熱可塑性エラストマー
組成物中に混入した場合、高温又は炎との接触等による
熱分解に際しても、非引火性ガス（水、二酸化炭素、窒
素等）と炭素質残渣のみを生じ、腐食性ガス、ハロゲン
系ガス又は有毒性ガスの発生を殆ど伴わない。

【００６２】＜1,3,5-トリアジン誘導体成分(ｊ)＞本発
明で用いられる1,3,5-トリアジン誘導体成分(ｊ)とは、
非ハロゲン系難燃剤であって、１位、３位および５位の
位置で窒素原子を含む六員環復素化合物の誘導体であ
る。このような1,3,5-トリアジン誘導体成分(ｊ)は、例
えば、下記の一般式(I) ：

【００６３】

【化３】

【００６４】（式中、Ｘはモルホリノ基又はピペリジノ
基、Ｙはピペラジンから誘導される２価の基、ｎは１以
上、好ましくは２〜５０であって通常は約１１である）
で表わされる。

【００６５】このような1,3,5-トリアジン誘導体成分
(ｊ)の好適具体例としては、置換基Ｘがモルホリノ基で
ある2-ピペラジニレン-4-モルホリノ-1,3,5-トリアジン
のオリゴマー又はポリマー、および置換基Ｘがピペリジ
ノ基である2-ピペラジニレン-4-ピペリジノ-1,3,5-トリ
アジンのオリゴマー又はポリマー等を挙げることができ
る。

【００６６】2-ピペラジニレン-4-モルホリノ-1,3,5-ト
リアジンのポリマーは、例えば以下の方法で製造するこ
とができる。等モルの2,6-ジハロ-4-モルホリノ-1,3,5-
トリアジン（例えば2,6-ジクロロ-4- モルホリノ-1,3,5
-トリアジン又は2,6,-ジブロモ-4-モルホリノ-1,3,5-ト
リアジン）とピペラジンとを、有機塩基（例えばトリエ
チルアミン又は、トリブチルアミン等）又は無機塩基
（例えば、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム又は炭酸
ナトリウム等）の共存下、例えばキシレン等の不活性溶
媒中で、好ましくはこの種の不活性溶媒の沸点以下の温
度に加熱して反応させる。

【００６７】反応終了後に、反応混合物を濾過して固形
物を分離し、分離された固形物を沸騰水で洗浄し、この
際副生物の塩を該沸騰水に溶解させて除去した後に、残
存する固形物を乾燥する。

【００６８】得られる2-ピペラジニレン-4-モルホリノ-
1,3,5-トリアジンの性状は以下の通りである： ・溶解性：水及び通常の有機溶剤に不溶； ・融点：無し（分解点３１０℃付近）； ・嵩密度：０．３g/cc； ・構造式：下記の一般式(III)に示す。

【００６９】

【化４】

【００７０】（式中、ｎは１１である） このような1,3,5−トリアジン誘導体成分(ｊ)は、これ
をオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物中に混入し
た場合、高温又は炎との接触等による熱分解に際して
も、非引火性ガス（水、二酸化炭素、窒素等）と炭素質
残渣のみを生じ、腐食性ガス、ハロゲン系ガス又は有毒
性ガスを殆ど伴わない。

【００７１】また、1,3,5-トリアジン誘導体(ｊ)は上記
メラミン被覆ポリ燐酸アンモニウム(ｈ)との相乗効果に
よって、本発明の自動車内装材表皮用の難燃性オレフィ
ン系熱可塑性エラストマー組成物で形成されたシート又
は他の成形品に優れた難燃性を付与し、かつ燃焼時だけ
でなく成形品の成形時にも腐食性ガス、ハロゲン系ガス
又は有毒性ガスを殆ど発生させない。

【００７２】＜滑剤(ｆ)＞本発明で用いられる滑剤(ｆ)
とは、本発明の自動車内装材表皮用の難燃性オレフィン
系熱可塑性エラストマー組成物をカレンダー成形する際
に、溶融した該熱可塑性エラストマー組成物とある程度
の相溶性を保持しながらそれに流動性を与え、それによ
ってロール表面に対する摩擦抵抗を減少させてロールへ
の粘着を防ぐと共にその加工を容易にする。

【００７３】このような機能を有する滑剤(ｆ)として
は、例えば、パラフィン系高級炭化水素；高級脂肪酸、
高級脂肪酸金属塩、高級脂肪酸アミド及び高級脂肪酸ア
ルキルエステル（高級脂肪酸と脂肪族一価または多価ア
ルコールとのエステル）等の高級脂肪酸系化合物；高級
脂肪族アルコール；ポリエーテル；フタル酸ジアミド及
びフタル酸エステル等の芳香族カルボン酸系化合物；ジ
アミン／カルボン酸縮合体；シリコーン（珪素樹脂）；
天然及び合成ロジン；およびこれら化合物の２種以上か
らなる複合系滑剤等を挙げることができる。

【００７４】このような滑剤(ｆ)としては、具体的に
は、パラフィン系高級炭化水素としてのパラフィンワッ
クス、ポリエチレンワックス、モンタンワックス、硬化
ひまし油；高級脂肪酸としてのステアリン酸、パルミチ
ン酸、ラウリン酸、オレイン酸；高級脂肪酸金属塩とし
てのステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウ
ム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸亜鉛；高
級脂肪酸アミドとしてのステアリン酸アミド、オレイン
酸アミド、ラウリン酸アミド、エチレンビスステアロア
ミド、エチレンビスラウロアミド、ステアロオレオアミ
ド；高級脂肪酸アルキルエステルとしてのブチルステア
レート、エチレングリコールモノステアレート、グリセ
リンジステアレート；高級脂肪族アルコールとしてのス
テアリルアルコール、パルミチルアルコール、オレイル
アルコール、ラウリルアルコール；ポリエーテルとして
のエチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体；フ
タル酸エステルとしてのビス（2-エチルヘキシル）フタ
レート；ジアミン／カルボン酸縮合体としてのキシリレ
ンジアミン／脂肪族カルボン酸縮合物（ｗａｘ：例えば
分子量1000程度）；シリコーンとしてのポリジメチルシ
ロキサン等を例示することができる。これら滑剤は、単
独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

【００７５】本発明に係る自動車内装材表皮用の難燃性
オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物(Ｆ)は、上述
の油展オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物(Ｇ)１
００重量部に対して、メラミン被覆ポリ燐酸アンモニウ
ム(ｈ)を２５〜５０重量部、好ましくは３０〜４０重量
部の量で含んでいる。

【００７６】メラミン被覆ポリ燐酸アンモニウム(ｈ)の
添加量が５０重量部を大きく超える組成物からカレンダ
ー成形法によりシートを成形し、次いで真空成形法によ
り二次加工した場合、カレンダーロール上に形成される
バンクによる通称「ベロ出し」現象が発生する他、得ら
れるシート状成型品の機械的強度が低下し、かつこれを
用いた真空成形時に型破れを生じ易い。他方組成物中の
アンモニウム塩(ｈ)の添加量が２５重量部を大きく下回
る場合には、得られるシートに所望の難燃性を付与する
ことができない。

【００７７】本発明の難燃性オレフィン系熱可塑性エラ
ストマー組成物(Ｆ)は、油展オレフィン系熱可塑性エラ
ストマー組成物である組成物(Ｇ)１００重量部に対し
て、1,3,5-トリアジン誘導体(ｊ)を８〜１７重量部、好
ましくは１０〜１３重量部の量で含んでいる。

【００７８】1,3,5-トリアジン誘導体(ｊ)の添加量が１
７重量部を大きく超える組成物からカレンダー成形法に
よりシートを成形し、次いで真空成形法により二次加工
した場合、カレンダーロール上に形成されるバンクによ
る通称「ベロ出し」現象が発生する他、得られるシート
状成型品の機械的強度が低下し、かつ真空成形時に型破
れを生じ易い。他方組成物の1,3,5-トリアジン誘導体
(ｊ)の添加量が８重量部を大きく下回る場合には、得ら
れるシートに所望の難燃性を付与することができない。

【００７９】また、本発明の自動車内装材表皮用の難燃
性オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物(Ｆ)は、油
展オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物(Ｇ)１００
重量部に対して、滑剤(ｆ)を０.１〜３重量部、好まし
くは０.１〜２重量部の量で含んでいる。

【００８０】滑剤(ｆ)の添加量が０.１重量部を大きく
下回る組成物からカレンダー成形法によりシートを成形
した場合、カレンダーロールルへの過度の粘着性を発現
する。他方滑剤(ｆ)の添加量が３重量部を大きく超える
場合、成形中または成形後のシート表面に滑剤が移行
し、その結果として、カレンダー成形の際に往々にして
カレンダーロールへの巻付き不良を起こす他、製品シー
トの塗装性不良及び／又は外観不良をを来たす。

【００８１】このような難燃性オレフィン系熱可塑性エ
ラストマー組成物(Ｆ)は、組成物(Ｄ)、(Ｇ)と同様の観
点から、成分(Ｄ)、(ｈ)、(ｊ)および(ｆ)を、樹脂成分
同士に架橋を生じさせないように混合して製造すること
が望ましい。具体的には、難燃性オレフィン系熱可塑性
エラストマー組成物(Ｆ)は、所定量の油展オレフィン系
熱可塑性エラストマー組成物(Ｇ)に添加剤(ｈ)、(ｉ)お
よび(ｊ)を添加して、上述したオレフィン系熱可塑性エ
ラストマー組成物(Ｄ)と同様にして製造することができ
る。また、得られた耐熱性オレフィン系熱可塑性エラス
トマー組成物(Ｆ)は、同様に、スクリュウ押出機等を用
いてペレット化（造粒）してもよい。

【００８２】また、本発明における難燃性熱可塑性エラ
ストマー組成物にあっては、本発明の目的を損なわない
範囲において、他の各種添加剤および充填剤を配合する
ことができる。このような添加剤としては、例えば酸化
防止剤、帯電防止剤、銅害防止剤、中和剤（例えばステ
アリン酸金属塩、ハイドロタルサイト等）、紫外線吸収
剤、老化防止剤又は顔料等を例示することができる。

【００８３】本発明の難燃性オレフィン系熱可塑性エラ
ストマー組成物(Ｆ)は、これをシート状に成形した場
合、自動車内装材用途に適する柔軟性及び難燃性を備
え、かつ火災等の際の熱分解に伴う腐食性のガス又は有
毒ガス等の発生が極めて低い。

【００８４】本発明に係る積層体は、この難燃性オレフ
ィン系熱可塑性エラストマー組成物(Ｆ)からなる難燃性
シートと、ポリオレフィン系樹脂発泡体シートとを積層
してなり、このポリオレフィン系樹脂発泡体シートは積
層体に更に柔らかい触感（ソフト感）を与える。

【００８５】本発明の積層体で用いられる難燃性シート
は、難燃性オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物
(Ｆ)をカレンダー成形法によりシートに成形し、次いで
加圧成形等により二次加工してその表面にシボ付けする
等、模様を形成して製造することができる。

【００８６】このような難燃性シートは非発泡であるこ
とが望ましく、その平均肉厚０.２５〜０.４５mm、好ま
しくは０.３〜０.４mmのものである。本発明の積層体で
用いられる発泡体シートは、ポリオレフィン系樹脂を原
材料としているが、このようなポリオレフィン系樹脂と
しては、発泡させることにより、柔軟な成形品としうる
従来公知の何れのポリオレフィン系樹脂を用いてもよ
い。

【００８７】このようなポリオレフィン系樹脂として
は、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂等を例
示できる。また、発泡体シートは、このようなポリレフ
ィン系樹脂と、従来公知の発泡剤、例えばアゾジカルボ
ニルアミド等、及び架橋助剤、例えばジビニルベンゼン
等とを押出機中で発泡剤の分解温度以下の温度で溶融混
合し、Ｔダイより押し出してシート状成形体を得、次い
でこのシートに電子線照射を行なって樹脂成分を架橋さ
せ、さらにこのシートを発泡剤の分解温度以上の条件で
発泡させることにより製造することができる。

【００８８】このような発泡体シートは、その発泡倍率
が通常２０〜３０倍、好ましくは２３〜２８倍であり、
平均肉厚が通常１〜３mm、好ましくは１.５〜２.５mmで
あることが望ましい。

【００８９】本発明に係る積層体は、上記の発泡シート
と非発泡難燃性シートとを積層して貼合わせることによ
って製造することができる。この貼合せの法は、特に限
定されないが、例えば、予め製造された発泡シートと難
燃性シートとを、両者の貼合せ面が融着可能な温度で、
押圧積層する熱貼合せ法（heat-lamination method）が
好適である。

【００９０】このようにして得られた積層体は、二次加
工性に優れており、真空成形法によって、所望の凹凸形
状を付与することが可能である。

【００９１】

【実施例】以下、実施例によって本発明の内容を具体的
に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるもの
ではない。なお、これらの実施例及び比較例における特
性評価に用いられた試験方法は以下の通りである。 (１)ロールへの粘着性（通称「ロール粘着性」）評価 試料作成装置：２本ロール［ロールサイズ２００mmφ×
５００mm、加工温度１７５℃、回転速度１２rpm/１４rp
m、１０min混練（西村工機社製）］を用いた。 試料作成操作：ロール間隙をでき上がりのシート厚みが
０.３５mmとなるべき値に設定する。ペレット試料をロ
ールに巻き付けながら溶融混練し、１０min後に練り上
がったシートをロールから剥離し、シート状試験片をサ
ンプリングする。

【００９２】この溶融混練の操作において、ロールから
竹ヘラ等で混練シートを剥離（切り替えし）させる際に
感知される粘着性およびその際のシート化された原料の
収率から、下記４段階の評価を行なった。評価結果の中
の○及び◎を合格と判定した。

【００９３】◎・・・非常に容易に剥離可能（サンプリ
ング可能：収率８０％以上） ○・・・容易に剥離可能（サンプリング可能：収率４０
％以上８０％未満） △・・・剥離困難（サンプリング辛くも可能：収率４０
％未満） ×・・・剥離が不可能（サンプリング不能）。 (２)ロール上のバンク部からの通称「ベロ出し」性評価 上記(１)項におけるロール粘着性評価の際に、ペレット
試料をロールに巻き付けながら混練するとロール上の間
隙にバンク（樹脂たまり）が形成される。この際にバン
クを形成した材料が混練されずにバンク状で滞留し、さ
らにせり上がって来る状態を「ベロ出し」と呼ぶ。

【００９４】本件試験ではこのベロ出し性を４段階で評
価した。評価結果の中で○及び◎を合格と判定した。 ◎・・・ベロ出しが全く無く、バンクが順調にに混練さ
れている。

【００９５】○・・・ベロ出しが殆ど無く、バンクがか
なり均一に混練されている。 △・・・バンク部の一部分からベロ出しが発生している
が、それ以上にせり上がらずにその場で滞留 ×・・・バンク部の一部分又は全体からベロがせり上が
って来る。 (３)真空成形時の耐型破れ性の評価 上記(１)項で得られたシート状試験片（難燃性シート：
肉厚０.３５mm）と発泡ＰＰシート（肉厚２mm;発泡倍率
２５倍）とを相互に熱融着させて積層し、この積層体か
ら試験片（JISK6301 1号ダンベル）を得る。次に恒温槽
（１１０℃）中でこの試験片を引張り試験に供して、観
測された「引張り破断伸び率」を５段階で評価して、こ
れを真空成形時の耐型破れ性の指標とする。

【００９６】なお、用いられた試験片の表面に亀裂又は
孔が発生した場合にはその時点の伸び率を引張り破断伸
び率とした。引張り条件はＪＩＳ−Ｋ６３０１に準拠し
た。評価結果の中で○及び◎を合格と判定した。

【００９７】 ◎・・・３００％≦伸び率 ○・・・２５０％≦伸び率＜３００％ △・・・２００％≦伸び率＜２５０％ ×・・・１５０％≦伸び率＜２００％ ××・・・・・・・伸び率＜１５０％。 (４)シボ残存度合評価 上記(１)項で得られたシート状試験片（肉厚０.３５m
m）に加熱プレス（温度２００℃）でシボ付け（皮シボ
調）を行ない、次にシボ付けシート表面の平均粗さ(Ｒ
a)1を測定する。 測定装置：表面粗さ計（小坂研究所製）、 測定条件：平均粗さ測定距離４０mm、測定速度０.５mm/
sec、カットオフ０.８mm）。

【００９８】更にこのシボ付けシートをドライオーブン
中に静置（１４０℃;３min）した後に、シボ付け面に表
面平滑な耐食鋼（通称「ステンレス」）製の平板を載
せ、更にこの耐食鋼製平板の上に荷重（２.４kgf）を載
せてドライオーブン中に静置（１４０℃;５min）する。
その後サンプルを取り出し、手早く荷重と耐食鋼製平板
とを取り去ってシートを室温にまで自然冷却する。冷却
の後にシボ付けシートのシボの残存率をシボ面の平均粗
さ(Ｒa)2に基づいて前述の測定装置および測定条件で測
定する。

【００９９】シボ保持量を以下の式によって算出し、そ
の値をシボ残存率とする。このシボ残存率を真空成形後
のシボの残存率の指標として位置付け、５段階で評価
し、評価の中で○及び◎を合格と判定する。 シボ残存率＝［(Ｒa)2／(Ｒa)1］×１００(％) ［ここで、(Ｒa)2:加熱後の表皮シボ；(Ｒa)1:加熱前の
表皮シボ］。

【０１００】 ◎・・・７５％≦シボ残存率 ○・・・６０％≦シボ残存率＜７５％ △・・・５０％≦シボ残存率＜６０％ ×・・・４０％≦シボ残存率＜５０％ ××・・・・・・シボ残存率＜４０％。 (５)難燃性 上記(３)項で得られた積層体（難燃性シート（肉厚０.
３５mm）//発泡ＰＰシート（肉厚２mm））をシート状試
験片とし、ＦＭＶＳＳ−３０２に準拠してその燃焼性を
評価した。なお、試験時には難燃性シート（肉厚０.３
５mm）側を接炎面とした。判定基準は燃焼速度１００mm
／min未満を合格とした。

【０１０１】また、実施例及び比較例に用いられたエチ
レン・α−オレフィン系共重合体エラストマー、ポリプ
ロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、鉱物油、ポリ燐酸ア
ンモニウム、1,3,5-トリアジン誘導体、滑剤及び他の添
加剤等を下記のように略称する。

【０１０２】（エチレン・α−オレフィン系共重合体エ
ラストマー） (Ａ1) ：エチレン−プロピレン−5-エチリデン-2-ノル
ボルネン共重合体エラストマー（プロピレン成分含有量
２８重量％、ムーニー粘度:ＭＬ1+4(100℃)８８、置換
ノルボルネン成分含有量（沃素価基準で）１５）； (Ａ2) ：エチレン−プロピレン−5-エチリデン-2-ノル
ボルネン共重合体エラストマー（プロピレン成分含有量
２６重量％、ムーニー粘度:ＭＬ1+4(100℃)３８、置換
ノルボルネン成分含有量（沃素価基準で）１９）； （ポリプロピレン樹脂） (Ｂ1) ：プロピレン−エチレン結晶性共重合体（結晶融
点１５４℃、エチレン成分含有量１.４重量％、ＭＦＲ
(230℃;2.16kgf)８g/10min）； (Ｂ2) ：プロピレン−エチレン結晶性共重合体（結晶融
点１４６℃、エチレン成分含有量２.５重量％、ＭＦＲ
(230℃;2.16kgf)８g/10min）５０重量％、及び(Ｂ3) ５
０重量％からなり、エチレン成分含有量１.２重量％の
樹脂組成物； (Ｂ3) ：プロピレン結晶性単独重合体（結晶融点１６４
℃、ＭＦＲ(230℃;2.16kgf)８g/10min）； (Ｂ4) ：プロピレン−エチレン結晶性共重合体（結晶融
点１５９℃、エチレン成分含有量０.２重量％、ＭＦＲ
(度230℃;2.16kgf)１０g/10min）； (Ｂ5) ：プロピレン−エチレン結晶性共重合体（結晶融
点１３８℃、エチレン成分含有量４.６重量％、ＭＦＲ
(230℃;2.16kgf)２g/10min）； (Ｂ6) ：プロピレン−エチレン結晶性共重合体（結晶融
点１６５℃、エチレン成分含有量７.５重量％、ＭＦＲ
(230℃;2.16kgf)０.６g/10min）； （ポリエチレン樹脂） (Ｃ1) ：低密度ポリエチレン樹脂（結晶融点１０７℃、
密度０.９０〜０.９３g/cm³;ＭＩ(190℃;2.16kgf)２g/1
0min）； (Ｃ2) ：高密度ポリエチレン樹脂（結晶融点１３５℃、
密度０.９５〜０.９７g/cm³;ＭＩ(190℃;2.16kgf)５g/1
0min）； (Ｃ3) ：直鎖状低密度ポリエチレン樹脂［結晶融点１２
３℃、密度０.９２〜０.９４g/cm³,ＭＩ(190℃;2.16kg
f)８g/10min］； （鉱物油） (ｅ1) ：パラフィン系鉱物油（動粘度３８０cSt(40℃);
商標:ダイアナプロセスオイルPW380（出光興産社
製））； (ｅ2) ：ナフテン系鉱物油； （ポリ燐酸アンモニウム） (ｈ1) ：メラミン被覆ポリ燐酸アンモニウム； (ｈ2) ：市販ポリ燐酸アンモニウム（商標:Exolite 422
（ヘキスト社製））； （1,3,5-トリアジン誘導体） (ｊ1) ：2-ピペラジニレン-4-モルホリノ-1,3,5-トリア
ジンのポリマー（重合度(ｎ)＝約１１）； （滑剤） (ｆ1) ：キシリレンジアミン脂肪族カルボン酸ジアミド
［商品名：ライトアマイドＷＨ-１９５（共栄社化学社
製）］； （加工安定剤） (ｚ1) ：テトラキス［メチレン 3-（3,5-ジ-t-ブチル-4
-ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン［商品
名：Irganox 1010（日本チバガイキー社製）］； (ｚ2) ：ビス（2,4-ジ-t-ブチルフェニル）-ペンタエリ
スリトールジホスファイト（商品名：MERK PEP-24G（旭
電化社製））； (ｚ3) ：ステアリン酸カルシウム（滑剤としても作用す
る）

【０１０３】

【実施例１】 ＜組成物(Ｇ1)の調製＞組成物(Ｄ1)（(Ａ1)６０重量
％、(Ｂ1)２８重量％及び(Ｃ1)１２重量％からなる重合
体組成物）１００重量部に伸展油として(ｅ1)２０重量
部及び加工安定剤として複合安定剤（(ｚ1)０.１重量
部、(ｚ2)０.１重量部及び(ｚ3)０.１重量部からなる組
合せ）をヘンシェルミキサー（商品名）内で混合した。
得られた混合物を二軸押出機（L/D=45、商品名KTX-44
（神戸製鋼所製））に装入して２３０℃で溶融混練し、
押出してペレット状の組成物(Ｇ1)を得た。

【０１０４】上記の組成物(Ｇ1)１００重量部に対して
難燃剤（(ｈ1)３３重量部及び(ｊ1)１１重量部）並びに
滑剤(ｆ1)１重量部を添加してヘンシェルミキサー（商
品名）内で混合した。得られた混合物を二軸押出機（L/
D=45、商品名KTX-44（神戸製鋼所製））に供給して２０
０℃で溶融混練し、押出してペレット状の最終組成物
(Ｆ1)を得た。最終組成物(Ｆ1)へ到る処方を表１に示
す。

【０１０５】得られた最終組成物(Ｆ1)を用いて、上述
の特性評価、即ちカレンダー成形時の(１)ロールへの粘
着性および(２)ロール上のバンクからのベロ出し性、並
びにシート状試験片に対する(３)真空成形時の耐型破れ
性、(４)シボ残存度合い及び(５)難燃性（燃焼速度）の
測定および評価を行なった。それらの結果を表４に示
す。

【０１０６】

【実施例２】組成物(Ｄ2)（(Ａ1)５０重量％、(Ｂ1)３
５重量％及び(Ｃ1)１５重量％からなる組成物）を用い
た以外には実施例１と同じ処方で同様に操作して組成物
(Ｇ2)を得、これを用いて実施例１におけると同じ処方
で同様に操作して最終組成物(Ｆ2)を得た。この最終組
成物(Ｆ2)へ到る処方を表１に示す。

【０１０７】最終組成物(Ｆ2)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１０８】

【実施例３】組成物(Ｄ3)（(Ａ1)７０重量％、(Ｂ1)２
１重量％及び(Ｃ1)９重量％からなる組成物）を用いて
組成物(Ｇ3)を得た以外には実施例１におけると同じ処
方で同様に操作して最終組成物(Ｆ3)を得た。この最終
組成物(Ｆ3)へ到る処方を表１に示す。

【０１０９】最終組成物(Ｆ3)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１１０】

【比較例１】組成物(Ｄ4)（(Ａ1)４０重量％、(Ｂ1)４
２重量％及び(Ｃ1)１８重量％からなる組成物）を用い
た以外には実施例１と同じ処方で同様に操作して組成物
(Ｇ4)を得、これを用いて実施例１と同様に操作して最
終組成物(Ｆ4)を得た。この最終組成物(Ｆ4)へ到る処方
を表１に示す。

【０１１１】最終組成物(Ｆ4)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１１２】

【比較例２】組成物(Ｄ5)（(Ａ1)８０重量％、(Ｂ1)１
４重量％及び(Ｃ1)６重量％からなる組成物）を用いた
以外には実施例１におけると同じ処方で同様に操作して
組成物(Ｇ5)を得、これを用いて実施例１におけると同
一処方で同様に操作して最終組成物(Ｆ5)を得た。

【０１１３】この最終組成物(Ｆ5)へ到る処方を表１に
示す。最終組成物(Ｆ5)およびシート状試験片の特性評
価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なった。得
られた測定結果を表４に示す。

【０１１４】表４にも示されるように、実施例１〜３の
各最終組成物［それぞれ(Ｆ1)、(Ｆ2)、(Ｆ3)］及びそれ
らから得られた各シート試験片は評価項目の何れにも問
題無く合格した。

【０１１５】比較例１の最終組成物(Ｆ4)はロール粘着
性の点で不合格であった。また、比較例２の最終組成物
(Ｆ5)はベロ出し性の点で、その組成物(Ｆ5)から得られ
たシート試験片は真空成形時の耐型破れ性及びシボ残存
率の点で不合格であった。

【０１１６】

【実施例４】実施例１の組成物(Ｇ1)と同一の処方の組
成物(Ｇ6)１００重量部に対して、難燃剤（(ｈ1)２５重
量部及び(ｊ1)８重量部）並びに滑剤として(ｆ1)１重量
部を添加してヘンシェルミキサー（商品名）を用いて一
括混合した。この混合物を二軸押出機（L/D=45、商品名K
TX-44（神戸製鋼所製））に装入して２００℃において
溶融混練し、押出してペレット状の最終組成物(Ｆ6)を
得た。この最終組成物(Ｆ6)へ到る処方を表１に示す。

【０１１７】最終組成物(Ｆ6)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１１８】

【実施例５】実施例１の組成物(Ｇ1)と同一の処方の組
成物(Ｇ7)１００重量部に対して、難燃剤（(ｈ1)５０重
量部及び(ｊ1)１７重量部）並びに滑剤として(ｆ1)１重
量部を添加してヘンシェルミキサー（商品名）を用いて
一括混合した。この混合物を二軸押出機（L/D=45、商品
名KTX-44（神戸製鋼所製））に装入し、２００℃におい
て溶融混練し、押出してペレット状の最終組成物(Ｆ7)
を得た。この最終組成物(Ｆ7)へ到る処方を表１に示
す。

【０１１９】最終組成物(Ｆ7)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１２０】

【比較例３】実施例１の組成物(Ｇ1)と同一の処方の組
成物(Ｇ8)１００重量部に対して難燃剤（(ｈ1)２０重量
部及び(ｊ1)４重量部）並びに滑剤として(ｆ1)１重量
部）を添加してヘンシェルミキサー（商品名）を用いて
一括混合した。この混合物を二軸押出機（L/D=45、商品
名KTX-44（神戸製鋼所製））に装入して２００℃におい
て溶融混練し、押出してペレット状の最終組成物(Ｆ8)
を得た。この最終組成物(Ｆ8)へ到る処方を表１に示
す。

【０１２１】最終組成物(Ｆ8)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１２２】

【比較例４】実施例１の組成物(Ｇ1)と同一の処方の組
成物(Ｇ9)１００重量部に対して、難燃剤（(ｈ1)７５重
量部及び(ｊ1)２５重量部）及び滑剤として(ｆ1)１重量
部を添加してヘンシェルミキサー（商品名）を用いて混
合した。この混合物を二軸押出機（L/D=45、商品名KTX-4
4（神戸製鋼所製））に装入して２００℃において溶融
混練し、押出してペレット状の最終組成物(Ｆ9)を得
た。この最終組成物(Ｆ9)へ到る処方を表１に示す。

【０１２３】最終組成物(Ｆ9)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。表４にも示される
ように、実施例４及び５の各最終組成物（それぞれ(Ｆ
6)、(Ｆ7)）からなるそれぞれの試験片は評価項目の何れ
にも問題無く合格した。

【０１２４】比較例３の最終組成物(Ｆ8)から形成され
たシート試験片は燃焼速度の点で不合格であった。比較
例４の最終組成物(Ｆ9)は(１)ロール粘着性及び(２)ベ
ロ出し性の点で並びに最終組成物(Ｆ9)から形成された
シート試験片は(３)真空成形時の耐型破れ性の点で不合
格であった。

【０１２５】

【実施例６】組成物(Ｄ10)（(Ａ1)６０重量％、(Ｂ2)２
８重量％及び(Ｃ1)１２重量％からなる組成物）に伸展
油として鉱物油(ｅ1)２０重量部を用いた以外は、実施
例１と同じ処方で同様に操作して組成物(Ｇ10)を得た。
この組成物(Ｇ10)を用いた以外は、実施例１と同じ処方
で同様に操作して最終組成物(Ｆ10)を得た。この最終組
成物(Ｆ10)へ到る処方を表２に示す。

【０１２６】最終組成物(Ｆ10)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１２７】

【比較例５】実施例１の組成物(Ｄ1)と同一の処方の組
成物(Ｄ11)１００重量部に対して、鉱物油(ｅ1)を５重
量部用いた以外は、実施例１と同じ処方で同様に操作し
て組成物(Ｇ11)を得た。この組成物(Ｇ11)を用いた以外
は、実施例１と同じ処方で同様に操作して最終組成物
(Ｆ11)を得た。最終組成物(Ｆ11)へ到る処方を表２に示
した。

【０１２８】最終組成物(Ｆ11)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１２９】

【比較例６】実施例１の組成物(Ｄ1)と同一の処方の組
成物(Ｄ12)１００重量部に対して、鉱物油(ｅ1)を４０
重量部用いた以外は、実施例１と同じ処方で同様に操作
して組成物(Ｇ12)を得た。その組成物(Ｇ12)を用いた以
外は実施例１と同じ処方で同様に操作して最終組成物
(Ｆ12)を得た。この最終組成物(Ｆ12)へ到る処方は表２
に示す。

【０１３０】最終組成物(Ｆ12)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１３１】

【比較例７】実施例１の組成物(Ｄ1)と同一の処方の組
成物(Ｄ13)１００重量部に対して、鉱物油(ｅ1)を２０
重量部用いた以外は、実施例１と同じ処方で同様に操作
して組成物(Ｇ13)を得た。この組成物(Ｇ13)を用い、か
つ滑剤を配合しない外は、実施例１と同じ処方で同様に
操作して最終組成物(Ｆ13)を得た。最終組成物(Ｆ13)へ
到る処方を表２に示す。

【０１３２】最終組成物(Ｆ13)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１３３】

【比較例８】組成物(Ｄ14)（(Ａ2)６０重量％、(Ｂ1)２
８重量％及び(Ｃ1)１２重量％からなる組成物）を用い
た以外は、実施例１と同じ処方で同様に操作して組成物
(Ｇ14)を得た。この組成物(Ｇ14)を用いる外には実施例
１と同じ処方で同様に操作して最終組成物(Ｆ14)を得
た。最終組成物(Ｆ14)へ到る処方を表２に示す。

【０１３４】最終組成物(Ｆ14)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１３５】

【比較例９】組成物(Ｄ15)（(Ａ1)６０重量％、(Ｂ3)２
８重量％及び(Ｃ1)１２重量％からなる組成物）を用い
た以外には実施例１と同じ処方で同様に操作して組成物
(Ｇ15)を得た。その組成物(Ｇ15)を用いた以外は、実施
例１と同じ処方で同様に操作して最終組成物(Ｆ15)を得
た。最終組成物(Ｆ15)へ到る処方を表２に示した。

【０１３６】最終組成物(Ｆ15)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１３７】

【比較例１０】組成物(Ｄ16)（(Ａ1)６０重量％、(Ｂ4)
２８重量％及び(Ｃ1)１２重量％からなる組成物）を用
いた以外には実施例１と同一の処方で同様に操作して組
成物(Ｇ16)を得た。この組成物(Ｇ16)を用いた以外は、
実施例１と同じ処方で同様に操作して最終組成物(Ｆ16)
を得た。最終組成物(Ｆ16)へ到る処方を表２に示す。

【０１３８】最終組成物(Ｆ16)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１３９】

【比較例１１】組成物(Ｄ17)（(Ａ1)６０重量％、(Ｂ5)
２８重量％及び(Ｃ1)１２重量％からなる組成物）を用
いた以外は、実施例１と同じ処方で同様に操作して組成
物(Ｇ17)を得た。この組成物(Ｇ17)を用いる以外には実
施例１と同じ処方で同用に操作して最終組成物(Ｆ17)を
得た。最終組成物( Ｆ17)へ到る処方を表２に示す。

【０１４０】最終組成物(Ｆ17)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１４１】

【比較例１２】組成物(Ｄ18)（(Ａ1)６０重量％、(Ｂ1)
２８重量％及び(Ｃ2)１２重量％からなる組成物）を用
いた以外は、実施例１と同じ処方で同様に操作して組成
物(Ｇ18)を得た。この組成物(Ｇ18)を用いた以外は、実
施例１と同じ処方で同様に操作して最終組成物(Ｆ18)を
得た。最終組成物( Ｆ18)へ到る処方を表２に示す。

【０１４２】最終組成物(Ｆ18)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。

【０１４３】

【比較例１３】組成物(Ｄ19)（(Ａ1)６０重量％、(Ｂ1)
２８重量％及び(Ｃ3)１２重量％からなる組成物）を用
いた以外は、実施例１と同じ処方で同様に操作して組成
物(Ｇ19)を得た。この組成物(Ｇ19)を用いた以外は、実
施例１と同一処方で同様に操作して最終組成物(Ｆ19)を
得た。最終組成物(Ｆ19)へ到る処方を表２に示す。

【０１４４】最終組成物(Ｆ19)およびシート状試験片の
特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行なっ
た。得られた測定結果を表４に示す。表４にも示される
ように、実施例６の最終組成物(Ｆ10)及びそれから形成
されたシート試験片は評価項目の何れにも問題無く合格
した。

【０１４５】比較例５の最終組成物(Ｆ11)はロール粘着
性及びベロ出し性の双方の点で不合格であった。比較例
６の最終組成物(Ｆ12)から形成されたシート試験片は燃
焼速度及びシボ残存度合いの双方の点で不合格であっ
た。

【０１４６】比較例７の最終組成物(Ｆ13)はロール粘着
性の点で不合格であった。比較例８の最終組成物(Ｆ14)
はロール粘着性の点で不合格であった。比較例９の最終
組成物(Ｆ15)はロール粘着性の点で及びそれから形成さ
れたシート試験片は真空成形時の耐型破れ性の双方の点
で不合格であった。

【０１４７】比較例１０の最終組成物(Ｆ16)はロール粘
着性の点で及びそれから形成されたシート試験片は真空
成形時の耐型破れ性の双方の点で不合格であった。比較
例１１の最終組成物(Ｆ17)から形成されたシート試験片
はシボ残存度合いの点で不合格であった。

【０１４８】比較例１２の最終組成物(Ｆ18)から形成さ
れたシート試験片は真空成形時の耐型破れ性の点で不合
格であった。比較例１３の最終組成物(Ｆ19)はロール粘
着性の点で不合格であった。

【０１４９】

【比較例１４】組成物(Ｄ20)（(Ａ1)７０重量％、(Ｂ3)
１５重量％及びエチレン系樹脂(Ｃ)には属しないがそれ
に対応する成分としてポリイソブチレン樹脂 (商品名:
ビスタネックスMML-100（エッソ石油会社製）) １５重
量％からなる組成物）１００重量部に、伸展油として鉱
物油(ｅ2)３０重量部、1,3-ビス（t-ブチルパーオキシ
イソプロピル）ベンゼン（架橋剤）０.２５重量部及び
ジビニルベンゼン（架橋助剤）０.２５重量部）を添加
し、これに実施例１におけると同一の加工安定剤を同量
で配合し、これをヘンシェルミキサー（商品名）に装入
して一括混合した。得られた混合物を二軸押出機（L/D=
45、商品名KTX-44（神戸製鋼所製））に装入して２３０
℃で溶融混練及び架橋を行なった後に押出してペレット
状の組成物(Ｇ20)を得た。

【０１５０】得られたペレット(Ｇ20)７７重量部に、
(Ｃ1)２３重量部、難燃剤（(ｈ1)３３重量部及び(ｊ1)
１１重量部）および滑剤(ｆ1)１重量部を配合してヘン
シェルミキサー内で混合した。得られた混合物を二軸押
出機（L/D=45、商品名KTX-44（神戸製鋼所製））に装入
して２００℃で溶融混練し、押出してペレット状の最終
組成物(Ｆ20)を得た。この最終組成物(Ｆ20)へ到る処方
は表３に示す。

【０１５１】最終組成物(Ｆ20))およびシート状試験片
の特性評価試験（１）〜（５）を実施例１と同様に行な
った。得られた測定結果を表４に示す。

【０１５２】

【比較例１５】組成物(Ｄ21)（(Ａ1)８０重量部及び(Ｂ
3)２０重量部）に鉱物油(ｅ2)３０重量部、加工助剤と
して実施例１と同一の複合安定剤（実施例１と同量）、
架橋剤として1,3-ビス（t-ブチルパーオキシイソプロピ
ル）ベンゼン（架橋剤）０. ２５重量部及びジビニルベ
ンゼン（架橋助剤）０.２５重量部をヘンシェルミキサ
ー（商品名）内で混合した。得られた混合物を二軸押出
機（L/D=45、商品名KTX-44（神戸製鋼所製））に装入し
て２３０℃で溶融混練し、架橋を行ないながら押出して
ペレット状の架橋された組成物(Ｇ21)を得た。

【０１５３】次に組成物(Ｄ22)（(Ａ1)５０重量部及び
(Ｂ3)５０重量部からなる組成物）をヘンシェルミキサ
ー（商品名）内で混合し、得られた混合物を二軸押出機
（L/D=45、商品名KTX-44（神戸製鋼所製））に装入して
２３０℃で溶融混練し、押出してペレット(Ｄ22)を得
た。

【０１５４】得られたペレット状の架橋された組成物
(Ｇ21)６０重量部、ペレット(Ｄ22)４０重量部、難燃剤
（(ｈ1)３３重量部及び(ｊ1)１１重量部）、及び滑剤と
して(ｆ1)１重量部を配合してヘンシェルミキサー（商
品名）内で混合した。えられた混合物を二軸押出機（L/
D=45、商品名KTX-44（神戸製鋼所製））に装入して２０
０℃で溶融混練し、押出してペレット状の最終組成物
(Ｆ21)を得た。この最終組成物( Ｆ21)へ到る処方は表
３に示す。

【０１５５】得られたペレット状の最終組成物(Ｆ21)お
よびシート状試験片の特性評価試験（１）〜（５）を実
施例１と同様に行なった。得られた測定結果を表４に示
す。

【０１５６】

【比較例１６】組成物(Ｄ23)（(Ａ1)５０重量部及び(Ｂ
6)５０重量部）に、実施例１と同一の加工安定剤（実施
例１と同量）、架橋剤として1,3-ビス（t-ブチルパーオ
キシイソプロピル）ベンゼン（架橋剤）０.５重量部及
びジビニルベンゼン（架橋助剤）０.５重量部をヘンシ
ェルミキサー（商品名）内で混合した。得られた混合物
を二軸押出機（L/D=45、商品名KTX-44（神戸製鋼所
製））に装入して２３０℃で溶融混練しながら架橋を行
ない、押出して架橋ペレット状組成物(Ｇ23)を得た。

【０１５７】得られた架橋ペレット状組成物(Ｇ23)１０
０重量部に、難燃剤（(ｈ1)２９重量部及び(ｊ1)１４重
量部）、及び滑剤(ｆ1)１重量部を配合してヘンシェル
ミキサー（商品名）内で混合した。得られた混合物を二
軸押出機（L/D=45、 商品名KTX-44（神戸製鋼所製））に
装入して２００℃で溶融混練し、押出してペレット状の
最終組成物(Ｆ23)を得た。この最終組成物(Ｆ23)へ到る
処方を表３に示す。

【０１５８】得られたペレット状の最終組成物(Ｆ23)お
よびシート状試験片の特性評価試験（１）〜（５）を実
施例１と同様に行なった。得られた測定結果を表４に示
す。

【０１５９】

【比較例１７】組成物(Ｄ24)（(Ａ1)５０重量部及び(Ｂ
6)５０重量部）及び実施例１と同一の加工安定剤（実施
例１と同量）をヘンシェルミキサー（商品名）内で混合
した。得られた混合物を二軸押出機（L/D=45、商品名KTX
-44（神戸製鋼所製））に装入して２３０℃において溶
融混練及び押出してペレット状の組成物(Ｇ24)を得た。

【０１６０】得られたペレット状の組成物(Ｇ24)１００
重量部に対して、難燃剤として（(ｈ1)２９重量部及び
(ｊ1)１４重量部）及び滑剤として(ｆ1)１重量部を配合
し、ヘンシェルミキサー（商品名）内で一括混合した。
得られた混合物を二軸押出機（L/D=45、商品名KTX-44
（神戸製鋼所製））に装入して２００℃にて溶融混練及
び押出してペレット状の最終組成物(Ｆ24)を得た。この
最終組成物(Ｆ24)へ到る処方を表３に示す。

【０１６１】得られたペレット状の最終組成物(Ｆ24)お
よびシート状試験片の特性評価試験（１）〜（５）を実
施例１と同様に行なった。得られた測定結果を表４に示
す。

【０１６２】

【比較例１８】組成物(Ｄ25)（(Ａ2)３８重量部、(Ｂ6)
４２重量部及び(Ｃ2)２０重量部）、実施例１と同一の
加工安定剤（実施例１と同量）をヘンシェルミキサー
（商品名）内で混合した。得られた混合物を二軸押出機
（L/D=45、商品名KTX-44（神戸製鋼所製））に装入して
２３０℃において溶融混練し、押出してペレット状の組
成物(Ｇ25)を得た。

【０１６３】得られたペレット状の組成物(Ｇ25)１００
重量部に対して、難燃剤として（(ｈ1)３８重量部及び
(ｊ1)１５重量部）、及び滑剤として(ｆ1)１重量部を配
合してヘンシェルミキサー（商品名）内で混合した。得
られた混合物を二軸押出機（L/D=45、商品名KTX-44（神
戸製鋼所製））に装入して２００℃において溶融混練
し、押出してペレット状の最終組成物(Ｆ25)を得た。こ
の最終組成物(Ｆ25)へ到る処方を表３に示す。

【０１６４】得られたペレット状の最終組成物(Ｆ25)お
よびシート状試験片の特性評価試験（１）〜（５）を実
施例１と同様に行なった。得られた測定結果を表４に示
す。表４にも示されるように、比較例１４〜１６の最終
組成物（それぞれ(Ｆ20)、(Ｆ21)および(Ｆ23)）は(１)
ロール粘着性、(２)ベロ出し性並びに前記の組成物から
形成されたシート試験片に対する(３)真空成形時の耐型
破れ性、(４)シボ残存率及び(５)難燃性の全てにおいて
同時には合格できなかった。

【０１６５】また、比較例１７及び１８の最終組成物
（(Ｆ24)、(Ｆ25)）は(１)ロール粘着性及び(２)ロール
バンク部ベロ出し性において、得られたシート試験片は
(３)真空成形時の耐型破れ性、(４)シボ残存率及び(５)
難燃性の全てにおいて同時に合格することはできなかっ
た。

【０１６６】

【表１】

【０１６７】

【表２】

【０１６８】

【表３】

【０１６９】

【表４】

【０１７０】

【発明の効果】本発明に係る自動車内装材表皮用の難燃
性オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物は、カレン
ダー成形法における一次成形性及びシボ付け、圧空成形
法および真空成形法等における二次成形性のいずれにも
優れ、かつ得られる成型品が自動車内装材用途に適する
柔軟性及び難燃性を備えるとともに、火災等の際の熱分
解に伴う腐食性のガス又は有毒ガス等の発生が、ハロゲ
ン系難燃剤が配合された組成物と比較して、極めて低
い。

【０１７１】また、本発明に係る積層体は、自動車内装
材用途に適する柔軟性及び難燃性を備えるとともに、柔
らかい触感（ソフト感）に優れ、かつ二次加工性にも優
れているため、自動車内装材、具体的にはドアトリム、
インストルメントパネル及び天井等の表皮材に極めて有
用である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 //(Ｃ０８Ｌ 23/08 23:16 23:04 23:10） (72)発明者 新 井 明 徳 茨城県土浦市東中貫町５番地３号 ロンシ ール工業株式会社内 (72)発明者 仲 内 豊 和 茨城県土浦市東中貫町５番地３号 ロンシ ール工業株式会社内

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 エチレン・α-オレフィン系共重合体エ
   ラストマー(Ａ)（ムーニー粘度:ＭＬ1+4(100℃)４０〜
   １００）５０〜７０重量％、ポリプロピレン樹脂(Ｂ)
   （結晶融点１４０〜１６５℃、エチレン成分含有量１〜
   ２重量％）３５〜２１重量％および低密度ポリエチレン
   樹脂(Ｃ)（密度０.９０〜０.９３g/cm³、結晶融点１０
   ２〜１１８℃）１５〜９重量％からなるオレフィン系熱
   可塑性エラストマー組成物(Ｄ)１００重量部と、鉱物油
   (ｅ)１０〜３０重量部と、からなる油展オレフィン系熱
   可塑性エラストマー組成物(Ｇ)、および前記油展オレフ
   ィン系熱可塑性エラストマー組成物(Ｇ)１００重量部に
   対して、２５〜５０重量部のメラミン被覆ポリ燐酸アン
   モニウム(ｈ)、８〜１７重量部の下記の一般式(I)で表
   される化学構造を有する1,3,5-トリアジン誘導体(ｊ)、
   および０.１〜３重量部の滑剤(ｆ)を含むことを特徴と
   する自動車内装材表皮用の難燃性オレフィン系熱可塑性
   エラストマー組成物： 【化１】 （式中、Ｘはモルホリノ基又はピペリジノ基であり、Ｙ
   はピペラジンから誘導される２価の基であり、ｎは１以
   上の数である）。
2. 【請求項２】 前記ポリプロピレン樹脂(Ｂ)が、結晶性
   プロピレン−エチレン共重合体又は結晶性プロピレン単
   独重合体と、エチレン成分含有量０.５〜４重量％のプ
   ロピレン−エチレン共重合体とからなるプロピレン重合
   体組成物であり、その重合体組成物全体が、エチレン成
   分含有量１〜２重量％である請求項１に記載の自動車内
   装材表皮用の難燃性オレフィン系熱可塑性エラストマー
   組成物。
3. 【請求項３】 前記鉱物油(ｅ)が、前記オレフィン系熱
   可塑性エラストマー組成物(Ｄ)１００重量部に対して、
   １５〜２５重量部含まれる請求項１又は２に記載の自動
   車内装材表皮用の難燃性オレフィン系熱可塑性エラスト
   マー組成物。
4. 【請求項４】 前記滑剤(ｆ)が、前記油展オレフィン系
   熱可塑性エラストマー組成物(Ｇ)１００重量部に対し
   て、０.５〜２重量部含まれる請求項１〜３の何れかに
   記載の自動車内装材表皮用の難燃性オレフィン系熱可塑
   性エラストマー組成物。
5. 【請求項５】 前記メラミン被覆ポリ燐酸アンモニウム
   (ｈ)が、前記油展オレフィン系熱可塑性エラストマー組
   成物(Ｇ)１００重量部に対して、２８〜４０重量部含ま
   れる請求項１〜４の何れかに記載の自動車内装材表皮用
   の難燃性オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物。
6. 【請求項６】 ポリオレフィン系樹脂から形成される発
   泡体シートと請求項１〜５の何れかに記載の難燃性オレ
   フィン系熱可塑性エラストマー組成物から形成される南
   燕性シートとからなる自動車内装材表皮用の積層体。
7. 【請求項７】 前記発泡体シートが、発泡倍率２０〜３
   ０倍かつ平均肉厚１〜３mmであり、前記難燃性シート
   が、平均肉厚０.２５〜０.４５mmである請求項６に記載
   の自動車内装材表皮用の積層体。