JPH08501481A - 消火装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 小滴径の中央値が５０から５００ミクロンである水のミストを、囲まれた棄権領域内の消火のために生成する消火装置（１０）。ミストは、２０００ｋｐａ以下の圧力（低圧）のもとでノズルの開口部を通過させることにより生成される。火災がおきた危険エリアの単位立方メートル体積あたり１リットル未満の水を使用する。

Description

【発明の詳細な説明】 消火装置 発明の分野 本発明は、水等の不燃性液により比較的低圧において比較的少量の液体から発 生させたミストまたは霧を用いてクラスＡ及びＢの火災を消火する消火装置及び その方法に関する。本消火装置は、例えば、機関室、ポンプ室、機械空間、電算 機室、倉庫等の閉ざされた場所において使用するものである。さらに詳しくは、 本発明は現在使用禁止のハロンを使用する現状の消火装置の代替となる消火装置 に関する。 本発明は気化する際に熱を吸収するものであれば水以外の不燃性液体を用いる ことが可能であるが、以下においては、水を消火液として使用する特定のものに 言及して、本発明を説明する。 発明の背景 消火の際、火災の継続に寄与する三つの主な要素があることは周知である。こ れらの要素は、熱、酸素及び燃料である。これらの要素の相互関係を図６に示す 。従来、消防士が、火災を消火する際、これらの燃焼要素の少なくとも一つを排 除するよう行動する。一般に、消防士は、水、二酸化炭素、ハロン、乾燥薬品又 は泡消火剤のいずれかを使用する。水は、燃料から熱を奪う働きをする。二酸化 炭素は酸素を追い出す働きをする。 燃焼のもう一つの側面として、図６に示すように、三角形を含む円により示さ れた連鎖火炎反応がある。この連鎖火炎反応は燃焼過程において生成され、その 継続の為に重要な役割を果たす遊離基により起こる。ハロンは遊離基に吸着し、 火炎連鎖反応を阻害することにより更なる燃焼を防止する機能を果たす。 水の主な欠点は、火災を消火する際に大量の水が必要である事であり、大量の 水は損害をもたらす。更に、場合によっては火災を消火するために十分な量の水 が得られない場合もある。二酸化炭素及びハロンは共に呼吸不能にするので、こ れらを使用する場合には、その地域の住民を避難させなければならないという欠 点を有する。このため、これらの消火剤を使用する消防士は呼吸装置を使用しな ければならない。更に、二酸化炭素及びハロンで火災を消火する為には、その地 域の通気を遮断する必要がある。また、ハロンは極度に有害であり、環境をひど く破壊するという欠点をもつ。このような理由により、火災消火におけるハロン の使用は殆どの場合、禁止されている。 本発明は、水等の不燃性液体を使用し、上述の欠点を克服し、燃料周囲の蒸気 の熱を低減し、酸素を追い出し、また火炎連鎖反応を阻害する。即ち、この液体 は、燃料を取り除くこと以外の全ての燃焼過程の要因に対し効果を発揮するもの である。本発明は、水等の比較的微細な液体ミストまたは霧（以下ミストと呼ぶ ）の発生に基づく。このミストが酸素を追い出し、熱せられる際に気化、膨張し 、更に酸素を追い出す。膨張の際、水のミストは燃料周囲の蒸気及び燃料自体か ら熱を吸収する。また、ミストは遊離基に吸着し火炎連鎖反応を阻害する。この ミストは更に、火災に対し消火作用及び冷却作用を有する。これらの理由により 、ミストは比較的少量の水の使用ににより電気火災及びＡ及びＢクラスの火災を 消火出来るという驚くべき成果をもたらす。 本発明の消火装置により生成されるミストは、火炎に対して水として作用する のでは無く、二酸化炭素またはハロン等の気体消火剤に類似した作用をする。 この驚くべき結果は、微細液体ミスト（例えば、50〜500ミクロン）が非常に 効率的に高速に蒸発すること、水が気化する際の熱吸収特性、炎からの熱が周辺 物に対流するのを低減する微細ミストの能力、及びミストが酸素を押し出す能力 により可能になる。これは、水が液体から気体になる際の膨張率によるものであ る。 本発明の消火装置により閉空間等の典型的な火災を約20バールで霧状の水を約 0.4リットル噴霧するノズルを2.65m³当たり一つの割合で複数配置することによ り、約３０秒以内に完全に消火することが可能である。この水量は、火災を消火 する際に使用する単位時間当たりの率としては、従来技術と比べ、非常に小さい 。 発明の概要 即ち、本発明の目的は、閉空間における火災の燃焼過程を阻害するために比較 的少量の使用する不燃性液体から生成されるミスト（霧）を用いる消火装置を提 供することにある。 本発明の一見地によれば、不燃性液体を保持する貯留槽と、ミストの火災への 適用を改善し、それにより液体の火災消火能力を向上する小滴サイズのミストを 生成し、該液体を危険空間に噴霧する噴霧手段と、該貯留槽からミストを生成す ために加圧状態にある該噴霧手段を介して該液体を押出す押出し手段と、該危険 空間における火災の発生を検出するセンサー手段と、該センサー手段と機能的に 連動し、該貯留槽から該液体を押出す該押出し手段を制御する制御手段とから構 成される危険空間における火災を消火する消火装置が提供される。 本発明のさらなる一見地によれば、危険空間に噴霧手段を向け、燃焼を助長し ない雰囲気を形成する小滴サイズを有するミストを生成するために加圧状態にお いて該噴霧手段を介して不燃性液体を押し出すことを特徴とする火災消火方法が 提供される。 典型的には、該不燃性液体は水である。 該噴霧手段がパイプで相互接続された複数のノズルを具備することが好ましい 。 典型的には、押出し手段は高圧下で該貯留槽に保持された気体である。典型的 には、該気体は乾燥窒素である。一般に該気体は消火装置の作動の前に貯留槽に 約20バールまで加圧される。 図面の簡単な説明 次に本発明を実施例に基づき図を用いて説明する。 第１図は本発明の消火装置を備える船舶の機関室の上方から見た斜視図、第２ 図は発火したイソプロパノール、ガソリン及びディーゼル石油を消火するための 試験装置の中の第１図の消火装置の消火能力を示す線図、第３図は第２図に類似 ではあるが第１図の消火装置の消火能力と、発火ガソリンに対する二酸化炭素の 消火能力との比較を示す線図、第４図は第１図の消火装置により処理される火災 の典型的な最大火炎温度特性を示す線図、第５図は第１図の消火装置を試験する カスケード形テスト装置、第６図は燃焼三角形及び火炎連鎖反応円とを示す概念 図である。 有利な実施例の詳細な説明 第１図には、加圧容器１２と、パイプ１４及び１と、複数のノズル１８と、複 数の火災検出器２０と、制御盤２２とを有する消火装置１０が示されている。 第１図には、機関室１００も示され、機関室１００は周囲壁１０２により包囲 され、周囲壁１０２の中には内燃機関１０５、燃料タンク１０６、熱交換器、プ ロペラシャフトウェル１１４が配置されている。機関室１００は、船舶の機関室 の典型的なレイアウトである。 容器１２は通常は、めっきされている金属材料から成り、例えば３０００ｋｐ ａまでの圧力に耐える。通常、容器１２は、乾燥窒素の充填により加圧蒸留水を 充填されている。通常、容器１２は、約５〜３０リットルの収容能力を有する。 しかし、本発明の操作の性質からして容器１２は従来の容器より大幅に小さくと もよいにもかかわらず任意の収容能力を有することができる。 通常、加圧容器１２は、周囲壁１０２の近辺に配置されている。容器１２は、 容器１２からの加圧水を排出を制御する制御弁１２が容器出口に取付けられてい る。制御弁３０は、電気作動でも機械作動でもよく、作動は、自動でも手動でも よい。 パイプ１４及び１６は、流量制御弁３２に取付けられている水平配管ネットワ ーク３６を形成し、それぞれ複数のノズル１８を有する。パイプ１４及び１６は 及びひいてはノズル１８は、後述のように戦略的に機関室１００の近辺に配置さ れている。ノズル１８は、パイプ１４及び１６から戦略的に配慮された方向に向 けられている。例えば、ノズル１８は、容器１２からの加圧水が、機関室１００ のすべての領域に噴射されることを保証するように、そして、より高い火災潜在 能力の領域い集中するように方向を定めらる。有利には、パイプ１４及び１６は 、機関室１００の屋根付近に配置され、プロペラシフトウェル１１４の中に入り こんで配置される。この場合、ノズル１８は、パイプ１４及び１６の下方及び／ 又は上方へ向かって配置されている。通常、水平配管ネットワーク３６は、１２ ｍｍ以上の孔直径を有する。水平配管ネットワーク３６は、有利には、少なくと も３０００ｋｐａの内部圧力に耐えることができる。更に、有利には、水平配管 ネットワークは、ループ形状に形成され、水平配管ネットワークのラインは端部 を有しないすなわち、エンドレス形である。 ノズル１８は通常、真鍮又はステンレススチールから成り、渦流室と、細長円 錐形入口フィルタとを有する。渦流室は、自身を通過する水の霧化を促進し、フ ィルタは、破屑物により渦流室の閉塞を抑止する。ノズル１８は通常、５０〜５ ００ミクロン有利には２５０〜４００ミクロンの大きさの小滴を生成する。ノズ ル１８からの噴霧パターンは通常、２０００ｋｐａ（２０バール）の圧力で約８ ０゜である。ノズル１８は通常、約１ｍｍ²の最小開口寸法を有する。ノズル１ ８は、高い霧化能力を達成するために一様な分布を有する中空円錐形噴霧パター ンで非常に微細に霧化されている小滴を生成する。本実施例で使用されているノ ズル１８は通常、商標登録ＵＮＩＪＥＴの名称で購入可能のものである。次の特 定のノズルは、好適である考えられる。 タイプ 流量（Ｌ／分） 圧力（バール） ＴＮ−４ ０．６５ ２０ ＴＮ−６ ０．８３ ２０ ＴＮ−８ ０．９６ ２０ ＴＮ−１０ １．０６ ２０ 特定の機関室１００（又はその他の危険領域）の中で使用されるノズル１８の 特性及び寸法は、多数の要因に依存し、次の例１に示されているように計算でき る。例１ 使用ノズル１８の量及びタイプを定めるために次の計算を行う。 計算は、次の用語に従って行われる。 Ｇ．Ｖ．− 危険領域の容積を表す総体積（高さＨ×幅Ｗ×長さＬ） Ｎ．Ｖ．− 危険領域の総体積からその中のすべての固体物質を減算した量 を表す正味体積 Ｗ．Ｒ．− 危険領域の中に導入されるリットル単位での所要水量を示す所 要水量 Ｎ．Ｎ．− 実質的に一様に危険領域の中にミストを噴射するために必要な ノズル数 ９０ＦＲ− ２０バールで９０秒毎に各ノズル１８を貫流する水体積を表す ９０秒流量（通常は１．２６リットル） Ｃ．Ｆ．− 以下に示すようにノズル１８の各流量に対する試験により我々 が開発した補償要因。 ＴＮ−４タイプノズル１８に対して２．８ ＴＮ−５タイプノズル１８に対して２．１ ＴＮ−８タイプノズル１８に対して１．８ ＴＮ−１０タイプノズル１８に対して１．１ Ｗ．Ｖ．−ｃｍ³単位での水体積（例えばＷ．Ｒ．／１０００） Ｐ．Ｖ．−水の蒸発の膨張率を表す潜在蒸気、すなわち１７００＋Ｗ．Ｖ． 。 Ｐ．Ｆ．Ｂ．−燃焼に起因する潜在な燃料副産物を表し、燃料の燃焼中の発 生ガスであるＣＯ₂及びＨ₂の量を表し、例えば、２１２グラムのＣ₁₅Ｈ₃₂（ディ ーゼル）は、完全燃焼の場合には１５３５リットルのＣＯ₂及びＨ₂Ｏを生成し、 同様の量のＣ₈Ｈ₁₀に対しては約１２８４リットルのＣＯ₂及びＨ₂Ｏ。 所要の水収容能力及びノズル１８の数は、次式により表すことができる。 Ｗ．Ｒ．＝Ｎ．Ｖ．／Ｃ．Ｆ． Ｎ．Ｎ．＝Ｗ．Ｒ．／９０ＦＲ このようにして、危険領域が７ｍ×４ｍ×１．７ｍであり、３つの障害物があ り、そのうちの１つの障害は１ｍ×１ｍ×１ｍであり、残りの２つの障害物は、 １．８ｍｘ０．９ｍ×０．８ｍであり、タイプＴＮ−６のノズル１８を用いると 、ノズル１８の所要数は次のように求めることができる。 Ｇ．Ｖ．＝７×４×１．７ ＝４７．６ｍ³ Ｎ．Ｖ．＝Ｇ．Ｖ．−（１×１×１＋２×（１．８×０．９×０．８）） ＝４７．６−３．４９２ ＝４４．００８ｍ³ Ｗ．Ｒ．＝４４．００８／２．１ ＝２０．９リットル Ｎ．Ｎ．＝２０．９／１．２６ ＝１６．５８ノズル Ｎ．Ｎ．＝１７本のノズル ただし、最も近い整数に切り上げる、すなわちこの場合、Ｎ．Ｎ．１７となり、 従って所要水体積Ｗ．Ｒ．は、これに応じて調整されなければならない（すなわ ちこの例ではＷ．Ｒ．は、２２１．４リットル）。 火災検出器２０は、固定温度火炎検出器４０と、発生火炎速度検出器４２とを 有する。固定温度火炎検出器４０は通常、周囲温度が所定温度を越えるとコンタ クトするためにダイヤフラムを上昇させるエキステンションロッドを有するバイ メタルストリップを有する。通常、固定温度は、６０〜１００℃である。発生火 災速度検出器４２は通常、ダイヤフラム及びエアチャンバを有し、エアチャンバ は、比較的小さい温度上昇率でダイヤフラムの中の柵形管を貫流させて空気を漏 洩させるが、しかしこれにより、ダイヤフラムが上昇され、これによりダイヤフ ラム、比較的高い火災温度上昇率でコンタクトを行う。通常、発生火災速度検出 器４２は、発生火災温度の上昇率が毎分約９℃を越えると作動するようにセット されている。 検出器２０も通常、煤煙検出器を有する。煤煙検出器は有利には、空気の中に 含有されているいかなる煤煙も検出するために危険領域から流出する空気を検出 するように配置されている。 制御盤２２は、火災の間に容易に接近できるように配置されている。例えば制 御盤２２は、機関室１００の周囲壁１０２の外側に配置されている。制御盤２２ は、配線欠陥検出監視装置と、作動装置とを有する。欠陥検出監視装置は、火災 検出器２０へつながる配線と、開回路のための制御弁３０及び３２と、短絡回路 と、安定配線状態とを監視する。制御盤２２は、加圧容器２２の中の圧力も検出 し、圧力が所定圧力を下回ると警報を発生する。作動装置は、制御弁３０及び３ ２に容器１２から加圧水を吐出すさせる”検出器”タイプである。通常、制御盤 ２２は霧吐出プッシュボタンを有し、霧吐出プッシュボタンの上にはリフトカバ ーが配置されている。霧吐出プッシュボタンを作動することにより、容器１２か ら水を手動で吐出させることが可能である。制御盤２２は、機関室１００の中に 配置されている可視及び可聴警報装置にも接続されている。 使用の際、消火装置１０は、例えば例１に示されているように、まず初めに所 要ノズルの数と、使用ノズルのタイプと、所要水体積とを計算してから、例えば 機関室１００等の危険領域の中に設置される。次いで、ノズル１８は、制御弁３ ０及び３２を介して加圧容器１０の近辺に間隔をおいて配置される。制御盤２２ は、機関室１００の外側に配置され、火災検出器２０及び制御弁３０及び３２及 び可聴及び可視警報装置に接続される。 火災が発生すると、又は、機関室１００の中の温度が急速に上昇すると、火災 検出器４０又は４２は、容器１２から圧力下で水が吐出するよう、制御弁３０及 び３２を操作するために、制御盤２２を作動するためにトリガされる。加圧水は 、フィルタを貫流してノズル１８に到達する。水は、フィルタを貫流し、ノズル １８の渦流室を貫流して、２５０〜５００ミクロンの小滴直径中央値を有する。 小滴直径中央値は、液体体積での小滴寸法を表し、噴射液体の全体積の５０％が 、中央値より大きい直径の小滴から成り、５０％が中央値より小さい値である。 次のテスト手続きは、一端が開放している接近ドアを有し、容器の側壁の中間 に位置する複数のノズル１８を有する４０フィート貨物容器の中に配置されてい るテストリングの中で行われた。可燃性燃料は、容器の長手方向長の中間に容器 の床の上に配置されているトレーの中に入れられた。テスト結果は次のようであ る。テスト１ 目的：視覚デモンストレーション − イソプロパノール消火 消火媒体 水のミスト 燃料 イソプロパノール 使用燃料量 ３リットル 火炎の表面領域 ０．６３６ｍｍ² 検出時間 ５秒 ノズル寸法 ＨＦ−１６ 開口寸法 １．１ｍｍ ２０バールにおける各ノズルの能力 ０．６８３リットル／分 ２０バールにおけるすべてのノズルの能力 １６．４リットル／分 水圧 ２０００ｋｐａ（２０バール） 噴射角度 ８４゜ ノズル数 ２４ 有効ノズル数 １４〜１６ 小滴寸法中央値 ３７５〜４００ミクロン 消火時間 ２４秒 吸収速度２１．７℃／秒 有効ノズル１８の数は、ノズル１８の全数よりも小さい。何故ならば容器のド アは開放していたからである。テスト２ 視覚デモンストレーション − ガソリン 消火媒体 水のミスト 燃料 ガソリン 使用燃料量 ３リットル 検出時間 ０．６３６ｍ² ノズル寸法 ＨＦ−１６×１６ ＨＦ−３２×８ 開口寸法 ＨＦ−１６＝１．１ｍｍ ＨＦ−３２＝１．５ｍｍ ２０バールにおける各ノズルの能力 ２１．８リットル／分 水圧 ２０００ｋｐａ（２０バール） 噴射角度 ＨＦ−１６＝８４゜ ＨＦ−３２＝９１゜ ノズル数 ２４ 有効ノズル数 １６ 小滴寸法中央値 ＨＦ−１６＝３７５〜４００ミクロン 消火時間 １３秒 吸収速度 １．１２３℃／秒テスト３ 目的： 視覚デモンストレーション − ディーゼル石油 消火媒体 水のミスト 燃料 ディーゼル石油 使用燃料量 ３リットル 火災表面 領域 ０．３６３ｍ² 検出時間 １２秒 ノズル寸法 ＨＦ−１６ 開口寸法 １．１ｍｍ ２０バールにおける各ノズルの能力 ０．６８３リットル／分 ２０バールにおけるすべてのノズルの能力 １６．４リットル／分 水圧 ２０００ｋｐａ（２０バール） 有効ノズル数 ２４ 小滴寸法中央値 ３７５〜４００ミクロン 消火時間 ６秒 吸収速度 ０．３３℃／秒 このテストは、容器のドアを閉鎖して行われた。テスト４ 目的：水とＣＯ₂との比較 消火媒体 水のミスト 燃料 ガソリン 使用燃料量 ２リットル 火災の表面領域 ０．６３６ｍ² 検出時間 ５秒 ノズル寸法 ＨＦ−１６ 開口寸法 １．１ｍｍ ２０バールにおけるすべてのノズルの能力 １６．４リットル／分 噴射角度 ８４゜ ノズル数 ２４ 有効ノズル数 ２４ 小滴寸法中央値 ３７５〜４００ミクロン 消火時間 １２秒 これは、以下において”霧テスト２と呼称される。テスト５ 目的：霧とＣＯ₂との比較 消火媒体 ２酸化炭素 燃料 ガソリン 使用燃料量 ２リットル 火災の表面領域 ０．６３６ｍ² 検出時間 ５秒 ＣＯ₂の量 ３２ｋｇ ノズル数 ６ 実行ノズル数 ６ 消火時間 １７秒 これは、以下において”ＣＯ₂テスト”と呼称される。 テスト手続きにおいて各燃料は、発火され、２５〜６０秒炎上するままにされ、 その後、消火装置１０が、消火のために作動された。容器の中の温度は、燃料の 発火時間から消火終了まで監視された。これらの結果は、第２図及び第３図に線 図として示されている。第２図は、テスト１〜３に関し、テスト４及びテスト５ は、第３図に線図として示されている。”Ｉ”により示されている矢印は、燃料 発火時点を示し、”Ｅ”により示されている矢印は、消火終了時点を示す。 消火装置の各テストの結果は、火災が、比較的短時間通常は２５秒より短い時 間で消火が終了したことを示す。とりわけ第３図に示されているように、消火装 置１０の温度低下効果は、２酸化炭素に比して大きいことに注意されたい。これ は、危険領域の中の温度が上昇するにつれて、水霧の体積が、水霧から水蒸気に 変化する際に急速に上昇することに起因する。水蒸気は、それを生成する水の体 積より１７００倍大きい体積を有する。従って、水蒸気は、危険領域から酸素を 更に押しのけ、危険領域の燃焼継続を抑止する。水が液相から気相の変化する際 、水は、液相の水に比して５４０倍大きい熱量を吸収する。更に、危険領域の温 度上昇は、危険領域全域の水の速度を増加する比重を減少し、その小滴寸法を減 少し、その流速を増加する。これは、水霧が、危険領域の温度上昇につれてより 効果的であることを示す。これは通常は、その他の消火媒体には見られない現象 である。 第４図には、消火装置１０の最小操作特性を示す温度対時間の線図が示されて いる。この線図は、Ｐにより示されている予燃焼機関、ＳＴにより示されている 安定温度機関（これは通常は９０秒である）を示し、この安定温度機関の終りに 消火装置１０が作動される。その後、火災は、通常は６０秒より短い期間である Ｅにより示されている消火期間の中で消火され、容器１２は、通常は９０秒より 長い時間であるＤにより示されている吐出期間の中で完全に空になる。予燃焼期 間の間、危険領域は通常は、３００℃を越える温度に到達し、この温度は、温度 安定期間ＳＴの間にわたり維持される。通常、危険領域の中の温度は、容器１２ が空になる前に安定温度期間ＳＴの中の温度の６０％に低下する。通常、危険領 域の最終温度は、２５０℃より低い。第２図及び第３図に示されているテストは 、これらの結果が、本発明の消火装置１０により達成可能であることを示す。 前述のテストは、第５図のカスケード形装置２００を使用して行われた。カス ケード形トレー２０４は、燃料が高温マニホルドの上に漏洩するのをシミュレー ションするために設計されている。カスケード装置２００は、約１平方メートル の領域を有する比較的大きいボックストレー２０２と、約０．５平方メートルの 表面領域を有するフラットカスケードトレー２０４とを有し、カスケードトレー ２０４の上には、比較的小さいボックストレー２０６が配置されている。小さい ボックストレー２０６は、ディーゼル石油がボックストレー２０６からフラット カスケードトレー２０４の上に落下するこを可能にする複数の孔２０８を有する 。カスケードトレー２０４は、自身をトレー２０２の上にこれに間隔をおいて載 せている脚部２１０を有する。通常、トレー２０２は、ガソリン及び／又はイソ プロパノールを収容している。使用時、カスケードトレー２０４は非常に高温と なってトレー２０６からの発火燃料を爆発させ、これによりカスケードトレー２ ０４は、カスケード装置２００から投げ出される。 本発明の消火装置１０の別の１つのテストは、前のテストで使用されたノズル と同一の１９０本のノズル１８により５００ｍ³（１０ｍ×１０ｍ×５ｍ）の体 積の危険領域の中で行われた。燃料は、（破裂燃料パイプからの火炎を表す）プ ール火炎及びディーゼル石油圧力火炎と一緒にカスケードトレー２０４の中に収 容され、６のその他のトレーの中に収容された。すべてのトレーは、引火され、 ２分にわたり燃焼するがままにされ、次いで、本発明の消火装置１０の作動が行 われた。 テストの間、消火装置１０が始動するとただちに燃焼副産物の色が濃い黒色か ら白色に変化するのが観察された。テストの結果は、すべての火災が１０秒以内 に消火されたことを示し、観察者は、霧が危険領域に吐出される９０秒の第２の 期間の終了前に危険領域の中に入った。観察者は、この時間の間に呼吸困難はま ったく感じなかった。このテストから、消火装置１０は、煤煙を抑圧し、燃焼副 産物を空気から除去する作用を有することが分かる。 本発明の消火装置１０は、危険領域を水霧により充満させ、これにより燃焼周 期の中の火炎の連鎖反応を阻止し、これにより危険領域の中の燃焼を阻止する利 点を有する。水蒸気は、水が液体から蒸気（霧）に変化する際に危険領域の中の 熱量を大幅に減少し、危険領域の中の酸素を押しのける効果を有する。従って、 本発明の消火装置１０は、比較的大量の高引火性液体により発生した火災を比較 的小量の水により消火できる重要な利点を有する。表１には、本発明の消火装置 １０（ＭＳＴＥＸと呼称される）と、従来の消火装置との長所の比較が示されて いる。 当業者にとって自明な変更及び変形は、本発明の範囲内にあるものとする。例 えば、商標登録ＰＨＩＲＥＸ等の熱吸収剤及び燃料乳化剤を水に添加して、水の 消火能力を高めることも可能である。例えばラジオスコープ形火災検出器又はイ オンチャンバ検出器又はビーム検出器又は紫外線検出器等の任意の形の火災検出 器を消火装置の中に設けることできる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ， ＴＤ，ＴＧ)，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ， ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，Ｆ Ｉ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＮ， ＭＷ，ＮＬ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，Ｓ Ｄ，ＳＥ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＳ，ＵＺ ，ＶＮ，ＫＥ，ＭＷ，ＳＤ (72)発明者 バイフィールド，ミッチェル・エドウィン オーストラリア国、6164 ウェスタン・オ ーストラリア、イェンジバップ、バンクシ ャ・プレイス 13

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．不燃性液体を保持する貯留槽と、 ミストの火災への適用を改善し、それにより液体の火災消火能力を向上する小 滴サイズのミストを生成し、該液体を危険空間に噴霧する噴霧手段と、 該貯留槽からミストを生成すための加圧状態にある該噴霧手段を介して該液体 を押出す押出し手段と、 該危険空間における火災の発生を検出するセンサー手段と、 該センサー手段と機能的に連動し、該貯留槽から該液体を押出す該押出し手段 を制御する制御手段と、 から構成される危険空間における火災を消火する消火装置。 ２．ミストの小滴サイズの中央値が50から500ミクロンの間であることを特徴 とする請求項１に記載の消火装置。 ３．該小滴サイズの中央値が250から400ミクロンの間であることを特徴とする 請求項２に記載の消火装置。 ４．該貯留手段が約2000kPa未満の圧力まで加圧されることを特徴とする請求 項１に記載の消火装置。 ５．該貯留手段内の圧力が約2000kPaであることを特徴とする請求項４に記載 の消火装置。 ６．該貯留手段が該危険空間の火災を完全に消火するために該危険空間の体積 について１立方メートルにつき、１リットル未満の体積の液体を必要とすること を特徴とする請求項１に記載の消火装置。 ７．該押出し手段は火災を消火する為に貯留槽から該液体を90秒未満で押し出 すよう作用することを特徴とする請求項１に記載の消火装置。 ８．該噴霧手段は複数のノズルを有し、該危険空間に必要なそのノズルの数は 、 該危険空間の気体体積、ノズルの流量及び補償因子の関数： N.N.＝A.V./C.F./90FR ここで、N.N.はノズル数、 A.V.は該危険空間の気体体積、 C.F.はここで定義される補償因子、 90FRは90秒未満等の設定時間内に一つのノズルから流れる水の量、とし て決定されることを特徴とする請求項１に記載の消火装置。 ９．各ノズルは毎分２リットル未満の放出率を有することを特徴とする請求項 ８に記載の消火装置。 10．各ノズルは70゜以上の噴霧角度を有することを特徴とする請求項８に記載 の消火装置。 11．各ノズルは空洞噴霧パターンを有することを特徴とする請求項８に記載の 消火装置。 12．各ノズルは該危険空間において1m間隔で配置されることを特徴とする請求 項８に記載の消火装置。 13．該センサー手段は6℃から100℃の間の温度において起動する温度センサー 装置を具備することを特徴とする請求項８に記載の消火装置。 14．該センサー手段は更に毎分約9℃以上の温度変化率を検出する温度変化セ ンサー装置を具備することを特徴とする請求項13に記載の消火装置。 15．該センサー手段は更に煙検出器を6℃から100℃の間の温度において起動す る温度センサー装置を具備することを特徴とする請求項13に記載の消火装置。 16．該ミストは呼吸可能であることを特徴とする請求項１に記載の消火装置。 17．該押出し手段は該貯留槽において加圧状態で保持される乾燥窒素であるこ とを特徴とする請求項１に記載の消火装置。 18．該不燃性液体は水であることを特徴とする請求項１に記載の消火装置。 19．危険空間に噴霧手段を向け、燃焼を助長しない雰囲気を形成する小滴サイ ズを有するミストを生成するための加圧状態にある該噴霧手段を介して不燃性液 体を押し出すことを特徴とする火災消火方法。 20．該液体は低圧状態で貯留され、該ミストの小滴径の中央値は50から500ミ クロンの間であることを特徴とする請求項１９に記載の火災消火方法。