JPH0774103B2 - 高硬度窒化珪素焼結体 - Google Patents
高硬度窒化珪素焼結体Info
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- JPH0774103B2 JPH0774103B2 JP61310209A JP31020986A JPH0774103B2 JP H0774103 B2 JPH0774103 B2 JP H0774103B2 JP 61310209 A JP61310209 A JP 61310209A JP 31020986 A JP31020986 A JP 31020986A JP H0774103 B2 JPH0774103 B2 JP H0774103B2
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- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
- C04B35/584—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon nitride
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Description
【発明の詳細な説明】 [産業上の利用分野] 本発明は高硬度で且つ高強度の窒化珪素焼結体に関す
る。
る。
[従来の技術] 近年、セラミックスが有する軽量性、耐熱性、耐摩耗性
等の特徴を利用し、それを機械等の構造材料として用い
ようとする試みが進められている。
等の特徴を利用し、それを機械等の構造材料として用い
ようとする試みが進められている。
そのうち、セラミックスを軸受材料として使用する場合
には、セラミックス材料の転がり疲れ寿命を把握するこ
とが重要であることが知られており、転がり疲れ寿命向
上のため高強度な材料の開発が進められていた。
には、セラミックス材料の転がり疲れ寿命を把握するこ
とが重要であることが知られており、転がり疲れ寿命向
上のため高強度な材料の開発が進められていた。
このような認識の下、従来、α型窒化珪素(Si3N4)の
大部分をβ化させ、高密度の窒化珪素を製造する方法等
は知られている。これらの技術は高強度の窒化珪素製品
を得ることを目的としている。
大部分をβ化させ、高密度の窒化珪素を製造する方法等
は知られている。これらの技術は高強度の窒化珪素製品
を得ることを目的としている。
[発明が解決しようとする問題点] しかしながら、本発明者らが種々の角度から検討したと
ころ、軸受材料等に用いられるための特性評価の中で、
転がり疲れ寿命を高めるためには、α型窒化珪素を所定
量含有させることが好ましいことを見出した。即ち、α
型窒化珪素を所定量含有させることにより、硬度が高く
なり、且つ高強度が維持でき、それらの相乗作用によ
り、優れた転がり疲れ寿命が得られることをはじめて見
出し、本発明に到達したのである。
ころ、軸受材料等に用いられるための特性評価の中で、
転がり疲れ寿命を高めるためには、α型窒化珪素を所定
量含有させることが好ましいことを見出した。即ち、α
型窒化珪素を所定量含有させることにより、硬度が高く
なり、且つ高強度が維持でき、それらの相乗作用によ
り、優れた転がり疲れ寿命が得られることをはじめて見
出し、本発明に到達したのである。
[問題点を解決するための手段] すなわち、本発明によれば、窒化珪素の26〜50%がα型
窒化珪素であり、焼結助剤として酸化イットリウム、酸
化マグネシウム及び酸化ジルコニウムを含む以外は窒化
珪素のみの組成からなり、ヌープ硬度が15.5GPa以上で
ある、高硬度窒化珪素焼結体が提供される。
窒化珪素であり、焼結助剤として酸化イットリウム、酸
化マグネシウム及び酸化ジルコニウムを含む以外は窒化
珪素のみの組成からなり、ヌープ硬度が15.5GPa以上で
ある、高硬度窒化珪素焼結体が提供される。
本発明に係る窒化珪素焼結体では、α型窒化珪素の含有
率は26〜50%、好ましくは26〜45%、更に好ましくは26
〜40%である。α型窒化珪素の含有率が26%に満たない
と、ヌープ硬度が15.5GPaより小さくなって高硬度の窒
化珪素が得られなくなり、一方α型窒化珪素の含有率が
50%を超えると強度が低下し、結局、いずれの場合にお
いても、耐摩耗性、転がり疲れ寿命等の機械的耐久性に
優れたものが得られなくなる。
率は26〜50%、好ましくは26〜45%、更に好ましくは26
〜40%である。α型窒化珪素の含有率が26%に満たない
と、ヌープ硬度が15.5GPaより小さくなって高硬度の窒
化珪素が得られなくなり、一方α型窒化珪素の含有率が
50%を超えると強度が低下し、結局、いずれの場合にお
いても、耐摩耗性、転がり疲れ寿命等の機械的耐久性に
優れたものが得られなくなる。
さらに本発明の窒化珪素焼結体では、そのヌープ硬度が
15.5GPa以上、好ましくは16GPa以上、さらに好ましくは
16.5GPa以上の値を有する。ヌープ硬度が15.5GPa以下で
あると、軸受材料として必要な硬度を満足しない。
15.5GPa以上、好ましくは16GPa以上、さらに好ましくは
16.5GPa以上の値を有する。ヌープ硬度が15.5GPa以下で
あると、軸受材料として必要な硬度を満足しない。
また、曲げ強度としては100kg/mm2以上であることが好
ましく、更に好ましくは110kg/mm2以上である。曲げ強
度が100kg/mm2以上であると、機械的応力に対する抵抗
性が増加し、使用時に破壊しにくくなるためである。
ましく、更に好ましくは110kg/mm2以上である。曲げ強
度が100kg/mm2以上であると、機械的応力に対する抵抗
性が増加し、使用時に破壊しにくくなるためである。
更に本発明の窒化珪素焼結体においては、そのヤング率
は290GPa以上であることが好ましく、さらに好ましくは
295GPa以上、特に好ましくは300GPa以上である。ヤング
率が290GPa以上の場合には耐摩耗性が大きくなり好まし
い。
は290GPa以上であることが好ましく、さらに好ましくは
295GPa以上、特に好ましくは300GPa以上である。ヤング
率が290GPa以上の場合には耐摩耗性が大きくなり好まし
い。
本発明の窒化珪素焼結体におけるα型窒化珪素の含有率
は、下記に示す製造工程中の熱間静水圧処理(HIP)の
温度および保持時間、また一次焼結の工程の温度および
保持時間、さらに添加剤の種類、量、組合わせ等の条件
を変えることにより、所望の数値を得ることができる。
は、下記に示す製造工程中の熱間静水圧処理(HIP)の
温度および保持時間、また一次焼結の工程の温度および
保持時間、さらに添加剤の種類、量、組合わせ等の条件
を変えることにより、所望の数値を得ることができる。
なお、窒化珪素焼結体におけるα型窒化珪素(Si3N4)
含有量は下記のように測定した。
含有量は下記のように測定した。
X線回折装置を用い、JCPDSカードに示されているα−S
i3N4(No.9−250)とβ−Si3N4(No.9−259)のピーク
高さの比によって下記のように求めた。
i3N4(No.9−250)とβ−Si3N4(No.9−259)のピーク
高さの比によって下記のように求めた。
ここで、 Iα(102):α−Si3N4(102)のピーク高さ Iα(210):α−Si3N4(210)のピーク高さ Iβ(101):β−Si3N4(101)のピーク高さ Iβ(210):β−Si3N4(210)のピーク高さ 本発明に係る窒化珪素焼結体は、転がり軸受、すべり軸
受等の軸受部材に好適に用いられるばかりでなく、エア
スライド、旋盤のベッド等摺動部に用いる摺動部材、さ
らには気体、液体或いは粒子等の運動体と接する部分
(例、玉石、ノズル)に用いられる耐摩耗部材にも好ま
しく用いられるものである。
受等の軸受部材に好適に用いられるばかりでなく、エア
スライド、旋盤のベッド等摺動部に用いる摺動部材、さ
らには気体、液体或いは粒子等の運動体と接する部分
(例、玉石、ノズル)に用いられる耐摩耗部材にも好ま
しく用いられるものである。
[実施例] 以下、本発明に係る高硬度窒化珪素焼結体の実施例を説
明するが、本発明がこれら実施例に限定されないことは
明らかであろう。
明するが、本発明がこれら実施例に限定されないことは
明らかであろう。
(実施例1〜5および比較例1〜3) 平均粒径0.5μmのSi3N4粉末(α−Si3N4量96%)100重
量部に、焼結助剤としてY2O37重量部、MgO4重量部、ZrO
21重量部を混合し、更に水100重量部を加え、バッチ式
粉砕機にて混合粉砕した。このスラリーにポリビニルア
ルコール(PVA)2重量部を添加し、噴霧乾燥器を用い
て造粒粉体とした。次に、5トン/cm2の圧力で冷間静
水圧プレス成形(CIP)処理することにより、65mm
(φ)×50mm(長さ)の成形体を作製した。
量部に、焼結助剤としてY2O37重量部、MgO4重量部、ZrO
21重量部を混合し、更に水100重量部を加え、バッチ式
粉砕機にて混合粉砕した。このスラリーにポリビニルア
ルコール(PVA)2重量部を添加し、噴霧乾燥器を用い
て造粒粉体とした。次に、5トン/cm2の圧力で冷間静
水圧プレス成形(CIP)処理することにより、65mm
(φ)×50mm(長さ)の成形体を作製した。
その後、該成形体を熱風循環式炉を用いて昇温速度100
℃/hrで昇温し、500℃にて10時間保持することにより脱
脂した。この試料をN2雰囲気下、温度1480℃、保持時間
6時間で常圧焼結を行なった(一次焼結工程)。次いで
この一次焼結体を熱間静水圧プレス処理(HIP)した。H
IP処理条件は、N2雰囲気下、圧力400atm、温度1530〜17
50℃でありこの内温度および時間を表1のように変える
ことにより、α−Si3N4の含有率およびヌープ硬度等を
変えた各種の試料を得た。
℃/hrで昇温し、500℃にて10時間保持することにより脱
脂した。この試料をN2雰囲気下、温度1480℃、保持時間
6時間で常圧焼結を行なった(一次焼結工程)。次いで
この一次焼結体を熱間静水圧プレス処理(HIP)した。H
IP処理条件は、N2雰囲気下、圧力400atm、温度1530〜17
50℃でありこの内温度および時間を表1のように変える
ことにより、α−Si3N4の含有率およびヌープ硬度等を
変えた各種の試料を得た。
得られた焼結体試料の特性を表1に示す。
HIP処理して得られた焼結体試料より50mm(φ)×10mm
(厚さ)の円板を切り出し、鏡面研磨した後、6球式ス
ラスト型軸受試験機により、ヘルツ応力500kg/mm2にて
転がり疲労試験を実施した。その結果を表1に示す。
又、表1に示す結果をグラフに表わせば、第1図(α−
Si3N4含有率とヌープ硬度および4点曲げ強度との関係
を示す)および第2図(α−Si3N4含有率と転がり疲れ
寿命との関係を示す)になる。
(厚さ)の円板を切り出し、鏡面研磨した後、6球式ス
ラスト型軸受試験機により、ヘルツ応力500kg/mm2にて
転がり疲労試験を実施した。その結果を表1に示す。
又、表1に示す結果をグラフに表わせば、第1図(α−
Si3N4含有率とヌープ硬度および4点曲げ強度との関係
を示す)および第2図(α−Si3N4含有率と転がり疲れ
寿命との関係を示す)になる。
表1、第1図および第2図から明らかなように、α型窒
化珪素の含有率及びヌープ硬度を本発明で規定する所定
範囲内にした窒化珪素焼結体(実施例1〜5)にあって
は、107サイクル以上の高い転がり疲れ寿命を示すのに
対し、本発明で規定する範囲外の試料(比較例1〜3)
においては、106サイクル以下と低い値を示した。
化珪素の含有率及びヌープ硬度を本発明で規定する所定
範囲内にした窒化珪素焼結体(実施例1〜5)にあって
は、107サイクル以上の高い転がり疲れ寿命を示すのに
対し、本発明で規定する範囲外の試料(比較例1〜3)
においては、106サイクル以下と低い値を示した。
(実施例6〜8および比較例4〜5) 平均粒径0.3μmのSi3N4粉末100重量部に、表2に示す
(試料No.9〜13)焼結助剤及び、水100重量部を加え、
振動ミルを用いて5時間混合粉砕した。次いで、該スラ
リーを定温乾燥器を用いて乾燥した。この乾燥物を149
μの篩に通し、造粒粉体とした。次に、3トン/cm2の
圧力で冷間静水圧プレス成形(CIP)処理をし、30mm
(φ)×100mm(長さ)の成形体を得た。この成形体を
常圧下のN2雰囲気中において、表2に示す焼成条件で各
々焼成し、焼結体を得た。その特性は表2に示す。常圧
焼結で得られた試料No.9〜13の焼結体を15mm(φ)×15
mm(長さ)の円柱状に切り出し、#140のダイヤモンド
砥石を用いて研磨した後、ボールミルを用いて耐摩耗試
験を行なった。試験条件として、容器は内径120mm
(φ)のアルミナ製を用い、120rpmで回転させた。
(試料No.9〜13)焼結助剤及び、水100重量部を加え、
振動ミルを用いて5時間混合粉砕した。次いで、該スラ
リーを定温乾燥器を用いて乾燥した。この乾燥物を149
μの篩に通し、造粒粉体とした。次に、3トン/cm2の
圧力で冷間静水圧プレス成形(CIP)処理をし、30mm
(φ)×100mm(長さ)の成形体を得た。この成形体を
常圧下のN2雰囲気中において、表2に示す焼成条件で各
々焼成し、焼結体を得た。その特性は表2に示す。常圧
焼結で得られた試料No.9〜13の焼結体を15mm(φ)×15
mm(長さ)の円柱状に切り出し、#140のダイヤモンド
砥石を用いて研磨した後、ボールミルを用いて耐摩耗試
験を行なった。試験条件として、容器は内径120mm
(φ)のアルミナ製を用い、120rpmで回転させた。
又、スラリー液は#100の炭化珪素粉末と水を重量比で
1:1に配合し、容器の半分になるまで加えた。その中に
前記において作製した15mm(φ)×15mm(長さ)の焼結
体を5個加え、24時間耐摩耗試験を行なった。
1:1に配合し、容器の半分になるまで加えた。その中に
前記において作製した15mm(φ)×15mm(長さ)の焼結
体を5個加え、24時間耐摩耗試験を行なった。
摩耗量は試験前後の重量及び寸法により求めた。
尚、上記実施例においては、ヌープ硬度、4点曲げ強
度、ヤング率は、それぞれJIS Z2251、JIS R1601、JI
S R1602(超音波パルス法による動的弾性率)に基いて
測定した。
度、ヤング率は、それぞれJIS Z2251、JIS R1601、JI
S R1602(超音波パルス法による動的弾性率)に基いて
測定した。
[発明の効果] 以上説明したように、本発明によれば、軸受材料のほか
耐摩耗部材、摺動部材などに必要な特性であるヌープ硬
度および曲げ強度の双方を満足する高硬度窒化珪素焼結
体を得ることができる。
耐摩耗部材、摺動部材などに必要な特性であるヌープ硬
度および曲げ強度の双方を満足する高硬度窒化珪素焼結
体を得ることができる。
【図面の簡単な説明】 第1図はα−Si3N4含有率とヌープ硬度および4点曲げ
強度との関係を示すグラフ、第2図はα−Si3N4含有率
と転がり疲れ寿命との関係を示すグラフである。 尚、第1図中、曲線Aはヌープ硬度を示し、一方、Bは
4点曲げ強度を示すものである。
強度との関係を示すグラフ、第2図はα−Si3N4含有率
と転がり疲れ寿命との関係を示すグラフである。 尚、第1図中、曲線Aはヌープ硬度を示し、一方、Bは
4点曲げ強度を示すものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭57−123865(JP,A) 特開 昭56−26772(JP,A) 特開 昭58−185484(JP,A) 特開 昭59−182276(JP,A) 特開 昭62−72567(JP,A) 特開 昭63−139058(JP,A) 特開 昭61−111970(JP,A) 特開 昭63−151682(JP,A)
Claims (7)
- 【請求項1】窒化珪素の26〜50%がα型窒化珪素であ
り、焼結助剤として酸化イットリウム、酸化マグネシウ
ム及び酸化ジルコニウムを含む以外は窒化珪素のみの組
成からなり、ヌープ硬度が15.5GPa以上であることを特
徴とする高硬度窒化珪素焼結体。 - 【請求項2】曲げ強度が100kg/mm2以上である特許請求
の範囲第1項記載の高硬度窒化珪素焼結体。 - 【請求項3】ヤング率が290GPa以上である特許請求の範
囲第1項または第2項記載の高硬度窒化珪素焼結体。 - 【請求項4】該高硬度窒化珪素焼結体は熱間静水圧プレ
ス処理して得られるものである特許請求の範囲第1項、
第2項または第3項記載の高硬度窒化珪素焼結体。 - 【請求項5】該高硬度窒化珪素焼結体が軸受部材として
用いられる特許請求の範囲第1項、第2項または第3項
記載の高硬度窒化珪素焼結体。 - 【請求項6】該高硬度窒化珪素焼結体が耐摩耗部材とし
て用いられる特許請求の範囲第1項、第2項または第3
項記載の高硬度窒化珪素焼結体。 - 【請求項7】該高硬度窒化珪素焼結体が摺動部材として
用いられる特許請求の範囲第1項、第2項または第3項
記載の高硬度窒化珪素焼結体。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61310209A JPH0774103B2 (ja) | 1986-12-27 | 1986-12-27 | 高硬度窒化珪素焼結体 |
SE8705115A SE465318B (sv) | 1986-12-27 | 1987-12-22 | Sintrad kiselnitridkropp samt anvaendning av densamma |
DE19873743625 DE3743625A1 (de) | 1986-12-27 | 1987-12-22 | Siliciumnitrid-sinterkoerper mit hoher haerte |
US07/379,704 US5015608A (en) | 1986-12-27 | 1989-07-12 | High hardness silicon nitride sintered bodies |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61310209A JPH0774103B2 (ja) | 1986-12-27 | 1986-12-27 | 高硬度窒化珪素焼結体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63166763A JPS63166763A (ja) | 1988-07-09 |
JPH0774103B2 true JPH0774103B2 (ja) | 1995-08-09 |
Family
ID=18002504
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61310209A Expired - Fee Related JPH0774103B2 (ja) | 1986-12-27 | 1986-12-27 | 高硬度窒化珪素焼結体 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5015608A (ja) |
JP (1) | JPH0774103B2 (ja) |
DE (1) | DE3743625A1 (ja) |
SE (1) | SE465318B (ja) |
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JP2524201B2 (ja) * | 1988-08-22 | 1996-08-14 | 日本特殊陶業株式会社 | 窒化珪素質焼結体及びその製造方法 |
US5173458A (en) * | 1990-12-28 | 1992-12-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Silicon nitride sintered body and process for producing the same |
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CN102272074B (zh) * | 2008-08-29 | 2014-05-28 | Skf股份公司 | 大型陶瓷部件及其制造方法 |
EP2211076B1 (en) | 2009-01-21 | 2015-09-02 | Carl Freudenberg KG | Seal |
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