JPH07310576A - エンジンの燃料噴射弁駆動回路 - Google Patents

エンジンの燃料噴射弁駆動回路

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JPH07310576A
JPH07310576A JP6105759A JP10575994A JPH07310576A JP H07310576 A JPH07310576 A JP H07310576A JP 6105759 A JP6105759 A JP 6105759A JP 10575994 A JP10575994 A JP 10575994A JP H07310576 A JPH07310576 A JP H07310576A
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 フライホイール回路を非作動とした状態で燃
料噴射弁への通電を一旦停止して電流を減少させ、開弁
を維持するための保持電流となるよう制御する際に、保
持電流制御の閉ループを形成する回路の動作遅れの影響
を低減し、燃料噴射弁の電流レベルが大きく落ち込むこ
とを防止する。 【構成】 インジェクタ８に開弁用電流を流した後、フ
ライホイール回路９０が非作動の状態でインジェクタ８
への通電を停止して開弁用電流を減少させる。そして、
その途中で、電流検出抵抗５３の電圧が検出目標値とな
る以前にフライホイール回路９０を作動させ、電流の減
少速度が緩やかになった状態で、回路の動作遅れの影響
を最小限にするとともに電流の落ち込みを最小限に押さ
え、速やかに保持電流制御に移行させる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃料噴射弁の通電電流
を制御するエンジンの燃料噴射弁駆動回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、加圧した燃料を電磁弁である燃
料噴射弁から噴射してエンジンに供給する燃料噴射シス
テムにおいては、燃料噴射弁を高速動作させてダイナミ
ックレンジを拡大するため、前記燃料噴射弁の駆動回路
で通電電流を制御するようにしている。
【０００３】前記駆動回路としては、噴射時間を指示す
る噴射パルス信号が入力されると、初期に前記燃料噴射
弁を高速で開弁させるため比較的大きな開弁用電流を流
し、しかる後、一旦、前記燃料噴射弁の通電を停止して
通電電流値を下げ、開弁状態を保持させるのに必要な小
さな保持電流となるよう、前記燃料噴射弁の通電電流を
検出して閉ループで制御する形式のものが多く採用され
ている。
【０００４】この場合、前記駆動回路には、通電電流を
遮断する際に前記燃料噴射弁のコイルに発生する逆起電
力を放電するフライホイール回路を備えているが、この
フライホイール回路を前記燃料噴射弁の通電電流を開弁
用電流から保持電流に移行させる期間で導通させると、
前記燃料噴射弁の電流減少速度が遅くなり、しかも、コ
イルの時定数に依存して曲線的に減少するため、この期
間はいわゆる不感帯となって燃料噴射量誤差の原因とな
る。
【０００５】このため、例えば、特開昭６０−２６１３
６号公報には、コイルの通電量が開弁用の大電流から保
持電流に立ち下がる区間ではフライホイール回路を非導
通状態とする技術が開示されており、フライホイール回
路制御と保持電流制御との関係は、例えば、特開昭６３
−５５３４５号公報に明示されている。
【０００６】すなわち、前記先行例（特開昭６３−５５
３４５号公報）では、噴射弁に流れる電流を検出する電
流検出用抵抗の電圧を基準値と比較するコンパレータを
２組設け、燃料噴射パルスが入力されて噴射弁を駆動す
るトランジスタがＯＮされた後、前記電流検出用抵抗の
電圧が開弁電流に相当する電圧より高めに設定された第
１の基準電圧を越えたときに一方のコンパレータから出
力される信号によって前記トランジスタをＯＦＦさせ、
噴射弁の電流を減少させる。そして、前記電流検出用抵
抗の電圧が第２の基準値以下になったとき、他方のコン
パレータの出力信号によって、噴射弁の電流が保持電流
設定範囲内になるように制御するとともにフライホイー
ル回路を非作動状態から作動状態にする。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、フライ
ホイール回路が非作動の状態で燃料噴射弁の電流を開弁
時の大電流から立ち下げた場合には、電流の減少速度が
大きいため、電流検出回路や駆動電流の制御回路などの
閉ループを形成する回路の動作遅れが無視できなくな
り、前述した先行例（特開昭６３−５５３４５号公報）
のように、閉ループを形成する回路の動作遅れが無いか
無視できる程小さいとの前提に立ってフライホイール回
路を作動させるタイミングを決定すると、燃料噴射弁の
電流（インジェクタ駆動電流）が電流検出用抵抗によっ
て検出されて実際に駆動トランジスタがＯＮされるまで
の期間に、図１２に示すように、燃料噴射弁の電流レベ
ルが大きく落ち込んでしまう。
【０００８】このため、燃料噴射弁の電流が保持電流値
を下回って噴射パルス終了前に燃料噴射が停止してしま
うおそれがある。特に、高圧燃料を噴射する筒内噴射式
エンジン等に使用される燃料噴射弁では、通常の吸気ポ
ート内噴射式のエンジンに使用される燃料噴射弁に比較
して大きな電磁力を必要とし、開弁時の電流値も大きく
なっているため（例えば１０Ａ程度）、フライホイール
回路が非作動状態で開弁時の大電流から電流を立ち下げ
ると、電流の減少速度が一層早くなって回路の動作遅れ
も大きくなり、その影響を強く受けて噴射停止等の不具
合が発生する可能性が極めて高くなる。
【０００９】本発明は前記事情に鑑みてなされたもの
で、フライホイール回路を非作動とした状態で燃料噴射
弁への通電を一旦停止して電流を減少させ、開弁を維持
するための保持電流となるよう制御する際に、保持電流
制御の閉ループを形成する回路の動作遅れの影響を低減
し、燃料噴射弁の電流レベルが大きく落ち込むことを防
止するエンジンの燃料噴射弁駆動回路を提供することを
目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、燃料噴射弁の
コイルに発生する逆起電力を放電するフライホイール回
路を備え、前記燃料噴射弁を開弁するための開弁用電流
を流した後、前記フライホイール回路を非作動とした状
態で前記燃料噴射弁への通電を一旦停止して前記開弁用
電流を減少させ、開弁を維持するための保持電流となる
よう、前記燃料噴射弁の電流を検出して閉ループ制御す
るエンジンの燃料噴射弁駆動回路において、前記燃料噴
射弁への通電を一旦停止して前記開弁用電流を減少させ
る期間で、前記保持電流の制御開始に際しての閉ループ
が形成される前に、前記フライホイール回路を非作動状
態から作動状態にするフライホイール回路制御手段を備
えたものである。
【００１１】
【作用】本発明では、燃料噴射弁を開弁するための開弁
用電流を流した後、フライホイール回路を非作動とした
状態で燃料噴射弁への通電を一旦停止して開弁用電流を
減少させ、保持電流の制御開始に際しての閉ループが形
成される前に、フライホイール回路を非作動状態から作
動状態にして閉ループを形成する回路の動作遅れの影響
を低減する。
【００１２】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例を説明
する。図１〜図７は本発明の第１実施例に係わり、図１
はインジェクタ駆動回路の全体回路図、図２は電流制御
回路とフライホイール回路と電流検出回路の回路図、図
３は各部の信号波形図、図４は保持電流制御のタイミン
グを示す詳細波形図、図５は保持電流制御の別のタイミ
ングを示す詳細波形図、図６はエンジン制御系の全体構
成図、図７は電子制御系の回路構成図である。
【００１３】図６において、符号１は高圧燃料噴射式エ
ンジン（本実施例においては、２サイクル直噴式４気筒
ガソリンエンジン）であり、このエンジン１のシリンダ
ヘッド２とシリンダブロック３とピストン４とで形成さ
れる燃焼室５に、点火コイル６ａの二次側に接続された
点火プラグ７と気筒内直接噴射用の燃料噴射弁（インジ
ェクタ）８とが臨まされ、前記点火コイル６ａの一次側
に、イグナイタ６ｂが接続されている。
【００１４】また、前記シリンダブロック３に、掃気ポ
ート３ａと排気ポート３ｂとが形成され、前記シリンダ
ブロック３に形成した冷却水通路３ｃに、水温センサ９
が臨まされている。
【００１５】前記掃気ポート３ａには給気管１０が連通
されており、この給気管１０の上流側にエアクリーナ１
１が取付けられ、このエアクリーナ１１の下流側に、ア
クセルペダル１２に連動して開閉されるスロットル弁１
３が介装されている。前記アクセルペダル１２には、ア
クセル開度センサ１４が連設されている。
【００１６】前記スロットル弁１３の下流側には、クラ
ンクシャフト１ａの回転によって駆動され、前記燃焼室
５内に新気を供給して強制的に掃気する掃気ポンプ１５
が介装されており、この掃気ポンプ１５をバイパスする
バイパス通路１６に、図示しないアクチュエータによっ
て開閉されるバイパス弁１７が介装されている。
【００１７】また、前記排気ポート３ｂには、前記クラ
ンクシャフト１ａに連動して開閉する排気ロータリ弁１
８が設けられ、この排気ロータリ弁１８を介して排気管
１９が連通されている。さらに、この排気管１９に触媒
コンバータ２０が介装されるとともに、下流端にマフラ
２１が接続されている。
【００１８】また、前記シリンダブロック３に支承され
たクランクシャフト１ａに、クランク角検出用クランク
ロータ２２が軸着され、このクランク角検出用クランク
ロータ２２の外周に、電磁ピックアップ等からなるクラ
ンク角センサ２３が対設されている。さらに、前記クラ
ンクシャフト１ａには、図示しない気筒判別用クランク
ロータが前記クランク角検出用クランクロータ２２と同
軸的に軸着されており、この気筒判別用クランクロータ
に、電磁ピックアップ等からなる気筒判別用センサ２４
が対設されている。
【００１９】また、符号２５は燃料タンクであり、この
燃料タンク２５からエンジン駆動式の高圧燃料ポンプ３
０へ燃料を送給する低圧燃料通路２６に、フィードポン
プ２７、燃料フィルタ２８が順に介装され、低圧用ダイ
ヤフラム式プレッシャレギュレータ２９によって調圧さ
れた燃料が、前記高圧燃料ポンプ３０に供給されるよう
になっている。
【００２０】また、前記高圧燃料ポンプ３０から高圧用
電磁式プレッシャレギュレータ３７に至る高圧燃料通路
３１には、高圧燃料フィルタ３２が介装されるととも
に、この高圧燃料フィルタ３２と前記高圧用電磁式プレ
ッシャレギュレータ３７との間で、燃料チャンバ室３３
が形成されており、この燃料チャンバ室３３から各気筒
のインジェクタ８に連通する燃料供給路３４が分岐され
て所定の高圧燃料が前記インジェクタ８に供給される。
前記燃料チャンバ室３３には、脈動圧を緩衝するアキュ
ムレータ３５が連通されるとともに、燃料圧力を検出す
る燃料圧力センサ３６が臨まされている。
【００２１】そして、前記低圧用ダイヤフラム式プレッ
シャレギュレータ２９の調圧用余剰燃料排出口と、前記
高圧用電磁式プレッシャレギュレータ３７の調圧用余剰
燃料排出口とが、燃料リターン通路３８から前記燃料タ
ンク２５に連通され、燃料圧力を調圧するためリターン
される燃料が前記燃料タンク２５に戻される。
【００２２】尚、前記高圧用電磁式プレッシャレギュレ
ータ３７は、例えば、リニアソレノイド等からなり、前
記燃料圧力センサ３６によって検出された燃料圧力信号
が後述する電子制御装置４０へ入力されると、この電子
制御装置４０から前記高圧用電磁式プレッシャレギュレ
ータ３７へ出力される駆動電流がフィードバック制御さ
れ、前記高圧用電磁式プレッシャレギュレータ３７のバ
ルブ開度が可変されて前記燃料タンク２５へのリターン
燃料流量が調整されることにより、目標とする燃料圧力
に制御されるようになっている。
【００２３】一方、図７の符号４０は電子制御装置（Ｅ
ＣＵ）であり、ＣＰＵ４１、ＲＯＭ４２、ＲＡＭ４３、
バックアップＲＡＭ４４、及びＩ／Ｏインターフェース
４５がバスライン４６を介して互いに接続されるマイク
ロコンピュータを中核として構成されている。
【００２４】前記ＥＣＵ４１には、各部に安定化電圧を
供給する定電圧回路４７が内蔵されており、この定電圧
回路４７がＥＣＵリレー４８のリレー接点を介してバッ
テリ４９に接続されるとともに、前記バッテリ４９に直
接接続され、前記バックアップＲＡＭ４４に常時バック
アップ電圧を印加するようになっている。
【００２５】また、前記バッテリ４９には、前記ＥＣＵ
リレー４８のリレーコイルがイグニッションスイッチ５
０を介して接続されるとともに、フィードポンプリレー
５１のリレー接点を介して前記フィードポンプ２７が接
続されている。
【００２６】また、前記Ｉ／Ｏインターフェース４５の
入力ポートには、前記バッテリ４９が接続されてバッテ
リ電圧がモニタされるとともに、前記水温センサ９、前
記アクセル開度センサ１４、前記クランク角センサ２
３、前記気筒判別用センサ２４、前記燃料圧力センサ３
６が接続されている。
【００２７】一方、前記Ｉ／Ｏインターフェース４５の
出力ポートには、前記点火コイル６ａを駆動するイグナ
イタ６ｂが接続されるとともに、前記フィードポンプリ
レー５１のリレーコイルを駆動するリレー駆動回路５２
ａ、前記高圧用電磁式プレッシャレギュレータ３７を駆
動する高圧用電磁式プレッシャレギュレータ駆動回路５
２ｂ、及び、前記インジェクタ８を駆動するインジェク
タ駆動回路５２ｃからなる駆動回路５２が接続されてい
る。
【００２８】前記インジェクタ駆動回路５２ｃは、イン
ジェクタ８の噴射時間を指示するための噴射パルス信号
が入力されると、まず比較的大きな開弁電流を通電して
インジェクタ８を高速で開弁させ、その後、開弁状態を
保持するのに必要なだけの比較的小さな保持電流を通電
するよう閉ループ制御する（詳細は後述する）。
【００２９】以下、前記インジェクタ駆動回路５２ｃの
回路構成について説明する。
【００３０】図１に示すように、インジェクタ駆動回路
５２ｃは、インジェクタ８のコイルに通電する電流を制
御する電流制御回路６０と、インジェクタ８に直列接続
された電流検出抵抗５３の両端電圧によりインジェクタ
８の通電電流を検出する電流検出回路８０と、インジェ
クタ８への通電を停止したときに発生する逆起電力を放
電するフライホイール回路９０と、前記電流制御回路６
０及び前記フライホイール回路９０の作動を制御するタ
イミング信号を生成するタイミング信号発生回路１１０
とから構成されている。
【００３１】噴射パルス信号は、前記電流制御回路６０
と前記タイミング信号発生回路１１０とに入力され、前
記タイミング信号発生回路１１０において、噴射パルス
信号に基づいてインジェクタ８に開弁用電流の通電を指
示するための開弁時電流印加時間パルス信号を生成する
とともに、この開弁時電流印加時間パルス信号に基づい
て前記フライホイール回路９０の作動を制御するフライ
ホイール回路制御信号を生成する。
【００３２】前記タイミング信号発生回路１１０では、
抵抗１１１とコンデンサ１１２とからなる積分回路によ
って噴射パルス信号が遅延させられ、比較回路（コンパ
レータ）１１３，１１４の非反転入力端にそれぞれ入力
される。各コンパレータ１１３，１１４の反転入力端に
は、定電圧電源ＶCCに接続される調整抵抗１１５，１１
６による基準電圧ＶREF1,ＶREF2が、それぞれ印加され
る。
【００３３】各コンパレータ１１３，１１４は、オープ
ンコレクタタイプのコンパレータであり、前記コンパレ
ータ１１３の出力端が抵抗１１７を介して定電圧電源Ｖ
CCに接続され、一方の入力端に噴射パルス信号が入力さ
れるＥＸ−ＯＲゲート１１８の他方の入力端に接続され
ている。また、前記コンパレータ１１４の出力端は、抵
抗１１９を介して定電圧電源ＶCCに接続され、ＯＲゲー
ト１２０の一方の入力端に接続されている。
【００３４】前記ＥＸ−ＯＲゲート１１８の出力端は、
前記ＯＲゲート１２０の他方の入力端に接続されるとと
もに前記電流制御回路６０に接続され、また、前記ＯＲ
ゲート１２０の出力端は、前記フライホイール回路９０
に接続されている。
【００３５】ここで、前記調整抵抗１１６による基準電
圧ＶREF2は、前記調整抵抗１１５による基準電圧ＶREF1
よりも高く設定されており、後述するように、インジェ
クタ８の通電電流を開弁時の大電流から保持電流に切換
えるタイミングが前記調整抵抗１１５による基準電圧Ｖ
REF1に基づいて決定され、また、インジェクタ８の保持
電流制御開始に際しての閉ループが形成される前に、前
記フライホイール回路９０を作動させるタイミングが前
記調整抵抗１１６による基準電圧ＶREF2に基づいて決定
される。
【００３６】すなわち、前記抵抗１１１とコンデンサ１
１２とからなる積分回路、前記調整抵抗１１６、前記コ
ンパレータ１１４、抵抗１１９、ＯＲゲート１２０によ
り、フライホイール回路制御手段としてのフライホイー
ル回路制御信号発生回路１１０ａが構成される。
【００３７】尚、図中には、前記コンデンサ１２の端子
電圧信号をＳA、コンパレータ１１３の出力信号をＳB、
コンパレータ１１４の出力信号をＳC、開弁時電流印加
時間パルス信号であるＥＸ−ＯＲゲートの出力信号をＳ
D、フライホイール回路制御信号であるＯＲゲート１２
０の出力信号をＳE、前記コンパレータ１１３の反転入
力端に印加される信号（基準電圧ＶREF1）をＳF、前記
コンパレータ１１４の反転入力端に印加される信号（基
準電圧ＶREF2）をＳGとして示す。
【００３８】一方、電流制御回路６０、電流検出回路８
０、及び、フライホイール回路９０の具体的回路例は、
図２に示される。尚、図２に示す回路は一例であり、他
の周知の回路を適用することも可能である。
【００３９】電流制御回路６０では、２入力を結線して
バッファとして使用されるオープンコレクタタイプのＡ
ＮＤゲート６２に噴射パルス信号が入力され、このＡＮ
Ｄゲート６２の出力端に、定電圧電源ＶCCを分圧する分
圧抵抗６３，６４の接続点が接続され、目標電流値基準
電圧発生回路６１が構成される。
【００４０】前記定電圧電源ＶCCを分圧して生成される
前記目標電流値基準電圧発生回路６１からの基準電圧出
力は、抵抗６５を介してコンパレータ６７の非反転入力
端に印加され、このコンパレータ６７の反転入力端に、
前記電流検出回路８０の出力電圧が抵抗６６を介して印
加される。
【００４１】前記コンパレータ６７はシュミットコンパ
レータとして構成されており、その出力端が抵抗６９を
介して定電圧電源ＶCCに接続されるとともに帰還抵抗６
８を介して非反転入力端に接続されている。すなわち、
前記コンパレータ６７の非反転入力端に印加される電圧
が、前記目標電流値基準電圧発生回路６１からの基準電
圧を中心とする上下の基準レベルＶL,ＶH（ＶL＜ＶH）
となるヒステリシスを有し、前記電流検出回路８０の出
力電圧と比較されて、インジェクタ８の電流を保持電流
に閉ループ制御する動作が行われる。
【００４２】そして、前記コンパレータ６７の出力端が
ＯＲゲート７０の一方の入力端に接続され、このＯＲゲ
ート７０の他方の入力端には、前記タイミング信号発生
回路１１０からの開弁時電流印加時間パルス信号が入力
される。前記ＯＲゲート７０の出力端は、ベースバイア
ス抵抗７２を介してエミッタ接地されるＮＰＮ型トラン
ジスタ７３のベースに、抵抗７１を介して接続されてお
り、前記トランジスタ７３のコレクタが、抵抗７４を介
してパワーＭＯＳ・ＦＥＴ７７のゲートに接続されてい
る。
【００４３】前記パワーＭＯＳ・ＦＥＴは、ソースがバ
ッテリ電源ＶBに接続されるとともに、ソース〜ゲート
間に、定電圧ダイオード７５（バッテリ電源ＶBに対し
て逆方向）及び抵抗７６が並列接続されており、ドレイ
ンにインジェクタ８の一方の端子が接続されている。こ
のインジェクタ８の他方の端子は、電流検出抵抗５３を
介して接地され、この電流検出抵抗５３の両端に、電流
検出回路８０が接続されている。
【００４４】前記電流検出回路８０は、前記電流検出抵
抗５３の両端電圧を増幅するオペアンプ８３からなり、
このオペアンプ８３の非反転入力端が抵抗８１を介して
前記電流検出抵抗５３のインジェクタ８側に接続される
とともに、反転入力端が抵抗８２を介して、前記電流検
出抵抗５３の接地側に接続されている。
【００４５】前記オペアンプ８３は、出力端が帰還抵抗
８４を介して反転入力端に接続されるとともに抵抗８５
の一端に接続され、この抵抗８５の他端が、コンデンサ
８７を介して接地されるとともに、前記電流制御回路６
０の抵抗６６を介してコンパレータ６７の反転入力端に
接続されている。さらに、前記オペアンプ８３の非反転
入力端は抵抗８６を介して接地されている。
【００４６】また、フライホイール回路９０では、抵抗
９１を介して定電圧電源ＶCCにプルアップされる前記タ
イミング信号発生回路１１０からのフライホイール回路
制御信号が、ベースバイアス抵抗９３を介してエミッタ
接地されるＮＰＮ型トランジスタ９４のベースに、抵抗
９２を介して入力される。
【００４７】前記トランジスタ９４のコレクタは、抵抗
９５を介してＰＮＰ型トランジスタ９７のベースに接続
されている。このトランジスタ９７は、ベースがバイア
ス抵抗９６を介してバッテリ電源ＶBに接続されるとと
もに、エミッタがこのバッテリ電源ＶBに接続されてい
る。
【００４８】さらに、前記トランジスタ９７のコレクタ
は、抵抗９８を介してＮＰＮ型トランジスタ１０３のベ
ースに接続されており、このトランジスタ１０３とＮＰ
Ｎ型トランジスタ１０４とがダーリントン接続されてい
る。すなわち、各トランジスタ１０３，１０４の各コレ
クタが互いに接続されるとともに、トランジスタ１０３
のエミッタがトランジスタ１０４のベースに接続され、
各トランジスタ１０３，１０４の各ベース〜エミッタ間
が、それぞれ、抵抗１０１，１０２を介して接続されて
いる。
【００４９】そして、前記トランジスタ１０４のエミッ
タが、順方向のダイオード１０５を介して前記電流制御
回路６０のパワーＭＯＳ・ＦＥＴのドレインと前記イン
ジェクタ８との接続点に接続されるとともに、前記トラ
ンジスタ１０３のベースが、順方向に直列接続された定
電圧ダイオード９９，１００を介して各トランジスタ１
０３，１０４のコレクタに接続され、さらに、前記電流
検出抵抗５３の接地側に接続されている。
【００５０】次に、以上の回路構成によるインジェクタ
駆動回路５２ｃの動作について、図３〜図５に示す信号
波形を参照しながら説明する。
【００５１】タイミング信号発生回路１１０では、ハイ
レベルの噴射パルス信号が入力されると、積分回路の抵
抗１１１を介してコンデンサ１１２が充電され、このコ
ンデンサ１１２の端子電圧が、前記噴射パルス信号を遅
延した信号ＳAとして各コンパレータ１１３，１１４の
非反転入力端に印加される。
【００５２】各コンパレータ１１３，１１４の出力信号
ＳB，ＳCは、各々の反転入力端に印加される基準電圧Ｖ
REF1,ＶREF2（信号ＳF，ＳG）よりもコンデンサ１１２
の端子電圧（信号ＳA）が低いときには共にローレベル
であり、ＥＸ−ＯＲゲート１１８の出力信号ＳDがハイ
レベルとなり、ＯＲゲート１２０の出力信号ＳEもハイ
レベルとなる。
【００５３】そして、コンデンサ１１２の充電が進み、
コンパレータ１１３の非反転入力端に印加される信号Ｓ
Aが反転入力端に印加される信号ＳFのレベルを越える
と、コンパレータ１１３の出力信号ＳBが反転してハイ
レベルとなり、ＥＸ−ＯＲゲート１１８の出力信号がロ
ーレベルとなって、ＯＲゲート１２０の出力信号ＳEも
ローレベルとなる。
【００５４】すなわち、図３に示すように、ハイレベル
の噴射パルス信号が入力されてからコンパレータ１１３
の出力が反転するまでの期間Ｔで、インジェクタ８に開
弁時の大電流を通電するためのハイレベルの開弁時電流
印加時間パルス信号ＳDが生成される。
【００５５】この期間Ｔでは、電流制御回路６０におい
て、ハイレベルの信号ＳDにより、ＯＲゲート７０の出
力信号はコンパレータ６７の出力状態に拘らずハイレベ
ルとなるため、トランジスタ７３がＯＮして最終段のパ
ワーＭＯＳ・ＦＥＴがＯＮされ、インジェクタ８が通電
される。インジェクタ８は応答性を高めるためコイルの
時定数が小さくなっており、電流が急速に立ち上がって
短時間に大電流が流れ、高速開弁して高圧燃料がエンジ
ン１の燃焼室５に直接噴射される。
【００５６】このとき、フライホイール回路９０へは、
ハイレベル信号ＳDと信号ＳCとの論理和からハイレベル
のフライホイール回路制御信号ＳEが入力され、このハ
イレベルの信号ＳEによってトランジスタ９４がＯＮ
し、トランジスタ９７がＯＮするが、定電圧ダイオード
９９，１００を介して接地されるため、トランジスタ１
０３，１０４はＯＦＦ状態となっている。また、インジ
ェクタ８の電流は電流検出抵抗５３に流れ、その両端電
圧として電流検出回路８０のオペアンプ８３によって増
幅される。そして、電流制御回路６０のコンパレータ６
７の反転入力端に印加され、非反転入力側の基準レベル
ＶHを越えると、コンパレータ６７の出力信号がローレ
ベルとなる。
【００５７】そして、期間Ｔが過ぎると、信号ＳDがロ
ーレベルとなり、コンパレータ６７の出力信号もローレ
ベルとなっているため、ＯＲゲート７０の出力信号がロ
ーレベルとなり、トランジスタ７３がＯＦＦしてパワー
ＭＯＳ・ＦＥＴがＯＦＦし、インジェクタ８の通電が遮
断される。
【００５８】同時に、ローレベルの信号ＳDとローレベ
ルの信号ＳCとが入力されるタイミング信号発生回路１
１０のＯＲゲート１２０の出力信号ＳE、すなわちフラ
イホイール回路９０への入力信号もローレベルとなり、
フライホイール回路９０のトランジスタ９４がＯＦＦと
なり、トランジスタ９７がＯＦＦしてトランジスタ１０
３，１０４がＯＦＦに保たれるため、インジェクタ８の
コイルに発生する逆起電力がトランジスタ１０４、ダイ
オード１０５を通して放電されることなくバッテリ電源
側に放電され、インジェクタ８の通電電流が急速に減少
する。
【００５９】この状態で、タイミング信号発生回路１１
０のコンデンサ１１２の充電がさらに進み、コンパレー
タ１１４の非反転入力端に印加される信号ＳAのレベル
が反転入力端に印加される信号ＳGのレベルを越える
と、コンパレータ１１４の出力信号ＳCが反転してハイ
レベルとなり、ＯＲゲート１２０の出力信号ＳEが再び
ハイレベルとなる。
【００６０】すると、フライホイール回路９０のトラン
ジスタ９４がＯＮとなってトランジスタ９７がＯＮし、
インジェクタ８のコイルに発生する逆起電力によってト
ランジスタ１０３，１０４のベースが順方向にバイアス
され、トランジスタ１０３，１０４がＯＮする。これに
より、インジェクタ８のコイルに蓄えれたエネルギーが
トランジスタ１０４及びダイオード１０５を通して放電
され、図４に示すように、インジェクタ８の通電電流の
減少速度が緩やかになる。
【００６１】この信号ＳEがハイレベルとなってフライ
ホイール回路９０を作動させるタイミング、すなわち信
号ＳCがハイレベルとなるタイミングは、インジェクタ
８の保持電流制御の閉ループが形成される前に設定され
ている。そして、フライホイール回路９０が作動状態で
電流検出抵抗５３の両端電圧が電流検出回路８０のオペ
アンプ８３で増幅されて電流制御回路６０のコンパレー
タ６７の反転入力端に印加され、非反転入力端の基準レ
ベルＶLより低下してコンパレータ６７の出力信号がハ
イレベルに反転すると、ＯＲゲート７０の出力信号がハ
イレベルとなってパワーＭＯＳ・ＦＥＴ７７がＯＮし、
保持電流制御の閉ループが形成される。
【００６２】詳細には、電流検出回路８０の動作遅れに
より電流制御回路６０のコンパレータ６７の出力が反転
するまでには遅れが生じ、さらに、電流制御回路６０の
動作遅れがあるため、電流検出抵抗５３の電圧が、コン
パレータ６７の非反転入力端の基準レベルＶLに対応す
る検出目標値ＶL’に達しても、パワーＭＯＳ・ＦＥＴ
７７がＯＮされて実際にインジェクタ８の電流が減少状
態から増加に転じるまでには遅れが生じる。
【００６３】このため、例えば、図４に示すように、電
流検出抵抗５３の電圧が、コンパレータ６７の非反転入
力端の基準レベルＶLに対応する検出目標値ＶL’に達す
る前に、タイミング信号発生回路１１０のコンパレータ
１１４の出力信号ＳCをハイレベルに反転させてフライ
ホイール回路９０を作動させるべく、インジェクタ８の
コイルの時定数、コイル抵抗、バッテリ電圧などを考慮
し、抵抗１１１及びコンデンサ１１２からなる積分回路
に対して前記調整抵抗１１６による基準電圧ＶREF2を予
め適切な値に設定しておく。
【００６４】この保持電流制御の閉ループを形成する回
路の動作遅れによるインジェクタ電流値の落込みは、イ
ンジェクタ電流の減少速度が大きいほど大きくなり、従
来のように、回路の動作遅れを考慮せずに電流検出抵抗
の電圧が検出目標値に達した時点で直ちにインジェクタ
を駆動するスイッチ素子をＯＮさせる信号が出力される
ものとし、この信号によってフライホイール回路を作動
せるようにすると、回路の動作遅れによるインジェクタ
電流値の落込みが増大し、実際に保持電流制御の閉ルー
プが形成されてインジェクタを駆動する素子がＯＮにな
ってフライホイール回路が作動する前に、図４に破線で
示すように、インジェクタ電流が大きく落ち込んでしま
い、開弁を維持可能な電流値を下回る可能性がある。
【００６５】これに対し、本発明では、保持電流の制御
開始に際して閉ループが形成される前、例えば図４に示
すように、実際にインジェクタ８に流れる電流（インジ
ェクタ駆動電流）が目標値となる以前、すなわち電流検
出抵抗５３の電圧が検出目標値ＶL’となる以前に、フ
ライホイール回路９０が作動させられるため、電流の減
少速度が緩やかになった状態で、回路の動作遅れの影響
を最小限にするとともにインジェクタ駆動電流の落ち込
みを最小限に押さえることができ、速やかに保持電流制
御に移行させることができる。
【００６６】この場合、図５に示すように、フライホイ
ール回路９０を作動させるタイミングを、電流検出抵抗
５３の電圧が検出目標値ＶL’となった直後の保持電流
制御の閉ループが形成される前としても良い。すなわ
ち、電流検出抵抗５３の電圧が検出目標値ＶL’となっ
た直後にフライホイール回路９０を作動させて電流の減
少速度を緩やかにしておくことにより、電流検出回路８
０や電流制御回路６０の動作遅れによって保持電流制御
の閉ループ形成が遅れても、その間の電流の落ち込みを
防止することができるのである。
【００６７】そして、電流制御回路６０のパワーＭＯＳ
・ＦＥＴがＯＮされて保持電流制御が開始され、インジ
ェクタ８の電流が増加して電流検出抵抗５３の電圧がコ
ンパレータ６７の基準レベルＶHに対応する電圧ＶH’を
越えると、コンパレータ６７の出力信号がローレベルに
反転し、ＯＲゲート７０の出力信号がローレベルとなっ
てパワーＭＯＳ・ＦＥＴ７７がＯＦＦされる。そして、
この通電・停止が繰り返されてインジェクタ８に流れる
電流が鋸歯状に制御されて開弁状態が維持され、噴射パ
ルス信号がローレベルになると、各回路の動作が停止し
てインジェクタ８への通電が終了され、燃料噴射が停止
される。
【００６８】図８及び図９は本発明の第２実施例に係わ
り、図８はインジェクタ駆動回路の全体回路図、図９は
各部の信号波形図である。
【００６９】本実施例は、前述の第１実施例のインジェ
クタ駆動回路５２ｃに代えて、インジェクタ駆動回路１
５０を採用するものであり、図８に示すように、このイ
ンジェクタ駆動回路１５０においては、前述の第１実施
例と同様の電流制御回路６０、電流検出回路８０、フラ
イホイール回路９０を使用し、電流制御回路６０及びフ
ライホイール回路９０の作動を制御するタイミング信号
を生成するタイミング信号発生回路１５１のみが異な
る。
【００７０】すなわち、本実施例のタイミング信号発生
回路１５１は、前記電流制御回路６０への開弁時電流印
加時間パルス信号ＳDを発生する単安定回路（ワンショ
ットマルチバイブレータ）１５２と、フライホイール回
路９０の制御タイミングを決定する信号ＳCを発生する
ワンショットマルチバイブレータ１５３、ＥＸ−ＯＲゲ
ート１５４、ＯＲゲート１５５等からなるフライホイー
ル回路制御信号発生回路１５１ａとを備えている。
【００７１】前記ワンショットマルチバイブレータ１５
２，１５３は、それぞれ、出力パルス幅を決定するため
のＣＲを接続する外付け端子ＣX,ＲXと、２つのトリガ
入力端子Ａ，Ｂとを有する再トリガ可能なタイプであ
り、信号の立ち上がりでトリガするための各トリガ入力
端子Ｂに噴射パルス信号がそれぞれ入力され、信号の立
ち下がりでトリガするための各トリガ入力端子Ａはそれ
ぞれ接地されている。
【００７２】前記ワンショットマルチバイブレータ１５
２の外付け端子ＣXには、コンデンサ１５６の負極側が
接続され、このコンデンサ１５６の正極側と抵抗１５７
の一端が外付け端子ＲXに接続されて、この抵抗１５７
の他端が定電圧電源ＶCCに接続されている。同様に、前
記ワンショットマルチバイブレータ１５３の外付け端子
ＣXに、コンデンサ１５８の負極側が接続され、このコ
ンデンサ１５８の正極側と抵抗１５９の一端が外付け端
子ＲXに接続されて、この抵抗１５９の他端が定電圧電
源ＶCCに接続されている。
【００７３】前記ワンショットマルチバイブレータ１５
３の非反転出力端Ｑは、前記ＥＸ−ＯＲゲート１５４の
一方の入力端に接続され、このＥＸ−ＯＲゲート１５４
の他方の入力端に、噴射パルス信号が入力される。ま
た、前記ワンショットマルチバイブレータ１５２の非反
転出力端Ｑは、前記電流制御回路６０に接続されるとと
もに前記ＯＲゲート１５５の一方の入力端に接続され、
このＯＲゲート１５５の他方の入力端に、前記ＥＸ−Ｏ
Ｒゲート１５４の出力端が接続されている。そして、前
記ＯＲゲート１５５の出力端が前記フライホイール回路
９０に接続され、フライホイール回路制御信号ＳEが出
力される。
【００７４】尚、各ワンショットマルチバイブレータ１
５２，１５３の反転出力端＊Ｑは未使用のため、開放状
態となっている。
【００７５】本実施例では、図９に示すように、ハイレ
ベルの噴射パルス信号が入力されると、その立ち上がり
のエッジで各ワンショットマルチバイブレータ１５２，
１５３がトリガされ、各非反転出力端Ｑから一定パルス
幅（ハイレベル）の信号ＳD,ＳCがそれぞれ出力され
る。
【００７６】ワンショットマルチバイブレータ１５２か
ら出力される信号ＳDのパルス幅は、外付けのコンデン
サ１５６及び抵抗１５７によって定められ、前述の第１
実施例と同様、インジェクタ８に開弁時の大電流を通電
する期間Ｔを決定する。そして、この信号ＳDが開弁時
電流印加時間パルス信号として電流制御回路６０に出力
され、インジェクタ８が高速開弁して高圧燃料がエンジ
ン１の燃焼室５内に直接噴射される。
【００７７】一方、ワンショットマルチバイブレータ１
５３から出力される信号ＳCのパルス幅は、ワンショッ
トマルチバイブレータ１５２から出力される信号ＳDよ
りもパルス幅が長くなるよう、外付けのコンデンサ１５
８及び抵抗１５９の値が設定されており、この信号ＳC
がＥＸ−ＯＲゲート１５４に入力されると、このＥＸ−
ＯＲゲート１５４から、ハイレベルの噴射パルス信号と
信号ＳCとの排他的論理和により信号ＳCを反転した波形
となる信号が出力される。
【００７８】従って、信号ＳDとＥＸ−ＯＲゲート１５
４からの信号とが入力されるＯＲゲート１５５の出力信
号すなわちフライホイール回路制御信号ＳEは、図９に
示すように、信号ＳCを反転した信号と信号ＳDとを合成
した信号となり、信号ＳCのパルス幅の立ち下がりエッ
ジが、インジェクタ８の電流を開弁時の大電流から減少
させて保持電流制御を開始する際にフライホイール回路
９０を作動させるタイミングとなる。
【００７９】このフライホイール回路９０を作動させる
タイミングは、前述の第１実施例と同様、図４あるいは
図５に示すような、保持電流制御の閉ループが形成され
る前に設定され、保持電流制御に移行する際の回路の動
作遅れの影響を最小限にするとともにインジェクタ駆動
電流の落ち込みを最小限に押さえることができる。
【００８０】本実施例は、前述の第１実施例が、電流制
御回路６０及びフライホイール回路９０へのタイミング
信号を発生させるために、ローレベルからハイレベル
（接地レベルから定電圧電源ＶCCのレベル）に変化する
立ち上がり特性が若干遅いオープンコレクタ出力のコン
パレータ１１３，１１４を使用しているのに対し、オー
プンコレクタ出力のコンパレータを使用せずにタイミン
グ信号を生成するため、タイミング信号の立ち上がりが
早く、特に、フライホイール回路９０を作動させるタイ
ミングとなる信号ＳEの立ち上がりに遅れが生じること
がなく、より一層最適なタイミングでフライホイール回
路９０を作動させることができるという利点がある。
【００８１】図１０及び図１１は本発明の第３実施例に
係わり、図１０はインジェクタ駆動回路の全体回路図、
図１１は各部の信号波形図である。
【００８２】本実施例は、前述の第２実施例に対し、タ
イミング信号発生回路１５１のＯＲゲート１５５を省略
するとともに、フライホイール回路９０の制御タイミン
グを決定する信号ＳCを発生するワンショットマルチバ
イブレータ１５３のトリガ入力及び出力パルス幅の設定
を変更するものである。
【００８３】すなわち、図１０に示すように、本実施例
のインジェクタ駆動回路２００では、タイミング信号発
生回路２０１に、電流制御回路６０への開弁時電流印加
時間パルス信号ＳDを発生するワンショットマルチバイ
ブレータ１５２と、第２実施例のフライホイール回路制
御信号発生回路１５１ａからＯＲゲート１５５を省略し
たフライホイール回路制御信号発生回路２０１ａとを備
えている。
【００８４】フライホイール回路制御信号発生回路２０
１ａのワンショットマルチバイブレータ１５３は、信号
の立ち下がりでトリガするためのトリガ入力端子Ａに、
電流制御回路６０への開弁時電流印加時間パルス信号Ｓ
Dを発生するワンショットマルチバイブレータ１５２の
非反転出力端Ｑが接続される一方、信号の立ち上がりで
トリガするためのトリガ入力端子Ｂが接地されている。
【００８５】また、ワンショットマルチバイブレータ１
５３は、外付け端子ＣXに、コンデンサ２０２の負極側
が接続され、このコンデンサ２０２の正極側と抵抗２０
３の一端が外付け端子ＲXに接続され、さらに、この抵
抗２０３の他端が定電圧電源ＶCCに接続されている。そ
して、前記ワンショットマルチバイブレータ１５３の出
力信号ＳCと噴射パルス信号とが入力されるＥＸ−ＯＲ
ゲート１５４の出力信号が、フライホイール回路制御信
号ＳEとしてフライホイール回路９０に出力される。
【００８６】本実施例では、図１１に示すように、ハイ
レベルの噴射パルス信号が入力されると、その立ち上が
りのエッジでワンショットマルチバイブレータ１５２の
みがトリガされ、その非反転出力端Ｑから一定パルス幅
（ハイレベル）の信号ＳDが出力される。この信号ＳDが
開弁時電流印加時間パルス信号としてインジェクタ８に
開弁時の大電流を通電する期間Ｔを決定するものである
ことは、前述の第１，第２実施例と同様である。
【００８７】その後、信号ＳDの立ち下がりで、インジ
ェクタ８の通電が停止されて開弁用電流が減少させられ
ると同時に、ワンショットマルチバイブレータ１５３が
トリガされ、外付けのコンデンサ２０２及び抵抗２０３
によって定めるパルス幅の信号ＳCが出力される。そし
て、この信号ＳCと噴射パルス信号との排他的論理和に
より、噴射パルス信号に対して信号ＳCのパルス幅の区
間のみローレベルとしたフライホイール回路制御信号Ｓ
Eが、ＥＸ−ＯＲゲート１５４からフライホイール回路
９０に出力される。
【００８８】本実施例においても、前述の第２実施例と
同様、ワンショットマルチバイブレータ１５３の出力信
号ＳCのパルス幅の立ち下がりエッジが、インジェクタ
８の電流を開弁時の大電流から減少させて保持電流制御
を開始する際にフライホイール回路９０を作動させるタ
イミングとなり、前述の第１、第２実施例と同様、保持
電流制御の閉ループが形成される前に設定され、保持電
流制御に移行する際の回路の動作遅れの影響を最小限に
するとともにインジェクタ駆動電流の落ち込みを最小限
に押さえることができる。
【００８９】この場合、前述の第２実施例と同様、オー
プンコレクタ出力のコンパレータを使用せずにタイミン
グ信号を生成し、より一層最適なタイミングでフライホ
イール回路９０を作動させることができることはいうま
でもないが、さらに、本実施例では、前述の第１，第２
実施例においては、フライホイール回路制御信号ＳEの
基本となる信号ＳCと開弁時電流印加時間パルス信号ＳD
とが独立して生成され、開弁時電流印加時間パルス信号
ＳDのタイミングを調整すると信号ＳCのタイミングを再
調整する必要があるのに対し、信号ＳCを発生するワン
ショットマルチバイブレータ１５３のトリガ信号として
開弁時電流印加時間パルス信号ＳDを使用しているた
め、開弁時電流印加時間パルス信号ＳDのタイミングを
調整すると信号ＳCの発生タイミングも自動的に変化
し、再調整の必要がないという利点が生じる。
【００９０】［付記］ （１）前記フライホイール回路制御手段は、前記燃料噴
射弁の噴射時間を指示する噴射パルス信号から遅延させ
た信号に基づいて、前記フライホイール回路を非作動状
態から作動状態にするものである請求項１記載のエンジ
ンの燃料噴射弁駆動回路。
【００９１】前記エンジンの燃料噴射弁駆動回路は、燃
料噴射弁を開弁するための開弁用電流を流した後、フラ
イホイール回路を非作動とした状態で燃料噴射弁への通
電を一旦停止して開弁用電流を減少させ、燃料噴射弁の
噴射時間を指示する噴射パルス信号から遅延させた信号
に基づいて、保持電流の制御開始に際しての閉ループが
形成される前にフライホイール回路を非作動状態から作
動状態にし、閉ループを形成する回路の動作遅れの影響
を低減する。
【００９２】（２）前記フライホイール回路制御手段
は、前記開弁用電流の通電を指示する信号から遅延させ
た信号に基づいて、前記フライホイール回路を非作動状
態から作動状態にするものである請求項１記載のエンジ
ンの燃料噴射弁駆動回路。
【００９３】前記エンジンの燃料噴射弁駆動回路は、燃
料噴射弁を開弁するための開弁用電流の通電を指示する
信号によって開弁させた後、フライホイール回路を非作
動とした状態で燃料噴射弁への通電を一旦停止して開弁
用電流を減少させ、開弁用電流の通電を指示する信号か
ら遅延させた信号に基づいて、保持電流の制御開始に際
しての閉ループが形成される前にフライホイール回路を
非作動状態から作動状態にし、閉ループを形成する回路
の動作遅れの影響を低減する。
【００９４】（３）前記開弁用電流の通電を指示する信
号から遅延させた信号を、前記噴射パルス信号の積分出
力と基準信号とを比較する比較回路の出力信号とする付
記１に記載のエンジンの燃料噴射弁駆動回路。
【００９５】前記エンジンの燃料噴射弁駆動回路は、燃
料噴射弁を開弁するための開弁用電流の通電を指示する
信号によって開弁させた後、フライホイール回路を非作
動とした状態で燃料噴射弁への通電を一旦停止して開弁
用電流を減少させ、前記噴射パルス信号の積分出力と基
準信号とを比較する比較回路の出力信号に基づいて、保
持電流の制御開始に際しての閉ループが形成される前に
フライホイール回路を非作動状態から作動状態にし、閉
ループを形成する回路の動作遅れの影響を低減する。
【００９６】（４）前記フライホイール回路制御手段
は、前記燃料噴射弁の噴射時間を指示する噴射パルス信
号によって作動する単安定回路からの出力信号に基づい
て、前記フライホイール回路を非作動状態から作動状態
にするものである請求項１記載のエンジンの燃料噴射弁
駆動回路。
【００９７】前記エンジンの燃料噴射弁駆動回路は、燃
料噴射弁を開弁するための開弁用電流を流した後、フラ
イホイール回路を非作動とした状態で燃料噴射弁への通
電を一旦停止して開弁用電流を減少させ、前記燃料噴射
弁の噴射時間を指示する噴射パルス信号によって作動す
る単安定回路からの出力信号に基づいて、保持電流の制
御開始に際しての閉ループが形成される前にフライホイ
ール回路を非作動状態から作動状態にし、閉ループを形
成する回路の動作遅れの影響を低減する。
【００９８】（５）前記フライホイール回路制御手段
は、前記開弁用電流の通電を指示する信号によって作動
する単安定回路からの出力信号に基づいて、前記フライ
ホイール回路を非作動状態から作動状態にするものであ
る請求項１記載のエンジンの燃料噴射弁駆動回路。
【００９９】前記エンジンの燃料噴射弁駆動回路は、燃
料噴射弁を開弁するための開弁用電流の通電を指示する
信号によって開弁させた後、フライホイール回路を非作
動とした状態で燃料噴射弁への通電を一旦停止して開弁
用電流を減少させ、開弁用電流の通電を指示する信号に
よって作動する単安定回路からの出力信号に基づいて、
保持電流の制御開始に際しての閉ループが形成される前
にフライホイール回路を非作動状態から作動状態にし、
閉ループを形成する回路の動作遅れの影響を低減する。
【０１００】（６）フライホイール回路制御手段は、前
記燃料噴射弁を流れる電流が検出目標値に達する以前あ
るいは検出目標値に達した直後の前記閉ループが形成さ
れる前に、前記フライホイール回路を非作動状態から作
動状態にするものである請求項１記載のエンジンの燃料
噴射弁駆動回路。
【０１０１】前記エンジンの燃料噴射弁駆動回路は、燃
料噴射弁を開弁するための開弁用電流を流した後、フラ
イホイール回路を非作動とした状態で燃料噴射弁への通
電を一旦停止して開弁用電流を減少させ、保持電流の制
御開始に際し、燃料噴射弁を流れる電流が検出目標値に
達する以前あるいは検出目標値に達した直後の閉ループ
が形成される前にフライホイール回路を非作動状態から
作動状態にし、閉ループを形成する回路の動作遅れの影
響を低減する。
【０１０２】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、燃
料噴射弁を開弁するための開弁用電流を流した後、フラ
イホイール回路を非作動とした状態で燃料噴射弁への通
電を一旦停止して開弁用電流を減少させ、保持電流の制
御開始に際しての閉ループが形成される前にフライホイ
ール回路を非作動状態から作動状態にするため、保持電
流制御の閉ループを形成する回路の動作遅れの影響を低
減し、燃料噴射弁の電流レベルが大きく落ち込むことを
防止することができ、速やかに保持電流制御に移行させ
ることができる等優れた効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例に係り、インジェクタ駆動
回路の全体回路図
【図２】同上、電流制御回路とフライホイール回路と電
流検出回路の回路図
【図３】同上、各部の信号波形図
【図４】同上、保持電流制御のタイミング例を示す詳細
波形図
【図５】同上、保持電流制御の他のタイミング例を示す
詳細波形図
【図６】同上、エンジン制御系の全体構成図
【図７】同上、電子制御系の回路構成図
【図８】本発明の第２実施例に係わり、インジェクタ駆
動回路の回路図
【図９】同上、各部の信号波形図
【図１０】本発明の第３実施例に係り、インジェクタ駆
動回路の回路図
【図１１】同上、各部の信号波形図
【図１２】従来のインジェクタ駆動回路における信号波
形図
【符号の説明】
８ インジェクタ（燃料噴射弁） ９０ フライホイール回路 １１０ａ フライホイール回路制御信号発生回路（フラ
イホイール回路制御手段）

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 燃料噴射弁のコイルに発生する逆起電力
    を放電するフライホイール回路を備え、前記燃料噴射弁
    を開弁するための開弁用電流を流した後、前記フライホ
    イール回路を非作動とした状態で前記燃料噴射弁への通
    電を一旦停止して前記開弁用電流を減少させ、開弁を維
    持するための保持電流となるよう、前記燃料噴射弁の電
    流を検出して閉ループ制御するエンジンの燃料噴射弁駆
    動回路において、 前記燃料噴射弁への通電を一旦停止して前記開弁用電流
    を減少させる期間で、前記保持電流の制御開始に際して
    の閉ループが形成される前に、前記フライホイール回路
    を非作動状態から作動状態にするフライホイール回路制
    御手段を備えたことを特徴とするエンジンの燃料噴射弁
    駆動回路。
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