JPH07278360A

JPH07278360A - 繊維強化弾性体及びその製造方法

Info

Publication number: JPH07278360A
Application number: JP7081094A
Authority: JP
Inventors: Shinji Yamamoto; 新治山本; Kazuyoshi Fujii; 一良藤井; Hideo Kurihara; 秀夫栗原; Tatsuro Wada; 達郎和田
Original assignee: Ube Industries Ltd
Current assignee: Ube Corp
Priority date: 1994-04-08
Filing date: 1994-04-08
Publication date: 1995-10-24
Anticipated expiration: 2018-02-24
Also published as: JP3379208B2

Abstract

(57)【要約】【構成】ポリオレフィンとエラストマーからなるマトリ
ックス中に、熱可塑性ポリアミドが微細繊維状に分散し
ており、該微細繊維がシランカップリング剤を介してマ
トリックスと結合している繊維強化熱可塑性組成物に、
追加のエラストマーを混練して、エラストマー１００重
量部に対して、ポリオレフィンが１〜４０重量部、熱可
塑性ポリアミドが１〜７０重量部となるようにした繊維
強化弾性体。【効果】モジュラス及び耐疲労性の方向性が少ない。無
人で連続的に製造できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、作業性がよく、モジュ
ラス及び強度に優れた繊維強化弾性体に関する。本発明
の繊維強化弾性体は、タイヤにおけるドレッドやサイド
ウォール等のタイヤ外部部材、カーカス、ビード、ベル
ト、チェーファー等のタイヤ内部部剤や、ホース、ベル
ト、ゴムロール、ゴムクローラー等の工業製品に好まし
く用いられる。

【０００２】

【従来の技術】従来は、天然ゴムやポリイソプレン、ポ
リブタジエンゴム、エチレン・プロピレンゴム等の加硫
可能なゴム中に短繊維を分散させモジュラスや強度等を
改善した組成物、即ち繊維強化弾性体は、エラストマー
にナイロン、ポリエステル、ビニロン等の短繊維を配合
し、必要に応じて加硫するという方法で製造されてき
た。

【０００３】かかる方法により得られる繊維強化弾性体
は、自動車のタイヤ部材等として用いるには、強度や伸
びが不足していたので、これらの点を改善した繊維強化
弾性体が求められていた。このような要求に応える繊維
強化弾性体として、例えば、ナイロン等の短繊維がサブ
μの平均繊維径を有する微細な繊維である繊維強化弾性
体が提案された。かかる繊維強化弾性体は、例えば、加
硫可能なゴムとナイロン及び結合剤をナイロンの融点以
上の温度で溶融混練し、得られた混練物を当該ナイロン
の融点以上の温度で紐状に押し出し、得られた紐状物を
延伸又は圧延するという方法により得られる繊維強化ゴ
ム及びこれに追加の加硫可能なゴム及び加硫剤を配合し
加硫するという方法で得られる。かかる製法において結
合剤としてレゾール型アルキルフェノールホルムアルデ
ヒド系樹脂の初期縮合物を用いた製法は特開昭５８−７
９０３７に、結合剤としてノボラック型アルキルフェノ
ールホルムアルデヒド系樹脂の初期縮合物を用いた製法
は特開昭５９−４３０４１に、結合剤としてシランカッ
プリング剤を用いた製法は特開昭６１−２２５８５８に
記載されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記の繊維強化ゴム
は、引張強度やモジュラスに優れるだけでなく、高い引
き裂き抵抗性を有しており、且つ伸びも大きいという特
徴を有する。しかし、上記の繊維強化ゴムは加硫可能な
ゴム中にナイロン等の微細な繊維が分散した構造を有し
ているので、ペレット化は極めて困難でありシート状或
いは塊状でしか得られなかった。又、ナイロンを大量に
配合した場合、極めて固くなるという問題もあった。こ
のため、この繊維強化ゴムは、他の加硫可能なゴムや加
硫剤と配合するとき人手により切断しなければならず、
また、繊維強化ゴム中のナイロンの繊維や加硫可能なゴ
ムが充分に分散しないことがあった。これを防止するた
めには、混練時間を延長したり、繊維強化ゴムを加温し
軟化させてから加硫可能なゴム等を配合したりする等す
る必要があり、このことが強化弾性体の生産性の低下や
コスト上昇の原因となってきた。この繊維強化ゴムは、
繊維の配向方向のモジュラスや耐疲労性は高いものの、
繊維の配向方向と直角の方向のモジュラスや耐疲労性は
極めて低いという問題があった。本発明は、これらの問
題を解決し、生産性に優れ且つ低コストで製造でき、且
つモジュラスや耐疲労性についても繊維の配向方向とこ
れと直角の方向とで差が少ない繊維強化弾性体、及びそ
の製造法を提供することを目的とする。

【０００５】

【課題解決のための手段】本発明は、 (A)繊維強化熱可塑性組成物、即ち(a) ポリオレフィ
ン、(b) 第１のエラストマー、(c) 主鎖中にアミド基を
有する熱可塑性ポリマー、からなる組成物であって、
(a)成分と (b)成分がマトリックスを構成しており、該
マトリックス中に(c) 成分が微細な繊維として分散して
おり、且つ、(c)成分が、(a) 成分、及び (b)成分と結
合している繊維強化熱可塑性組成物、及び (B)第２のエラストマー、を混練してなる繊維強化弾性
体であって、且つ、第１と第２のエラストマーの合計量
１００重量部に対し、ポリオレフィンの割合・・・１〜４０重量部、主鎖中にアミド基を有する熱可塑性ポリマーの微細な繊
維の割合・・・１〜７０重量部、である繊維強化弾性体、及びその製造方法に関する。
又、本発明は、 (A)繊維強化熱可塑性組成物、即ち(a) ポリオレフィ
ン、(b) 第１のエラストマー、(c) 主鎖中にアミド基を
有する熱可塑性ポリマー、からなる組成物であって、
(a)成分と (b)成分がマトリックスを構成しており、該
マトリックス中に(c) 成分が微細な繊維として分散して
おり、且つ、(c)成分が、(a) 成分、及び (b)成分と結
合している繊維強化熱可塑性組成物、及び (B)第２のエラストマー、を混練してなる繊維強化弾性
体であって、第１と第２のエラストマーの合計量１００
重量部に対し、ポリオレフィンの割合・・・１〜４０重量部、主鎖中にアミド基を有する熱可塑性ポリマーの微細な繊
維の割合・・・１〜７０重量部、であり、且つ、第１のエラストマー及び／又は第２のエ
ラストマーが加硫されている繊維強化弾性体、及びその
製造方法に関する。

【０００６】本発明の繊維強化弾性体は、繊維強化熱可
塑性組成物、即ち (a)ポリオレフィン及び (b)エラスト
マーからなるマトリックス中に、(c) 熱可塑性ポリアミ
ド等の主鎖中にアミド基を有する熱可塑性ポリマーの微
細な繊維が分散している熱可塑性組成物に、追加のエラ
ストマー即ち第２のエラストマーを混練した組成物であ
る。また、この組成物に更に硫黄などの加硫剤及び必要
に応じて加硫助剤を添加して、加硫したものも含む。

【０００７】先ず本発明の繊維強化弾性体の製造に用い
られる繊維強化熱可塑性組成物及び第２のエラストマー
について説明する。最初に繊維強化熱可塑性組成物につ
いて説明する。この繊維強化熱可塑性組成物は、 (a)ポ
リオレフィン、 (b)エラストマー（以下第１のエラスト
マーという）、及び (c)主鎖中にアミド基を有する熱可
塑性ポリマーを主要な構成成分とし、(a) 成分と(b) 成
分とがマトリックスを成しており、(c) 成分の殆どが微
細な繊維として当該マトリックス中に分散しているとい
う構造を有している。そして、(c) 成分の微細な短繊維
は、当該マトリックスと結合している。

【０００８】以下、この繊維強化熱可塑性組成物の(a)
成分、(b) 成分、及び(c) 成分について説明する。

【０００９】(a) 成分は、ポリオレフィンであって、８
０〜２５０℃の融点を有するものである。又、５０℃以
上のビカット軟化点、特に５０〜２００℃のビカット軟
化点をもつものも好ましく用いられる。このようなポリ
オレフィンとしては、Ｃ₂〜Ｃ₈のオレフィンの単独重
合体や共重合体、及び、Ｃ₂〜Ｃ₈のオレフィンとスチ
レンやクロロスチレン、α−メチルスチレン等の芳香族
ビニル化合物との共重合体、Ｃ₂〜Ｃ₈のオレフィンと
酢酸ビニルとの共重合体、Ｃ₂〜Ｃ₈のオレフィンとア
クリル酸或いはそのエステルとの共重合体、Ｃ₂〜Ｃ₈
のオレフィンとメタアクリル酸或いはそのエステルとの
共重合体、及びＣ₂〜Ｃ₈のオレフィンとビニルシラン
化合物との共重合体が好ましく用いられるものとして挙
げられる。具体的には、例えば、高密度ポリエチレン、
低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン・プロ
ピレンブロック共重合体、エチレン・プロピレンランダ
ム共重合体、線状低密度ポリエチレン、ポリ４−メチル
ペンテン−１、ポリブテン−１、ポリヘキセン−１、エ
チレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・アクリル酸共
重合体、エチレン・アクリル酸メチル共重合体、エチレ
ン・アクリル酸エチル共重合体、エチレン・アクリル酸
プロピル共重合体、エチレン・アクリル酸ブチル共重合
体、エチレン・アクリル酸２−エチルヘキシル共重合
体、エチレン・アクリル酸ヒドロキシエチル共重合体、
エチレン・ビニルトリメトキシシラン共重合体、エチレ
ン・ビニルトリエトキシシラン共重合体、エチレン・ビ
ニルシラン共重合体、エチレン・スチレン共重合体、及
びプロピレン・スチレン共重合体、等がある。又、塩素
化ポリエチレンや臭素化ポリエチレン、クロロスルホン
化ポリエチレン等のハロゲン化ポリオレフィンも好まし
く用いられる。これらのポリオレフィンは１種のみ用い
てもよく、２種以上を組み合わせてもよい。

【００１０】次に(b) 成分について説明する。(b) 成分
は、第１のエラストマーであって、室温でゴム状の所謂
エラストマーと呼ばれる高分子ならどのようなのでも用
い得るが、好ましいものとしてはガラス転移点温度が０
℃以下のエラストマー、特に好ましいものとしてはガラ
ス転移点温度が−２０℃以下のエラストマーが挙げられ
る。

【００１１】(b) 成分として用いられるものとしては、
天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレン
・ブタジエンゴム、アクリロニトリル・ブタジエンゴ
ム、ブチルゴム、塩素化ブチルゴム、臭素化ブチルゴ
ム、ニトリル・クロロプレンゴム、ニトリル・イソプレ
ンゴム、アクリレート・ブタジエンゴム、ビニルピリジ
ン・ブタジエンゴム、ビニルピリジン・スチレン・ブタ
ジエンゴム、スチレン・クロロプレンゴム、スチレン・
イソプレンゴム、カルボキシル化スチレン・ブタジエン
ゴム、カルボキシル化アクリロニトリル・ブタジエンゴ
ム、スチレン・ブタジエンブロック共重合体、スチレン
・イソプレンブロック共重合体、カルボキシル化スチレ
ン・ブタジエンブロック共重合体、カルボキシル化スチ
レン・イソプレンブロック共重合体等のジエン系ゴム、
塩素化ポリエチレン、クロロスルホン化ポリエチレン、
エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・プロピレン
ゴム、エチレン・プロピレン・ジエン三元共重合体、エ
チレン・ブテンゴム、エチレン・ブテン・ジエン三元共
重合体等のポリオレフィン系ゴム、ポリ塩化三フッ素化
エチレン、アクリルゴム、エチレンアクリルゴム、フッ
素ゴム、水素添加ＮＢＲ等の、ポリメチレン型の主鎖を
有するゴム、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、エ
ピクロロヒドリン重合体、エチレンオキシド・エピクロ
ロヒドリン・アリルグリシジルエーテル共重合体、プロ
ピレンオキシド・アリルグリシジルエーテル共重合体
等、主鎖に酸素原子を有するゴム、ポリフェニルメチル
シロキサン、ポリジメチルシロキサン、ポリメチルエチ
ルシロキサン、ポリメチルブチルシロキサン等のシリコ
ーンゴム、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、ニトロ
ソゴム、ポリエステルウレタン、ポリエーテルウレタン
等、主鎖に炭素原子の他窒素原子及び酸素原子を有する
ゴム、等が挙げられる。又、これらのゴムをエポキシ変
性したものや、シラン変性、或いはマレイン化したもの
も好ましく用いられる。

【００１２】次に(c) 成分について説明する。(c) 成分
は、主鎖中にアミド基を有する熱可塑性ポリマーであっ
てシランカップリング剤で変性されたものである。

【００１３】主鎖にアミド基を有する熱可塑性ポリマー
としては、熱可塑性ポリアミド及び尿素樹脂が挙げられ
る。これらの内、好ましいものとしては融点が１３５℃
から３５０℃のものが挙げられ、特に好ましいものとし
て融点が１５０℃から３００℃の熱可塑性ポリアミドが
挙げられる。

【００１４】熱可塑性ポリアミドとしては、ナイロン
６、ナイロン６６、ナイロン６−ナイロン６６共重合
体、ナイロン６１０、ナイロン６１２、ナイロン４６、
ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロンＭＸＤ６、キシ
リレンジアミンとアジピン酸との重縮合体、キシリレン
ジアミンとピメリン酸との重縮合体、キシリレンジアミ
ンとスペリン酸との重縮合体、キシリレンジアミンとア
ゼライン酸との重縮合体、キシリレンジアミンとセバシ
ン酸との重縮合体、テトラメチレンジアミンとテレフタ
ル酸の重縮合体、ヘキサメチレンジアミンとテレフタル
酸の重縮合体、オクタメチレンジアミンとテレフタル酸
の重縮合体、トリメチルヘキサメチレンジアミンとテレ
フタル酸の重縮合体、デカメチレンジアミンとテレフタ
ル酸の重縮合体、ウンデカメチレンジアミンとテレフタ
ル酸の重縮合体、ドデカメチレンジアミンとテレフタル
酸の重縮合体、テトラメチレンジアミンとイソフタル酸
の重縮合体、ヘキサメチレンジアミンとイソフタル酸の
重縮合体、オクタメチレンジアミンとイソフタル酸の重
縮合体、トリメチルヘキサメチレンジアミンとイソフタ
ル酸の重縮合体、デカメチレンジアミンとイソフタル酸
の重縮合体、ウンデカメチレンジアミンとイソフタル酸
の重縮合体、及びドデカメチレンジアミンとイソフタル
酸の重縮合体等が挙げられる。

【００１５】これらの熱可塑性ポリアミドの内、特に好
ましいものとしては、、最も好ましいものとしては融点
１６０〜２６５℃の熱可塑性ポリアミドが挙げられ、具
体的にはナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６−ナイ
ロン６６共重合体、ナイロン６１０、ナイロン６１２、
ナイロン４６、ナイロン１１、及びナイロン１２等が挙
げられる。

【００１６】本発明で使用される熱可塑性組成物におい
て、(a) 成分と(b) 成分はマトリックスを形成してい
る。このマトリックスは、 (b)成分が (a)成分中に島状
に分散した構造を採っていてもよく、又、その逆に (a)
成分が (b)成分中に島状に分散した構造を採っていても
よい。(a) 成分と(b) 成分は、その界面で互いに結合し
ていることか好ましい。

【００１７】(c) 成分は、その殆どが微細な繊維として
上記マトリックス中に分散している。具体的には、その
７０重量％、好ましくは８０重量％、特に好ましくは９
０重量％以上が微細な繊維として分散している。(c) 成
分の繊維は、平均繊維径が１μｍ以下であることが好ま
しく、特に好ましい範囲は０. ０５〜０. ８μｍの範囲
である。アスペクト比（繊維長／繊維径）は１０以上で
あることが好ましい。そして、(c) 成分は、(a) 成分及
び(b) 成分からなる上記マトリックスと、その界面で結
合している。これは例えば以下のようにして確かめるこ
とができる。先ず、(a) 成分及び(b) 成分のみを溶解す
る溶媒例えばキシレン等の中で繊維強化熱可塑性組成物
を還流し、(a) 成分及び(b) 成分を除去する。残った
(c) 成分の繊維を溶媒に溶かし、ＮＭＲを測定すると、
(a) 成分及び(b) 成分に由来するピークが観察できる。
このことは、当該繊維の表面に(a) 成分及び(b) 成分が
何らかの形で結合していることを示していると考えられ
る。

【００１８】(a) 成分、(b) 成分、及び(c) 成分の割合
は次の通りであることが好ましい。(a) 成分１００重量
部に対し(b) 成分は１０〜４００重量部の範囲が好まし
く、特に２０〜２５０重量部の範囲が好ましく、５０〜
２００重量部の範囲が最も好ましい。(a) 成分１００重
量部に対し(b) 成分の割合が３００重量部より多いと、
ペレット化の困難な繊維強化熱可塑性組成物しか得られ
ないから好ましくない。(c) 成分の割合は、(a) 成分１
００重量部に対し１０〜４００重量部の範囲であること
が好ましく、特に５〜３００重量部の範囲が好ましく、
１０〜３００重量部の範囲が最も好ましい。(c) 成分の
割合が、(a) 成分１００重量部に対し４００重量部を越
えると、繊維強化熱可塑性組成物中で (c)成分の微細な
繊維が形成されないので、このような繊維強化熱可塑性
組成物を用いて繊維強化弾性体を製造しても、強度の高
い繊維強化弾性体は得られないからである。

【００１９】繊維強化熱可塑性組成物は以下に示すよう
な工程によりして製造できる。本発明の繊維強化熱可塑
性組成物は、以下の工程、即ち、(1)(a) 成分と (b)成
分からなるマトリックスを調製する工程、(2)(c) 成分
を結合剤と反応させる工程、(3)上記マトリックスと、
結合剤と反応させた(c) 成分とを溶融、混練する工程、
(4)得られた混練物を、(c) 成分の融点以上の温度で押
し出し、次いで(c) 成分の融点より低い温度で延伸及び
／又は圧延する工程、により製造できる。

【００２０】先ず、（a)成分と(b) 成分からなるマトリ
ックスを調製する工程について説明する。（a)成分と
(b) 成分からなるマトリックスを調製するには、例えば
(a) 成分を先に結合剤とともに溶融混練して反応させ、
これと(b) 成分とを溶融・混練すればよい。又、(a) 成
分と(b) 成分とを結合剤とともに溶融、混練してもよ
い。溶融、混練は、樹脂やゴムの混練に通常用いられて
いる装置で行うことができる。このような装置として
は、バンバリー型ミキサー、ニーダー、ニーダーエキス
トルーダー、オープンロール、一軸混練機、二軸混練機
等が挙げられる。

【００２１】結合剤の量は、(a) 成分１００重量部に対
し０. １〜２. ０重量部の範囲が好ましく、特に好まし
くは０. ２〜１. ０重量部の範囲である。結合剤の量が
０.１重量部よりも少ないと、強度の高い組成物が得ら
れず、２. ０重量部よりも多いとモジュラスに優れた組
成物が得られない。

【００２２】結合剤としては、シランカップリング剤、
チタネートカップリング剤、ノボラック型アルキルフェ
ノールホルムアルデヒド初期縮合物、レゾール型アルキ
ルフェノールホルムアルデヒド初期縮合物、ノボラック
型フェノールホルムアルデヒド初期縮合物、レゾール型
フェノールホルムアルデヒド初期縮合物、不飽和カルボ
ン酸及びその誘導体、有機過酸化物等、高分子のカップ
リング剤として通常用いられているものを用いることが
できる。これらの結合剤の内、(a) 成分や(b) 成分をゲ
ル化させることが少なく且つこれらの成分の界面に強固
な結合を形成し得る点で、シランカップリング剤が好ま
しい。シランカップリング剤としては、ビニルトリメト
キシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリス
（β−メトキシエトキシ）シラン等のビニルアルコキシ
シラン、ビニルトリアセチルシラン、γ−メタクリロキ
シプロピルトリメトキシシラン、γ−〔Ｎ−（β−メタ
クリロキシエチル）−Ｎ，Ｎ−ジメチルアンモニウム
（クロライド）〕プロピルメトキシシラン、及びスチリ
ルジアミノシラン等、ビニル基、及びアルキロキシ基等
他から水素原子を奪って脱離し易い基及び／又は極性基
を有するシランカップリング剤が好ましく用いられる。

【００２３】結合剤としてシランカップリング剤を用い
る際は、有機過酸化物を併用することができる。有機過
酸化物としては、１分半減期温度が、 (a)成分の融点或
いは(b) 成分の融点のいずれか高い方と同じ温度ないし
この温度より３０℃程高い温度の範囲であるものが好ま
しく用いられる。具体的には１分半減期温度が１１０〜
２００℃程度のものが好ましく用いられる。かかる有機
過酸化物としては、１，１−ジ−ｔ−ブチルパーオキシ
−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、１，１−ジ
−ｔ−ブチルパーオキシシクロヘキサン、２，２−ジ−
ｔ−ブチルパーオキシブタン、４，４−ジ−ｔ−ブチル
パーオキシバレリン酸ｎ−ブチルエステル、２，２−ビ
ス（４，４−ジ−ｔ−ブチルパーオキシシクロヘキサ
ン）プロパン、パーオキシネオデカン酸２，２，４−ト
リメチルペンチル、パーオキシネオデカン酸α−クミ
ル、パーオキシネオヘキサン酸ｔ−ブチル、パーオキシ
ピバリン酸ｔ−ブチル、パーオキシ酢酸ｔ−ブチル、パ
ーオキシラウリル酸ｔ−ブチル、パーオキシ安息香酸ｔ
−ブチル、パーオキシイソフタル酸ｔ−ブチル等が挙げ
られる。

【００２４】有機過酸化物の使用量は、(a) 成分１００
重量部に対し０. ０１〜１. ０重量部の範囲が好ましい

【００２５】但し、(a) 成分と(b) 成分とをシランカッ
プリング剤とともに溶融、混練してシラン変性する場合
において(b) 成分に天然ゴムやポリイソプレン、或いは
スチレン・イソプレン・スチレンブロック共重合体を用
いるときは、有機過酸化物を用いなくてもよい。天然ゴ
ムやポリイソプレン、及びスチレン・イソプレン・スチ
レンブロック共重合体のようにイソプレン構造を持つゴ
ムは、混練時にメカノケミカル反応によって主鎖の切断
が起こり、主鎖末端に−ＣＯＯ・基を有する一種の過酸
化物が生成し、これが上記の有機過酸化物とほぼ同様の
作用をすると考えられるからである。

【００２６】次に(c) 成分を上記マトリックスと混練す
る工程について説明する。(c) 成分は、予め結合剤と溶
融混練して反応させてから上記マトリックスと溶融混練
してもよいし、結合剤の存在下で上記マトリックスと溶
融混練してもよい。溶融混練は、樹脂やゴムの混練に通
常用いられている装置、例えばバンバリー型ミキサー、
ニーダー、ニーダーエキストルーダー、オープンロー
ル、一軸混練機、及び二軸混練機等で行うことができる
ことは、上記マトリックス調製の場合と同様である。

【００２７】(c) 成分に対する結合剤の割合は、(c) 成
分と結合剤の合計量を１００重量％としたとき、０. １
〜５. ５重量％の範囲が好ましく、０. ２〜５. ５重量
％の範囲が特に好ましく、０. ２〜３重量％の範囲が最
も好ましい。

【００２８】結合剤としては、シランカップリング剤、
チタネートカップリング剤、ノボラック型アルキルフェ
ノールホルムアルデヒド初期縮合物、レゾール型アルキ
ルフェノールホルムアルデヒド初期縮合物、ノボラック
型フェノールホルムアルデヒド初期縮合物、レゾール型
フェノールホルムアルデヒド初期縮合物、不飽和カルボ
ン酸及びその誘導体、有機過酸化物等、高分子のカップ
リング剤として通常用いられているものを用いることが
できる。これらの結合剤の内、(c) 成分をゲル化させる
ことが少なく、且つマトリックスとの界面に強固な結合
を形成し得る点で、シランカップリング剤が最も好まし
い。シランカップリング剤としては、アルキルオキシ基
等、脱水反応や脱アルコール反応等により (c)成分の−
ＮＨＣＯ−結合の窒素原子と結合を形成し得る基を有す
るものがが挙げられる。かかるシランカップリング剤と
しては、具体的には、ビニルトリメトキシシラン、ビニ
ルトリエトキシシラン、ビニルトリス（β−メトキシエ
トキシ）シラン等のビニルアルコキシシラン、ビニルト
リアセチルシラン、γ−メタクリロキシプロピルトリメ
トキシシラン、γ−〔Ｎ−（β−メタクリロキシエチ
ル）−Ｎ，Ｎ−ジメチルアンモニウム（クロライド）〕
プロピルメトキシシラン、Ｎ−β（アミノエチル）γ−
アミノプロピルトリメトキシシラン、及びスチリルジア
ミノシラン、γ- ウレイドプロピルトリエトキシシラン
等が挙げられる。

【００２９】この工程において、マトリックスと(c) 成
分とを溶融、混練する温度は、(c)成分の融点以上であ
る必要がある。(C) 成分の融点よりも低い温度で溶融、
混練を行っても、混練物は、マトリックス中に(c) 成分
の微細な粒子が分散した構造にはならず、従って、係る
混練物を紡糸、延伸しても、(c) 成分は微細な繊維には
なり得ないからである。又、混練温度は、(a) 成分のポ
リオレフィンの融点又はビカット軟化点以上の温度であ
ることが好ましい。

【００３０】上記工程で得られた混練物を、紡糸口金或
いはインフレーションダイ又はＴダイから押し出し、次
いでこれを延伸又は圧延する。

【００３１】この工程においては、紡糸又は押出によっ
て、混練物中の(c) 成分の微粒子が繊維に変形する。こ
の繊維は、それに引き続く延伸又は圧延によって延伸処
理され、より強固な繊維となる。従って、紡糸及び押出
は(c) 成分の融点以上の温度で実施する必要があり、延
伸及び圧延は(c) 成分の融点よりも低い温度で実施する
必要がある。

【００３２】紡糸又は押出、及びこれに引き続く延伸或
いは圧延は、例えば、混練物を紡糸口金から押し出して
紐状乃至糸状に紡糸し、これをドラフトを掛けつつボビ
ン等に巻き取る等の方法で実施できる。ここでドラフト
を掛けるとは、紡糸速度よりも巻取速度を高くとること
をいう。巻取速度／紡糸速度の比（ドラフト比）は１.
５〜１００の範囲とすることが好ましく、２〜５０の範
囲とすることが特に好ましい。最も好ましいドラフト比
の範囲は３〜３０である。

【００３３】この工程は、この他、紡糸した混練物を圧
延ロール等で連続的に圧延することによっても実施でき
る。更に、混練物をインフレーション用ダイやＴダイか
ら押し出しつつ、これをドラフトを掛けつつロール等に
巻き取ることによっても実施できる。又、ドラフトを掛
けつつロールに巻き取る代わりに圧延ロール等で圧延し
てもよい。

【００３４】延伸或いは圧延後の繊維強化熱可塑性組成
物はペレットとすることが好ましい。繊維強化熱可塑性
組成物は、ペレットとすることによって追加のエラスト
マー即ち第２のエラストマーと均一に混練できるからで
ある。

【００３５】次に、第２のエラストマーについて説明す
る。

【００３６】第２のエラストマー、即ち追加のエラスト
マーとしては、先に繊維強化熱可塑性組成物の(b) 成分
の第１のエラストマーとして用いられたものと同様のも
のが用いられる。従って、室温でゴム状の所謂エラスト
マーと呼ばれる高分子ならどのようなのでも第２のエラ
ストマーとして用い得るが、好ましいものとしてはガラ
ス転移点温度が０℃以下のエラストマー、特に好ましい
ものとしてはガラス転移点温度が−２０℃以下のエラス
トマーが挙げられる。

【００３７】第２のエラストマーとして用いられるもの
としては、天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴ
ム、スチレン・ブタジエンゴム、アクリロニトリル・ブ
タジエンゴム、ブチルゴム、塩素化ブチルゴム、臭素化
ブチルゴム、ニトリル・クロロプレンゴム、ニトリル・
イソプレンゴム、アクリレート・ブタジエンゴム、ビニ
ルピリジン・ブタジエンゴム、ビニルピリジン・スチレ
ン・ブタジエンゴム、スチレン・クロロプレンゴム、ス
チレン・イソプレンゴム、カルボキシル化スチレン・ブ
タジエンゴム、カルボキシル化アクリロニトリル・ブタ
ジエンゴム、スチレン・ブタジエンブロック共重合体、
スチレン・イソプレンブロック共重合体、カルボキシル
化スチレン・ブタジエンブロック共重合体、カルボキシ
ル化スチレン・イソプレンブロック共重合体等のジエン
系ゴム、塩素化ポリエチレン、クロロスルホン化ポリエ
チレン、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・プ
ロピレンゴム、エチレン・プロピレン・ジエン三元共重
合体、エチレン・ブテンゴム、エチレン・ブテン・ジエ
ン三元共重合体等のポリオレフィン系ゴム、ポリ塩化三
フッ素化エチレン、アクリルゴム、エチレンアクリルゴ
ム、フッ素ゴム、水素添加ＮＢＲ等の、ポリメチレン型
の主鎖を有するゴム、ポリエステル系熱可塑性エラスト
マー、エピクロロヒドリン重合体、エチレンオキシド・
エピクロロヒドリン・アリルグリシジルエーテル共重合
体、プロピレンオキシド・アリルグリシジルエーテル共
重合体等、主鎖に酸素原子を有するゴム、ポリフェニル
メチルシロキサン、ポリジメチルシロキサン、ポリメチ
ルエチルシロキサン、ポリメチルブチルシロキサン等の
シリコーンゴム、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、
ニトロソゴム、ポリエステルウレタン、ポリエーテルウ
レタン等、主鎖に炭素原子の他窒素原子及び酸素原子を
有するゴム、が挙げられる。第２のエラストマーとして
はこれらのゴムを１種のみもちいてもよく、２種以上を
組み合わせて用いてもよい。

【００３８】第２のエラストマーは、第１のエラストマ
ーと同一であってもよく異なっていてもよい。

【００３９】本発明の繊維強化弾性体においては、第１
と第２のエラストマーの合計量１００重量部に対し、ポ
リオレフィンの割合は１〜４０重量部、好ましくは２〜
３０重量部、主鎖中にアミド基を有する熱可塑性ポリマ
ーの微細な繊維の割合は１〜７０重量部、好ましくは２
〜５５重量部である。ポリオレフィンの割合が４０重量
部よりも多いと、ゴム弾性のない繊維強化弾性体しか得
られないという問題がある。一方、ポリオレフィンの割
合が１重量部より少ないと、繊維強化弾性体の物性、特
に耐疲労性が著しい方向性をもつようになり、繊維の配
向と直角の方向の物性が低くなるから好ましくない。微
細な繊維の割合が１重量部より少ないと、モジュラスの
低い繊維強化弾性体しか得られない。一方、微細な繊維
の割合が４０重量部より多いと、伸びの小さな繊維強化
弾性体しか得られない。

【００４０】本発明の繊維強化弾性体は、上に述べた繊
維強化熱可塑性組成物と第２のエラストマーを混練して
製造することができる。得られる繊維強化弾性体中の第
１と第２のエラストマーの合計量に対するポリオレフィ
ン及び微細な繊維の割合が上記の範囲内にであれば、第
２のエラストマーと繊維強化熱可塑性組成物との混練割
合は特に限定されないが、第２のエラストマーと繊維強
化熱可塑性組成物との重量比が２０／１〜０. １／１、
特に１０／１〜０. ５／１の範囲が、混練操作が行い易
い点で好ましい。

【００４１】繊維強化熱可塑性組成物と第２のエラスト
マーの混練温度は、当該繊維強化熱可塑性組成物中の微
細な短繊維を構成する熱可塑性ポリマーの融点よりは低
い必要がある。この熱可塑性ポリマーの融点より高い温
度で混練すると、繊維強化熱可塑性組成物中の微細な短
繊維が溶けて球状の粒子等に変形してしまうから好まし
くない。

【００４２】又、繊維強化熱可塑性組成物としてはペレ
ット状のものを用いることが好ましい。ペレット状の繊
維強化熱可塑性組成物を用いれば、繊維強化熱可塑性組
成物は第２のエラストマーと均一に混練でき、微細な繊
維が均一に分散した繊維強化弾性体が容易に得られるか
らである。

【００４３】尚、この混練の際、必要に応じて、各種加
硫剤及び加硫助剤を一緒に混練してもよい。このときの
加硫剤の量は、第１及び第２のエラストマーの合計量１
００重量部に対して０. １〜５. ０重量部、特に０. ５
〜３. ０重量部の範囲が好ましい。加硫助剤の量は、
第１及び第２のエラストマーの合計量１００重量部に対
して０. ０１〜２. ０重量部、特に０. １〜１. ０重量
部の範囲が好ましい。

【００４４】加硫剤としては、公知の加硫剤、例えば硫
黄、有機過酸化物、樹脂加硫剤、酸化マグネシウム等の
金属酸化物等が用いられる（加硫剤についてももう少し
具体的に列挙した方がよいと思われます）。加硫助剤と
してはアルデヒド・アンモニア類、アルデヒド・アミン
類、グアニジン類、チオウレア類、チアゾール類、チ
ウラム類、ジチオカルバメ−ト、キサンテート等が用い
られる。本発明の繊維強化弾性体に加硫剤等を添加した
場合の加硫温度は、１００〜１８０℃程度が好ましい。
但し、加硫温度は、繊維強化弾性体中の微細な繊維を構
成する熱可塑性樹脂の融点よりも低い温度である必要が
ある。この熱可塑性樹脂の融点以上の温度で加硫を行う
と、折角繊維強化熱可塑性組成物の調製の段階で形成さ
れた繊維が溶けてしまい、モジュラスの高い繊維強化弾
性体が得られないからである。

【００４５】本発明の繊維強化弾性体には、このほか、
カーボンブラック、ホワイトカーボン、活性炭酸カルシ
ウム、超微粉珪酸マグネシウム、ハイスチレン樹脂、フ
ェノール樹脂、リグニン、変性メラミン樹脂、クマロン
インデン樹脂、石油樹脂等の等の補強剤、炭酸カルシウ
ム、塩基性炭酸マグネシウム、クレー、亜鉛華、珪藻
土、再生ゴム、粉末ゴム、エボナイト粉等各種の充填
剤、アミン・アルデヒド類、アミン・ケトン類、アミン
類、フェノール類、イミダゾール類、含硫黄系酸化防止
剤、含燐系酸化防止剤などの安定剤、及び各種含量を含
んでいてもよい。

【本発明の効果】

【００４６】本発明の繊維強化弾性体は、モジュラスや
耐疲労性については、従来の繊維強化弾性体と比較して
方向性が少なく、繊維の配向方向と直角の方向のモジュ
ラスや耐疲労性も優れている。本発明の繊維強化弾性体
は、各種のエラストマーと、繊維強化熱可塑性組成物、
即ちポリオレフィンと第１のエラストマー中に熱可塑性
ポリアミド等からなる微細な繊維が分散した組成物を混
練して製造できる。この繊維強化熱可塑性組成物は極め
て容易にペレット化できるから、第２のエラストマーと
極めて容易に且つ均一に混練でき、本発明の繊維強化弾
性体が容易に得られる。又、この混練は一軸混練機や二
軸混練機等のスクリュー混練機を用いて行えるので、繊
維強化熱可塑性組成物のペレットと第２のエラストマー
を自動的に供給する装置をスクリュー混練機に付加する
ことにより、本発明の繊維強化弾性体の無人生産も容易
に行える。

【００４７】

【実施例】以下、実施例及び比較例を示して、本発明に
ついて具体的に説明する。実施例及び比較例において、
繊維強化熱可塑性組成物中の(c) 成分の分散形状の観
察、及び得られた繊維強化弾性体のモジュラス、引張強
度、伸び、及び定加重疲労について以下のようにして測
定した。 (1)繊維強化熱可塑性組成物中の(c) 成分の分散形状の
観察：各サンプルのペレットをｏ−ジクロルベンゼンと
キシレンの混合溶媒（容量比５０：５０）中で１００℃
で還流して中のポリオレフィン及びエラストマーを抽
出、除去し、残った繊維を電子顕微鏡で観察した。 (2)繊維強化弾性体のモジュラス、引張強度、及び伸
び：繊維強化弾性体を打ち抜いて３号ダンベルとし、こ
れについてＪＩＳＫ６２５１に準拠して測定した。 (3)繊維強化弾性体の定加重疲労強度繊維強化弾性体を打ち抜いて３号ダンベルとし、これに
７０kg／cm²の荷重を繰り返し掛けて引っ張り、ダンベ
ルが切断するまでの回数で評価した。

【００４８】〔繊維強化熱可塑性組成物の調製〕

【００４９】〔サンプル１〕 (a) 成分として、ポリプロピレン（宇部興産株式会社
製、ウベポリプロＪＩ０９融点１６５〜１７０℃、
メルトフローインデックス９ｇ／１０分）を用い、(b)
成分として天然ゴム（ＮＲ、ＳＭＲ−Ｌ）を、(c) 成分
としてナイロン６（宇部興産製、宇部ナイロン１０３０
Ｂ、融点２１５〜２２０℃、分子量３０，０００）を用
いた。(a) 成分は、当該(a) 成分１００重量部に対し
０. ５重量部のγ−メタクリロキシプロピルトリメトキ
シシラン、及び０. １重量部の４，４−ジ−ｔ−ブチル
パーオキシバレリン酸ｎ−ブチルエーテルと溶融混練し
て変性した。(c) 成分は、当該(c) 成分１００重量部に
対し１. ０重量部のＮ−β（アミノエチル）γ−アミノ
プロピルトリメトキシシランと溶融混練して変性した。
先ず、上記のようにして変性した(a) 成分１００重量部
を、(b) 成分１００重量部とバンバリー型ミキサーで混
練しマトリックスを調製した。これを１７０℃でダンプ
後ペレット化した。次いでこのマトリックスと(c) 成分
１００重量部を、２４０℃に加温した二軸混練機で混練
し、混練物をペレット化した。得られた混練物を２４５
℃にセットした一軸押出機で紐状に押し出し、ドラフト
比１０で引き取りつつペレタイザーでペレット化した。
得られたペレットをｏ−ジクロルベンゼンとキシレンの
混合溶媒中で還流して、ポリオレフィン及びＮＲを除去
し、残った繊維の形状や直径を電子顕微鏡で観察したと
ころ、平均繊維径０. ２μの繊維で有ることが確認でき
た。

【００５０】〔サンプル２〕(c) 成分のナイロン６の割
合を、(a) 成分のポリプロピレン１００重量部に対し２
００重量部に増量した以外は、サンプル１と同様にし
て、サンプル２を調製し、これをペレット化した。得ら
れたペレットをｏ−ジクロルベンゼンとキシレンの混合
溶媒中で還流して、ポリオレフィン及びＮＲを除去し、
残った繊維の形状や直径を電子顕微鏡で観察したとこ
ろ、平均繊維径０. ２μの繊維で有ることが確認でき
た。

【００５１】〔サンプル３〕(b) 成分のＮＲの割合を２
００重量部、(c) 成分のナイロン６の割合を１００重量
部とし、(a) 成分のポリプロピレンを使用しなかった以
外は、サンプル１と同様にしてサンプル３を調製した。
得られたサンプル３をｏ−ジクロルベンゼンとキシレン
の混合溶媒中で還流して、ポリオレフィン及びＮＲを除
去し、残った繊維の形状や直径を電子顕微鏡で観察した
ところ、平均繊維径０. ２μの繊維で有ることが確認で
きた。しかしサンプル３はうまくペレット化できなかっ
た。

【００５２】〔サンプル４〕(a)成分のポリプロピレン
を１００重量部、 (b)成分の天然ゴムを７５重量部、
(c)成分のナイロン６を８７. ５重量部とした以外は、
サンプル１と同様にしてサンプル４を調製し、これをペ
レット化した。得られたペレットをｏ−ジクロルベンゼ
ンとキシレンの混合溶媒中で還流して、ポリオレフィン
及びＮＲを除去し、残った繊維の形状や直径を電子顕微
鏡で観察したところ、平均繊維径０. ２μの繊維で有る
ことが確認できた。

【００５３】以上、サンプル１〜４の各成分の割合及び
ナイロン６の繊維の形状を表１に示す。

【００５４】

【表１】

【００５５】〔実施例１〜６〕表２に示す処方に従い、
繊維強化熱可塑性組成物（サンプル１、サンプル２）、
第２のエラストマー（ＮＲ）、カーボンブラック（ＨＡ
Ｆ）、プロセスオイル、亜鉛華、ステアリン酸、老化防
止剤（Ｎ−フェニル−Ｎ’−イソプロピル−ｐ−フェニ
レンジアミン、８１０−ＮＡ）、加硫促進剤（Ｎ−オキ
シジエチレン−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミ
ド、ＮＳ）を配合した。配合手順は、１６０℃にセット
したブラベンダープラストグラフに、ＮＲと繊維強化熱
可塑性組成物を投入し３０秒間素練りし、次いでカーボ
ンブラック、プロセスオイル、亜鉛華、ステアリン酸、
老化防止剤を投入し４分間混練後、８０℃にセットした
オープンロール上で硫黄及び加硫促進剤を配合した。得
られた配合物を１４５℃で３０分間加硫して繊維強化弾
性体を得た。繊維強化熱可塑性組成物中のＮＲと第２の
エラストマーとして添加したＮＲの合計に対するナイロ
ン６の微細な繊維の割合は、５重量％（実施例１）から
５０重量％（実施例６）の範囲であった。実施例１〜６
の強化弾性体は、全て、ナイロン６の微細な繊維がＮＲ
中に均一に分散していた。又、モジュラス（１００
％、３００％）、引張強さ、及び伸びを測定したとこ
ろ、１００％モジュラスは６６kg/cm²（実施例１）〜２
５４kg/cm²（実施例６）と、ナイロンの微細な繊維の全
くない弾性体（比較例２）の２１kg/cm²と比較して極め
て高い値となっていた。これは３００％モジュラスの場
合についても同様であった。結果を表２に示す。

【００５６】〔比較例１〕表３に示す処方に従って、繊
維強化熱可塑性組成物（サンプル３）、第２のエラスト
マー（ＮＲ）、カーボンブラック（ＨＡＦ）、プロセス
オイル、亜鉛華、ステアリン酸、老化防止剤（Ｎ−フェ
ニル−Ｎ’−イソプロピル−ｐ−フェニレンジアミン、
８１０−ＮＡ）、加硫促進剤（Ｎ−オキシジエチレン−
２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、ＮＳ）を配合
した。配合は実施例１〜６と同様の手順でおこない、得
られた配合物を１４５℃で３０分間加硫して繊維強化弾
性体を得た。繊維強化熱可塑性組成物中のＮＲと第２の
エラストマーとして添加したＮＲの合計に対するナイロ
ン６の微細な繊維の割合は３０重量％であった。この強
化弾性体中のナイロン６の微細な繊維の分散は不良であ
った。又、モジュラス（１００％、３００％）、引張強
さ、及び伸びを測定したところ、１００％モジュラスは
１７４kg/cm²と高かったものの、伸びは１１０％しかな
かった。結果を表２に示す。

【００５７】〔比較例２〕繊維強化熱可塑性組成物を配
合せず、代わりにＮＲの割合を１００重量部に増やした
他は、実施例１と同様にして弾性体を調製した。得られ
た弾性体には、ナイロン６の微細な繊維は殆ど見られな
かった。モジュラス（１００％、３００％）、引張強
さ、及び伸びを測定したところ、１００％モジュラスは
２１kg/cm²、３００％モジュラスは１０９kg/cm²であ
り、本願実施例１〜６のそれと比べ極めて低い値であっ
た。結果を表２に示す。

【００５８】〔実施例７〕第２のエラストマーとしてＮ
Ｒを７５重量部、ＢＲ（ＵＢＥＰＯＬＢＲ）を２０重
量部用いた以外は実施例１と同様にして繊維強化弾性体
を得た。繊維強化熱可塑性組成物中のＮＲと第２のエラ
ストマーとして添加したＮＲ及びＢＲの合計に対するナ
イロン６の微細な繊維の割合は５重量％であった。この
強化弾性体中のナイロン６の微細な繊維の分散は良好で
あった。又、モジュラス（１００％、３００％）、引張
強さ、及び伸びを測定したところ、１００％モジュラス
は６２kg/cm²、３００％モジュラスは１８２kg/cm²と高
く、伸びも４５０％と高かった。結果を表２に示す。

【００５９】〔比較例３〕繊維強化熱可塑性組成物を配
合せず、ＮＲの割合を８０重量部に増やした他は、実施
例１と同様にして弾性体を調製した。得られた弾性体に
は、ナイロン６の微細な繊維は殆ど見られなかった。モ
ジュラス（１００％、３００％）、引張強さ、及び伸び
を測定したところ、１００％モジュラスは２７kg/cm²、
３００％モジュラスは１３１kg/cm²であり、本願実施例
７のそれと比べ極めて低い値であった。結果を表２に示
す。

【００６０】

【表２】

【００６１】〔実施例８〜１０〕表３に示す処方に従
い、繊維強化熱可塑性組成物（サンプル４）、第２のエ
ラストマー（ＮＲ）、カーボンブラック（ＨＡＦ）、プ
ロセスオイル、亜鉛華、ステアリン酸、老化防止剤（Ｎ
−フェニル−Ｎ’−イソプロピル−ｐ−フェニレンジア
ミン、８１０−ＮＡ）、加硫促進剤（Ｎ−オキシジエチ
レン−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、ＮＳ）
を配合した。配合及び加硫は、実施例１〜６と同様にし
て行って繊維強化弾性体を得た。繊維強化熱可塑性組成
物中のＮＲと第２のエラストマーとして添加したＮＲの
合計に対するナイロン６の微細な繊維の割合は、３重量
％（実施例８）から７重量％（実施例１０）の範囲であ
った。実施例８〜１０の強化弾性体は、全て、ナイロン
６の微細な繊維がＮＲ中に均一に分散していた。これら
の強化弾性体について、モジュラス（１００％、２００
％、３００％）、引張強さ、伸び、及び定荷重疲労（荷
重７０kg／cm²）等の物性を測定した。これらの繊維強
化弾性体は、モジュラス、引張強さ、伸び、及び定荷重
疲労等が、繊維の入っていない比較例２の加硫ゴムと比
較して格段に優れているだけでなく、モジュラスと定荷
重疲労については、方向性が少ないことが判った。結果
を表３に示す。

【００６２】〔比較例４〕繊維強化熱可塑性組成物を配
合せず、代わりにＮＲの割合を１００重量部に増やした
他は、実施例８と同様にして弾性体を調製した。得られ
た弾性体には、ナイロン６の微細な繊維は殆ど見られな
かった。この強化弾性体について、モジュラス（１００
％、２００％、３００％）、引張強さ、伸び、及び定荷
重疲労（荷重７０kg／cm²）等の物性を測定した。モジ
ュラスと定荷重疲労については方向性は殆ど無かったも
のの、実施例８〜１０の値に比べ格段に低かった。結果
を表３に示す。

【００６３】〔比較例５〕繊維強化熱可塑性組成物に
(a) 成分の含まれていないサンプル３を１５重量部用
い、第２のエラストマー（ＮＲ）の量を９０重量部とし
た以外は、実施例８と同様にして繊維強化弾性体を調製
した。繊維強化熱可塑性組成物中のＮＲと第２のエラス
トマーとして添加したＮＲの合計に対するナイロン６の
微細な繊維の割合は、５重量％であった。この強化弾性
体について、モジュラス（１００％、２００％、３００
％）、引張強さ、伸び、及び定荷重疲労（荷重７０kg／
cm²）等の物性を測定した結果、比較例４の繊維強化弾
性体は、モジュラス及び引張強については、繊維の配向
方向については、実施例２のものと殆ど差がない値を示
したが、繊維の配向と直角方向ののモジュラス及び耐疲
労性特性は極めて悪かった。結果を表３に示す。

【００６４】

【表３】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ０８Ｌ 77/00 ＬＱＳ 101/00 ＬＳＹ (72)発明者和田達郎千葉県市原市五井南海岸８番の１宇部興産株式会社千葉研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】(A) 繊維強化熱可塑性組成物、即ち(a) ポ
リオレフィン、(b) 第１のエラストマー、(c) 主鎖中に
アミド基を有する熱可塑性ポリマー、からなる組成物で
あって、 (a)成分と (b)成分がマトリックスを構成して
おり、該マトリックス中に(c) 成分が微細な繊維として
分散しており、且つ、(c)成分が、(a) 成分、及び (b)
成分と結合している組成物、及び (B) 第２のエラストマー、を混練してなる繊維強化弾性
体であって、且つ第１と第２のエラストマーの合計量１
００重量部に対し、ポリオレフィンの割合・・・１〜４０重量部、主鎖中にアミド基を有する熱可塑性ポリマーの微細な繊
維の割合・・・１〜７０重量部、である繊維強化弾性体。
【請求項２】(A)繊維強化熱可塑性組成物、即ち(a) ポ
リオレフィン、(b) 第１のエラストマー、(c) 主鎖中に
アミド基を有する熱可塑性ポリマー、からなる組成物で
あって、 (a)成分と (b)成分がマトリックスを構成して
おり、該マトリックス中に(c) 成分が微細な繊維として
分散しており、且つ、(c)成分が、(a) 成分、及び (b)
成分と結合している組成物、及び (B)第２のエラストマー、を混練してなる繊維強化弾性
体であって、第１と第２のエラストマーの合計量１００
重量部に対し、ポリオレフィンの割合・・・１〜４０重量部、主鎖中にアミド基を有する熱可塑性ポリマーの微細な繊
維の割合・・・１〜７０重量部、であり、且つ第１のエラストマー及び／又は第２のエラストマー
が加硫されている、繊維強化弾性体、
【請求項３】主鎖中にアミド基を有する熱可塑性ポリマ
ーの微細な繊維が０. ０５〜１. ０μｍの平均径を有す
る請求項第１項又は第２項に記載の繊維強化弾性体。
【請求項４】第１のエラストマー及び／又は第２のエラ
ストマーが加硫可能なゴムである、請求項第１項〜第３
項のいすれかに記載の繊維強化弾性体。
【請求項５】第１のエラストマー及び／又は第２のエラ
ストマーが熱可塑性エラストマーである、請求項第１項
〜第３項のいずれかに記載の繊維強化弾性体。
【請求項６】繊維強化熱可塑性組成物中のポリオレフィ
ンが５０℃以上の軟化点又は８０℃〜２５０℃の範囲の
融点を有している請求項第１項〜第５項のいずれかに記
載の繊維強化弾性体。
【請求項７】(A) 繊維強化熱可塑性組成物、即ち(a) ポ
リオレフィン、(b) 第１のエラストマー、(c) 主鎖中に
アミド基を有する熱可塑性ポリマー、からなる組成物で
あって、 (a)成分と (b)成分がマトリックスを構成して
おり、該マトリックス中に(c) 成分が微細な繊維として
分散しており、且つ、(c)成分が、(a) 成分、及び (b)
成分と結合している繊維強化熱可塑性組成物、及び (B) 第２のエラストマー、を混練する、請求項第１項に
記載の繊維強化弾性体の製造方法。
【請求項８】(A) 繊維強化熱可塑性組成物、即ち(a) ポ
リオレフィン、(b) 第１のエラストマー、(c) 主鎖中に
アミド基を有する熱可塑性ポリマー、からなる組成物で
あって、 (a)成分と (b)成分がマトリックスを構成して
おり、該マトリックス中に(c) 成分が微細な繊維として
分散しており、且つ、(c)成分が、(a) 成分、及び (b)
成分と結合している繊維強化熱可塑性組成物、及び (B) 第２のエラストマー、 (C) 加硫剤、を混練し、次いでこれを加硫する、請求項
第２項に記載の繊維強化弾性体の製造方法。