JPH0691992B2 - 高濃度硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 - Google Patents
高濃度硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法Info
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- JPH0691992B2 JPH0691992B2 JP60098297A JP9829785A JPH0691992B2 JP H0691992 B2 JPH0691992 B2 JP H0691992B2 JP 60098297 A JP60098297 A JP 60098297A JP 9829785 A JP9829785 A JP 9829785A JP H0691992 B2 JPH0691992 B2 JP H0691992B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、高濃度硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法
に関する。
に関する。
従来技術及びその問題点 近年、水質規制の観点から化学的酸素要求物質（COD成
分）のみならず、窒素成分（特にアンモニア態窒素）の
除去も重要な課題となつて来た。
分）のみならず、窒素成分（特にアンモニア態窒素）の
除去も重要な課題となつて来た。
本発明者等は、アンモニア含有廃水の処理方法について
長期にわたり種々研究を重ねた結果、特定の触媒の存在
下且つ特定の条件下に湿式酸化処理を行なうことによ
り、操作容易にして実用下の経済性を備えたアンモニア
含有廃水の処理方法を完成した（特公昭59−19757号、
特公昭56−42992号、特公昭57−42391号、特公昭58−27
999号、特公昭57−33320号等）。
長期にわたり種々研究を重ねた結果、特定の触媒の存在
下且つ特定の条件下に湿式酸化処理を行なうことによ
り、操作容易にして実用下の経済性を備えたアンモニア
含有廃水の処理方法を完成した（特公昭59−19757号、
特公昭56−42992号、特公昭57−42391号、特公昭58−27
999号、特公昭57−33320号等）。
最近、発電業界における原子力発電の比重が増大するに
従つて、ウラン原料の処理及び使用済みウラン燃料の再
処理工程から排出されるNH4NO3含有廃水の処理が重要な
技術的課題となりつつある。本発明者は、この様なNH4N
O3含有廃水の処理に上記一連のアンモニア含有廃水の処
理技術（以下先願技術という）を応用することを試み
た。この試みにおいて、NH4 +イオンは極めて高い効率で
分解されるものの、NO3 -イオンについては必ずしも満足
すべきものとは言い難い場合もあることが判明した。こ
れは、上記廃水中のNH4NO3濃度が１％（10000ppm）から
10％（100000ppm）程度にも達する場合があることによ
るものと推測される。
従つて、ウラン原料の処理及び使用済みウラン燃料の再
処理工程から排出されるNH4NO3含有廃水の処理が重要な
技術的課題となりつつある。本発明者は、この様なNH4N
O3含有廃水の処理に上記一連のアンモニア含有廃水の処
理技術（以下先願技術という）を応用することを試み
た。この試みにおいて、NH4 +イオンは極めて高い効率で
分解されるものの、NO3 -イオンについては必ずしも満足
すべきものとは言い難い場合もあることが判明した。こ
れは、上記廃水中のNH4NO3濃度が１％（10000ppm）から
10％（100000ppm）程度にも達する場合があることによ
るものと推測される。
問題点を解決するための手段 本発明者は、上記の如き現状に鑑みて更に種々研究を重
ねた結果、担持触媒の存在下に廃水中のアンモニア、有
機性物質及び無機性物質を分解するに必要な理論酸素量
以上の酸素を使用して湿式酸化を行なう先願技術に代え
て、NH4NO3含有廃水に予めアンモニアを加え、液中のア
ンモニア成分、有機性物質及び無機性物質を分解するに
必要な理論酸素量の１〜1.5倍量の酸素の存在下且つ非
担持触媒の存在下に該NH4NO3含有廃水の湿式酸化分解を
行なう場合にはNH4 +イオンのみならず、NO3 -イオンも効
率良く分解されることを見出した。更に本発明者の研究
によれば、アンモニア及びCOD成分を加えたNH4NO3含有
廃水を上記と同様にして湿式酸化分解に供する場合に
は、分解効率がより一層改善されることを見出した。即
ち、本発明は、下記の２種の廃水処理方法を提供するも
のである。
ねた結果、担持触媒の存在下に廃水中のアンモニア、有
機性物質及び無機性物質を分解するに必要な理論酸素量
以上の酸素を使用して湿式酸化を行なう先願技術に代え
て、NH4NO3含有廃水に予めアンモニアを加え、液中のア
ンモニア成分、有機性物質及び無機性物質を分解するに
必要な理論酸素量の１〜1.5倍量の酸素の存在下且つ非
担持触媒の存在下に該NH4NO3含有廃水の湿式酸化分解を
行なう場合にはNH4 +イオンのみならず、NO3 -イオンも効
率良く分解されることを見出した。更に本発明者の研究
によれば、アンモニア及びCOD成分を加えたNH4NO3含有
廃水を上記と同様にして湿式酸化分解に供する場合に
は、分解効率がより一層改善されることを見出した。即
ち、本発明は、下記の２種の廃水処理方法を提供するも
のである。
1.硝酸アンモニウムを１％以上含有する高濃度硝酸アン
モニウム含有廃水の処理方法であって、１＜NH3−N/NO3
−Ｎ≦５（モル比）となるようにアンモニアを加えた廃
水を貴金属、貴金属イオンおよび可溶性貴金属化合物の
少なくとも１種を触媒活性成分とする非担持触媒の存在
下且つ廃水中のアンモニア、有機性物質および無機性物
質をN2、H2OおよびCO2にまで分解するに必要な理論酸素
量の１〜1.5倍量の酸素の存在下にpH約３〜11.5、温度1
00〜370℃で湿式酸化分解することを特徴とする高濃度
硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法。
モニウム含有廃水の処理方法であって、１＜NH3−N/NO3
−Ｎ≦５（モル比）となるようにアンモニアを加えた廃
水を貴金属、貴金属イオンおよび可溶性貴金属化合物の
少なくとも１種を触媒活性成分とする非担持触媒の存在
下且つ廃水中のアンモニア、有機性物質および無機性物
質をN2、H2OおよびCO2にまで分解するに必要な理論酸素
量の１〜1.5倍量の酸素の存在下にpH約３〜11.5、温度1
00〜370℃で湿式酸化分解することを特徴とする高濃度
硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法。
2.硝酸アンモニウムを１％以上含有する高濃度硝酸アン
モニウム含有廃水の処理方法であって、１＜NH3−N/NO3
−Ｎ≦５（モル比）となるようにアンモニアを加え且つ
0.1≦COD/NO3≦１（モル比）となるようにCOD成分を加
えた廃水を貴金属、貴金属イオンおよび可溶性貴金属化
合物の少なくとも１種を触媒活性成分とする非担持触媒
の存在下且つ廃水中のアンモニア、有機性物質および無
機性物質をN2、H2OおよびCO2にまで分解するに必要な理
論酸素量の１〜1.5倍量の酸素の存在下にpH約３〜11.
5、温度100〜370℃で湿式酸化分解することを特徴とす
る高濃度硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法。
モニウム含有廃水の処理方法であって、１＜NH3−N/NO3
−Ｎ≦５（モル比）となるようにアンモニアを加え且つ
0.1≦COD/NO3≦１（モル比）となるようにCOD成分を加
えた廃水を貴金属、貴金属イオンおよび可溶性貴金属化
合物の少なくとも１種を触媒活性成分とする非担持触媒
の存在下且つ廃水中のアンモニア、有機性物質および無
機性物質をN2、H2OおよびCO2にまで分解するに必要な理
論酸素量の１〜1.5倍量の酸素の存在下にpH約３〜11.
5、温度100〜370℃で湿式酸化分解することを特徴とす
る高濃度硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法。
本発明は、NH4NO3濃度が１％以上の高濃度硝酸アンモニ
ウム含有廃水の処理に好適である。尚、廃水は、有機性
物質及び無機性物質を併せて含んでいても良い。本発明
方法は、pH約３〜11.5、より好ましくは８〜11で効率良
く実施されるので、必要ならば、水酸化ナトリウム、炭
酸ナトリウム、水酸化カルシウム等のアルカリ性物質に
より廃水のpH調整を予め行なつても良い。
ウム含有廃水の処理に好適である。尚、廃水は、有機性
物質及び無機性物質を併せて含んでいても良い。本発明
方法は、pH約３〜11.5、より好ましくは８〜11で効率良
く実施されるので、必要ならば、水酸化ナトリウム、炭
酸ナトリウム、水酸化カルシウム等のアルカリ性物質に
より廃水のpH調整を予め行なつても良い。
NH4NO3含有廃水に対するアンモニアの添加量は、廃水が
１＜NH3−N/NO3−Ｎ≦５（モル比）となる量が好まし
い。
１＜NH3−N/NO3−Ｎ≦５（モル比）となる量が好まし
い。
本発明で使用する触媒成分としては、白金、ルテニウ
ム、ロジウム、パラジウム、オスミウム及びイリジウム
等の貴金属及びそのイオン並びこれ等貴金属の水に対し
可溶性の化合物が挙げられ、これ等の１種又は２種以上
を使用することが出来る。貴金属としては、より具体的
にルテニウムブラツク、パラジウムブラツク等が例示さ
れる。貴金属イオンとしては、アンモニア、塩素、シア
ン、ナトリウム、カリウム等を配位子として錯化合物の
形態にあるものが挙げられ、錯化合物としては、 （NH4）2〔RuCl5（H2O）〕、 〔Ru（NH3）6）Cl2、 〔RuCl（NH3）〕5Cl2、 Na2〔PdCl4〕、 （NH4）2〔PdCl4〕、 〔Pd（NH3）4〕Cl2、 K2〔Pd（NO2）4〕２H2O、 K2〔Pd（CN）4〕３H2O等が例示される。水に可溶性の化
合物としては、RuCl3、RuCl4・５H2O、PtCl4、PdCl2、P
dCl2・２H2O、RhCl3・３H2O、OsCl4、IrCl2等が例示さ
れる。触媒成分は、処理開始後しばらくの間廃水500cc
に対し通常0.01〜0.2g程度の割合で反応系に供給する。
反応槽内には、接触面積を増大して反応を均一に進行さ
せる為に、チタニア、ジルコニア、アルミナ、シリカ、
アルミナ−シリカ、活性炭、或いは鉄、ニツケル、ニツ
ケル−クロム、ニツケル−クロム−アルミニウム、ニツ
ケル−クロム−鉄等の金属多孔体等の球体又は粉体（破
砕片、粉粒体、ペレツト、円柱体等）を充填しておいて
も良い。反応の進行とともに反応槽内表面又は球体或い
は粉体の表面に貴金属ブラツクが付着形成され、これが
触媒としての作用を発揮し始めるので、この時点で触媒
の供給を停止すれば良い。更に時間の経過とともに上記
の貴金属ブラツクの触媒活性が低下すれば、触媒成分の
供給を再開する。反応を回分式で行なう場合には、前記
の３〜５倍量程度の触媒成分を使用することが好まし
い。
ム、ロジウム、パラジウム、オスミウム及びイリジウム
等の貴金属及びそのイオン並びこれ等貴金属の水に対し
可溶性の化合物が挙げられ、これ等の１種又は２種以上
を使用することが出来る。貴金属としては、より具体的
にルテニウムブラツク、パラジウムブラツク等が例示さ
れる。貴金属イオンとしては、アンモニア、塩素、シア
ン、ナトリウム、カリウム等を配位子として錯化合物の
形態にあるものが挙げられ、錯化合物としては、 （NH4）2〔RuCl5（H2O）〕、 〔Ru（NH3）6）Cl2、 〔RuCl（NH3）〕5Cl2、 Na2〔PdCl4〕、 （NH4）2〔PdCl4〕、 〔Pd（NH3）4〕Cl2、 K2〔Pd（NO2）4〕２H2O、 K2〔Pd（CN）4〕３H2O等が例示される。水に可溶性の化
合物としては、RuCl3、RuCl4・５H2O、PtCl4、PdCl2、P
dCl2・２H2O、RhCl3・３H2O、OsCl4、IrCl2等が例示さ
れる。触媒成分は、処理開始後しばらくの間廃水500cc
に対し通常0.01〜0.2g程度の割合で反応系に供給する。
反応槽内には、接触面積を増大して反応を均一に進行さ
せる為に、チタニア、ジルコニア、アルミナ、シリカ、
アルミナ−シリカ、活性炭、或いは鉄、ニツケル、ニツ
ケル−クロム、ニツケル−クロム−アルミニウム、ニツ
ケル−クロム−鉄等の金属多孔体等の球体又は粉体（破
砕片、粉粒体、ペレツト、円柱体等）を充填しておいて
も良い。反応の進行とともに反応槽内表面又は球体或い
は粉体の表面に貴金属ブラツクが付着形成され、これが
触媒としての作用を発揮し始めるので、この時点で触媒
の供給を停止すれば良い。更に時間の経過とともに上記
の貴金属ブラツクの触媒活性が低下すれば、触媒成分の
供給を再開する。反応を回分式で行なう場合には、前記
の３〜５倍量程度の触媒成分を使用することが好まし
い。
本発明で酸素源として使用するガスとしては、空気、酸
素富化空気、酸素、更には不純物としてシアン化水素、
硫化水素、アンモニア、硫黄酸化物、有機硫黄化合物、
窒素酸化物、炭化水素等の少なくとも１種を含有する酸
素含有廃ガスが挙げられる。これ等ガスの供給量は、廃
水中に存在するアンモニア、有機性物質及び無機性物質
を分解するに必要な理論酸素量を基準として定められ、
通常理論酸素量の１〜1.5倍量より好ましくは理論酸素
量の1.05〜1.2倍の酸素が反応系に存在する様にする。
酸素源として酸素含有廃ガスを使用する場合には、ガス
中の有害成分も同時に分解無害化される。酸素含有ガス
は、一度に供給しても良く或いは複数回に分けて供給し
ても良い。
素富化空気、酸素、更には不純物としてシアン化水素、
硫化水素、アンモニア、硫黄酸化物、有機硫黄化合物、
窒素酸化物、炭化水素等の少なくとも１種を含有する酸
素含有廃ガスが挙げられる。これ等ガスの供給量は、廃
水中に存在するアンモニア、有機性物質及び無機性物質
を分解するに必要な理論酸素量を基準として定められ、
通常理論酸素量の１〜1.5倍量より好ましくは理論酸素
量の1.05〜1.2倍の酸素が反応系に存在する様にする。
酸素源として酸素含有廃ガスを使用する場合には、ガス
中の有害成分も同時に分解無害化される。酸素含有ガス
は、一度に供給しても良く或いは複数回に分けて供給し
ても良い。
反応時の温度は、通常100〜370℃、より好ましくは200
〜300℃とする。反応時の温度が高い程、NH4 +イオン及
びNO3 -イオンの除去率が高まり且つ反応塔内での廃水の
滞留時間も短縮されるが、反面に於て設備費が大となる
ので、廃水の種類、要求される処理の程度、運転費、建
設費等を総合的に考慮して定めれば良い。従つて反応時
の圧力は、最低限所定温度に於て廃水が液相を保つ圧力
であれば良い。
〜300℃とする。反応時の温度が高い程、NH4 +イオン及
びNO3 -イオンの除去率が高まり且つ反応塔内での廃水の
滞留時間も短縮されるが、反面に於て設備費が大となる
ので、廃水の種類、要求される処理の程度、運転費、建
設費等を総合的に考慮して定めれば良い。従つて反応時
の圧力は、最低限所定温度に於て廃水が液相を保つ圧力
であれば良い。
アンモニアを加えて１＜NH3−N/NO3−Ｎ≦５（モル比）
としたNH4NO3含有廃水に更にCOD成分をを加え、湿式酸
化分解する場合の反応条件も上記と同様で良い。この場
合、COD成分の添加量は、廃水に含まれるNO3１モルに対
し、等モル以下、より好ましくは0.1〜0.5モル程度であ
る。
としたNH4NO3含有廃水に更にCOD成分をを加え、湿式酸
化分解する場合の反応条件も上記と同様で良い。この場
合、COD成分の添加量は、廃水に含まれるNO3１モルに対
し、等モル以下、より好ましくは0.1〜0.5モル程度であ
る。
尚、本発明においては、アンモニア源或いはCOD成分と
アンモニア源としては、これ等を含む各種の廃水を使用
することが出来る。この場合には、コークス炉プラント
並びに石炭のガス化及び液化プラントで副生するガス
液、これ等プラントでのガス精製に伴って生ずる各種廃
水、湿式脱硫塔及び湿式脱シアン塔からの廃水、含油廃
水、活性汚泥処理水、沈降活性汚泥、化学工場廃水、石
油工場廃水、し尿、下水汚泥等を同時に処理することが
出来る。
アンモニア源としては、これ等を含む各種の廃水を使用
することが出来る。この場合には、コークス炉プラント
並びに石炭のガス化及び液化プラントで副生するガス
液、これ等プラントでのガス精製に伴って生ずる各種廃
水、湿式脱硫塔及び湿式脱シアン塔からの廃水、含油廃
水、活性汚泥処理水、沈降活性汚泥、化学工場廃水、石
油工場廃水、し尿、下水汚泥等を同時に処理することが
出来る。
発明の効果 本発明によれば、NH4NO3を高濃度で含有する廃水を効率
良く処理し、NH4 +イオン及びNO3 -イオン濃度を大幅に低
下させることが出来る。従つて、例えば、ウラン原料の
処理工程又は使用済みウラン燃料の再処理工程から排出
され、NH4NO3濃度が10％以上にも達することがある廃水
等の処理を簡易な設備により容易に行なうことが出来
る。
良く処理し、NH4 +イオン及びNO3 -イオン濃度を大幅に低
下させることが出来る。従つて、例えば、ウラン原料の
処理工程又は使用済みウラン燃料の再処理工程から排出
され、NH4NO3濃度が10％以上にも達することがある廃水
等の処理を簡易な設備により容易に行なうことが出来
る。
実施例 以下実施例を示し、本発明の特徴とするところをより一
層明らかにする。
層明らかにする。
参考例１ pH10、NH4NO3濃度10％ （NH3−N/NO3−Ｎ＝１）の廃水100mlを容量300mlのステ
ンレススチール製オートクレープに収容し、250℃で60
分間湿式酸化処理した。尚、反応器には、処理に先立つ
て空気が封入されており、これはアンモニア、有機性物
質及び無機性物質を分解するに必要な理論酸素量の約1.
1倍に相当する酸素を含有していた。又、該反応器に
は、RuCl30.5gを添加した。
ンレススチール製オートクレープに収容し、250℃で60
分間湿式酸化処理した。尚、反応器には、処理に先立つ
て空気が封入されており、これはアンモニア、有機性物
質及び無機性物質を分解するに必要な理論酸素量の約1.
1倍に相当する酸素を含有していた。又、該反応器に
は、RuCl30.5gを添加した。
NH3、NO3及び全窒素成分の分解率を実施例１〜２及び参
考例２の結果とともに第１表に示す。
考例２の結果とともに第１表に示す。
実施例１ 参考例１で処理したと同様のNH4NO3含有廃水に所定量の
C6H5OHを加えてNH3−N/NO3−Ｎ（モル比）を調整した
後、参考例１と同様にして酸化分解処理に供した。
C6H5OHを加えてNH3−N/NO3−Ｎ（モル比）を調整した
後、参考例１と同様にして酸化分解処理に供した。
参考例２ RuCl3に代えてPdCl2を使用する以外は参考例１と同様に
して廃水の処理を行なつた。
して廃水の処理を行なつた。
実施例２ RuCl3に代えてPdCl2を使用する以外は実施例１と同様に
してNH4NO3含有廃水の酸化分解処理を行なつた。
してNH4NO3含有廃水の酸化分解処理を行なつた。
実施例３ NH4NO3濃度10％の廃水にNH4OHを加えてNH3−N/NO3−Ｎ
＝２、pH10とした液を空間速度1.331/hr（空塔基準）と
して高ニツケル銅製円筒型反応器下部に供給しつつ、空
気を空間速度1921/hr（空塔基準、標準状態換算）とし
て該反応器下部に供給して湿式酸化分解処理を行なつ
た。液の質量速度は、3.08ton/m2・hrであり、供給空気
は、アンモニア、有機性物質及び無機性物質を分解する
に必要な理論酸素量の約1.15倍に相当する酸素を含有し
ていた。又、反応器には、径5mmのチタニア球体が充填
されており、酸化分解は、RuCl3を１時間当り0.8gずつ
供給しつつ、温度250℃、圧力70kg/cm2・Ｇの条件下に
行なわれた。
＝２、pH10とした液を空間速度1.331/hr（空塔基準）と
して高ニツケル銅製円筒型反応器下部に供給しつつ、空
気を空間速度1921/hr（空塔基準、標準状態換算）とし
て該反応器下部に供給して湿式酸化分解処理を行なつ
た。液の質量速度は、3.08ton/m2・hrであり、供給空気
は、アンモニア、有機性物質及び無機性物質を分解する
に必要な理論酸素量の約1.15倍に相当する酸素を含有し
ていた。又、反応器には、径5mmのチタニア球体が充填
されており、酸化分解は、RuCl3を１時間当り0.8gずつ
供給しつつ、温度250℃、圧力70kg/cm2・Ｇの条件下に
行なわれた。
反応を終えた気液混合相を熱回収に供した後、気液分離
器に導き、分離された気相及び液相をそれぞれ間接冷却
後、系外に取り出した。
器に導き、分離された気相及び液相をそれぞれ間接冷却
後、系外に取り出した。
気相中には、NOx及びSOxは検出されなかつた。
酸化分解の結果を実施例４〜６の結果とともに第２表に
示す。
示す。
実施例４ NH4NO3濃度10％の廃水にNH4OHを加えてNH3−N/NO3−Ｎ
＝２（モル比）とした液（pH10）を空間速度0.51/hr
（空塔基準）として高ニツケル鋼製円筒型反応器下部に
供給しつつ、空気を空間速度721hr（空塔基準、標準状
態換算）として該反応器下部に供給して湿式酸化分解処
理を行なつた。液の質量速度は、1.16ton/m2・hrであ
り、供給空気は、アンモニア、有機性物質及び無機性物
質を分解するに必要な理論酸素量の約1.15倍に相当する
酸素を含有していた。又、反応器には、径5mmのチタニ
ア球体が充填されており、酸化分解処理は、PdCl3を１
時間当り0.3gずつ供給しつつ、温度200℃、圧力45kg/cm
2・Ｇの条件下に行なわれた。
＝２（モル比）とした液（pH10）を空間速度0.51/hr
（空塔基準）として高ニツケル鋼製円筒型反応器下部に
供給しつつ、空気を空間速度721hr（空塔基準、標準状
態換算）として該反応器下部に供給して湿式酸化分解処
理を行なつた。液の質量速度は、1.16ton/m2・hrであ
り、供給空気は、アンモニア、有機性物質及び無機性物
質を分解するに必要な理論酸素量の約1.15倍に相当する
酸素を含有していた。又、反応器には、径5mmのチタニ
ア球体が充填されており、酸化分解処理は、PdCl3を１
時間当り0.3gずつ供給しつつ、温度200℃、圧力45kg/cm
2・Ｇの条件下に行なわれた。
反応を終えた気液混合相を熱回収に供した後、気液分離
器に導き、分離された気相及び液相をそれぞれ間接冷却
後、系外に取り出した。
器に導き、分離された気相及び液相をそれぞれ間接冷却
後、系外に取り出した。
気相中には、NOx及びSOxは検出されなかつた。
実施例５ COD/NO3−Ｎ＝0.5（モル比）となる様にC6H5OHを更に加
えた以外は実施例３と同様にして廃水の酸化分解を行な
った。
えた以外は実施例３と同様にして廃水の酸化分解を行な
った。
実施例６ COD/NO3−Ｎ＝0.5（モル比）となる様にC6H5OHを加えた
以外は実施例４と同様にして廃水の酸化分解を行なっ
た。
以外は実施例４と同様にして廃水の酸化分解を行なっ
た。
実施例７ pH10、NH4NO3濃度10％ （NH3−N/NO3−Ｎ＝２）の廃水100mlを容量300mlのステ
ンレススチール製オートクレーブに収容し、250℃で60
分間湿式酸化分解処理した。尚、反応器には、処理に先
立って空気が封入されており、これはアンモニア、有機
性物質及び無機性物質を分解するに必要な理論酸素量の
約1.1倍に相当する酸素を含有していた。又、廃水に
は、ルテニウムブラツク0.2gを加えた。
ンレススチール製オートクレーブに収容し、250℃で60
分間湿式酸化分解処理した。尚、反応器には、処理に先
立って空気が封入されており、これはアンモニア、有機
性物質及び無機性物質を分解するに必要な理論酸素量の
約1.1倍に相当する酸素を含有していた。又、廃水に
は、ルテニウムブラツク0.2gを加えた。
本実施例における結果を実施例８における結果とともに
第３表に示す。
第３表に示す。
実施例８ COD/NO3−Ｎ＝0.5（モル比）となる様にC6H5OHを更に加
えた以外は実施例７と同様にしてNH4NO3含有廃水の酸化
分解処理を行なった。
えた以外は実施例７と同様にしてNH4NO3含有廃水の酸化
分解処理を行なった。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 裕紀子 大阪府大阪市東区平野町５丁目１番地 大 阪瓦斯株式会社内 (56)参考文献 特開 昭54−42851（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−20663（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】硝酸アンモニウムを１％以上含有する高濃
度硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法であって、１＜
NH3−N/NO3−Ｎ≦５（モル比）となるようにアンモニア
を加えた廃水を貴金属、貴金属イオンおよび可溶性貴金
属化合物の少なくとも１種を触媒活性成分とする非担持
触媒の存在下且つ廃水中のアンモニア、有機性物質およ
び無機性物質をN2、H2OおよびCO2にまで分解するに必要
な理論酸素量の１〜1.5倍量の酸素の存在下にpH約３〜1
1.5、温度100〜370℃で湿式酸化分解することを特徴と
する高濃度硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法。 - 【請求項２】硝酸アンモニウムを１％以上含有する高濃
度硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法であって、１＜
NH3−N/NO3−Ｎ≦５（モル比）となるようにアンモニア
を加え且つ0.1≦COD/NO3≦１（モル比）となるようにCO
D成分を加えた廃水を貴金属、貴金属イオンおよび可溶
性貴金属化合物の少なくとも１種を触媒活性成分とする
非担持触媒の存在下且つ廃水中のアンモニア、有機性物
質および無機性物質をN2、H2OおよびCO2にまで分解する
に必要な理論酸素量の１〜1.5倍量の酸素の存在下にpH
約３〜11.5、温度100〜370℃で湿式酸化分解することを
特徴とする高濃度硝酸アンモニウム含有廃水の処理方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60098297A JPH0691992B2 (ja) | 1985-05-09 | 1985-05-09 | 高濃度硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60098297A JPH0691992B2 (ja) | 1985-05-09 | 1985-05-09 | 高濃度硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61257292A JPS61257292A (ja) | 1986-11-14 |
| JPH0691992B2 true JPH0691992B2 (ja) | 1994-11-16 |
Family
ID=14215982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60098297A Expired - Lifetime JPH0691992B2 (ja) | 1985-05-09 | 1985-05-09 | 高濃度硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JPH0691992B2 (ja) |
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-
1985
- 1985-05-09 JP JP60098297A patent/JPH0691992B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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