JPH0645028B2 - 硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 - Google Patents
硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法Info
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- JPH0645028B2 JPH0645028B2 JP60087305A JP8730585A JPH0645028B2 JP H0645028 B2 JPH0645028 B2 JP H0645028B2 JP 60087305 A JP60087305 A JP 60087305A JP 8730585 A JP8730585 A JP 8730585A JP H0645028 B2 JPH0645028 B2 JP H0645028B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法に関す
る。
る。
従来技術及びその問題点 近年、水質規制の観点から化学的酸素要求物質（ＣＯＤ
成分）のみならず、窒素成分（特にアンモニア態窒素）
の除去も重要な課題となつて来た。本発明者等は、アン
モニア含有廃水の処理方法について長期にわたり種々研
究を重ねた結果、特定の触媒の存在下且つ特定の条件下
に湿式酸化処理を行なうことにより、操作容易にして実
用上の経済性を備えたアンモニア含有廃水の処理方法を
完成した（特公昭５９−１９７５７号、特公昭５６−４
２９９２号、特公昭５７−４２３９１号、特公昭５８−
２７９９９号、特公昭５７−３３３２０号等）。
成分）のみならず、窒素成分（特にアンモニア態窒素）
の除去も重要な課題となつて来た。本発明者等は、アン
モニア含有廃水の処理方法について長期にわたり種々研
究を重ねた結果、特定の触媒の存在下且つ特定の条件下
に湿式酸化処理を行なうことにより、操作容易にして実
用上の経済性を備えたアンモニア含有廃水の処理方法を
完成した（特公昭５９−１９７５７号、特公昭５６−４
２９９２号、特公昭５７−４２３９１号、特公昭５８−
２７９９９号、特公昭５７−３３３２０号等）。
最近、発電業界における原子力発電の比重が増大するに
従つて、ウラン原料の処理及び使用済みウラン燃料の再
処理工程から排出される ＮＨ４ＮＯ３含有廃水の処理が重要な技術的課題となり
つつある。本発明者は、この様な ＮＨ４ＮＯ３含有廃水の処理に上記一連のアンモニア含
有廃水の処理技術（以下先願技術という）を応用するこ
とを試みた。この試みにおいて、ＮＨ４ ＋イオンは極め
て高い効率で分解されるものの、ＮＯ３ −イオンについ
ては必ずしも満足すべきものとは言い難い場合もあるこ
とが判明した。これは、上記廃水中のＮＨ４ＮＯ３濃度
が１％（１００００ppm）から１０％（１０００００pp
m）程度にも達する場合があることによるものと推測さ
れる。
従つて、ウラン原料の処理及び使用済みウラン燃料の再
処理工程から排出される ＮＨ４ＮＯ３含有廃水の処理が重要な技術的課題となり
つつある。本発明者は、この様な ＮＨ４ＮＯ３含有廃水の処理に上記一連のアンモニア含
有廃水の処理技術（以下先願技術という）を応用するこ
とを試みた。この試みにおいて、ＮＨ４ ＋イオンは極め
て高い効率で分解されるものの、ＮＯ３ −イオンについ
ては必ずしも満足すべきものとは言い難い場合もあるこ
とが判明した。これは、上記廃水中のＮＨ４ＮＯ３濃度
が１％（１００００ppm）から１０％（１０００００pp
m）程度にも達する場合があることによるものと推測さ
れる。
問題点を解決するための手段 本発明者は、上記の如き現状に鑑みて更に種々研究を重
ねた結果、廃水中のアンモニア、有機性物質及び無機性
物質を分解するに必要な理論酸素量以上の酸素を使用し
て湿式酸化を行なう先願技術に代えて、ＮＨ４ＮＯ３含
有廃水に予めＣＯＤ成分を加え、（イ）ルテニウム、ロ
ジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金及
び金の錯化合物、（ロ）これら金属の水に可溶性の化合
物並びに（ハ）ルテニウムブラック及びパラジウムブラ
ックの少なくとも１種からなる触媒の存在下且つアンモ
ニア成分、有機性物質及び無機性物質を分解するに必要
な理論酸素量未満の酸素の存在下に該ＮＨ４ＮＯ３含有
廃水の湿式熱分解を行なう場合にはＮＨ４ ＋イオンのみ
ならず、ＮＯ３ −イオンも効率良く分解されることを見
出した。更に本発明者の研究によれば、ＣＯＤ成分及び
アンモニアを加えたＮＨ４ＮＯ３含有廃水を上記と同様
にして湿式熱分解に供する場合には、分解効率がより一
層改善されることを見出した。即ち、本発明は、下記の
２種の廃水処理方法を提供するものである。
ねた結果、廃水中のアンモニア、有機性物質及び無機性
物質を分解するに必要な理論酸素量以上の酸素を使用し
て湿式酸化を行なう先願技術に代えて、ＮＨ４ＮＯ３含
有廃水に予めＣＯＤ成分を加え、（イ）ルテニウム、ロ
ジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金及
び金の錯化合物、（ロ）これら金属の水に可溶性の化合
物並びに（ハ）ルテニウムブラック及びパラジウムブラ
ックの少なくとも１種からなる触媒の存在下且つアンモ
ニア成分、有機性物質及び無機性物質を分解するに必要
な理論酸素量未満の酸素の存在下に該ＮＨ４ＮＯ３含有
廃水の湿式熱分解を行なう場合にはＮＨ４ ＋イオンのみ
ならず、ＮＯ３ −イオンも効率良く分解されることを見
出した。更に本発明者の研究によれば、ＣＯＤ成分及び
アンモニアを加えたＮＨ４ＮＯ３含有廃水を上記と同様
にして湿式熱分解に供する場合には、分解効率がより一
層改善されることを見出した。即ち、本発明は、下記の
２種の廃水処理方法を提供するものである。
ＣＯＤ成分を加えた硝酸アンモニウム含有廃水を
（イ）ルテニウム、ロジウム、パラジウム、オスミウ
ム、イリジウム、白金及び金の錯化合物、（ロ）これら
金属の水に可溶性の化合物並びに（ハ）ルテニウムブラ
ック及びパラジウムブラックの少なくとも１種からなる
触媒の存在下且つ廃水中のアンモニア、有機性物質及び
無機性物質をＮ２、Ｈ２Ｏ及びＣＯ２にまで分解するに
必要な理論酸素量未満の酸素の存在下にpH約３〜１１．
５、温度１００〜３７０℃で湿式熱分解することを特徴
とする硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法、及び ＣＯＤ成分及びアンモニアを加えた硝酸アンモニウム
含有廃水を（イ）ルテニウム、ロジウム、パラジウム、
オスミウム、イリジウム、白金及び金の錯化合物、
（ロ）これら金属の水に可溶性の化合物並びに（ハ）ル
テニウムブラック及びパラジウムブラックの少なくとも
１種からなる触媒の存在下且つ廃水中のアンモニア、有
機性物質及び無機性物質をＮ２、Ｈ２Ｏ及びＣＯ２にま
で分解するに必要な理論酸素量未満の酸素の存在下にpH
約３〜１１．５、温度１００〜３７０℃で湿式熱分解す
ることを特徴とする硝酸アンモニウム含有廃水の処理方
法。
（イ）ルテニウム、ロジウム、パラジウム、オスミウ
ム、イリジウム、白金及び金の錯化合物、（ロ）これら
金属の水に可溶性の化合物並びに（ハ）ルテニウムブラ
ック及びパラジウムブラックの少なくとも１種からなる
触媒の存在下且つ廃水中のアンモニア、有機性物質及び
無機性物質をＮ２、Ｈ２Ｏ及びＣＯ２にまで分解するに
必要な理論酸素量未満の酸素の存在下にpH約３〜１１．
５、温度１００〜３７０℃で湿式熱分解することを特徴
とする硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法、及び ＣＯＤ成分及びアンモニアを加えた硝酸アンモニウム
含有廃水を（イ）ルテニウム、ロジウム、パラジウム、
オスミウム、イリジウム、白金及び金の錯化合物、
（ロ）これら金属の水に可溶性の化合物並びに（ハ）ル
テニウムブラック及びパラジウムブラックの少なくとも
１種からなる触媒の存在下且つ廃水中のアンモニア、有
機性物質及び無機性物質をＮ２、Ｈ２Ｏ及びＣＯ２にま
で分解するに必要な理論酸素量未満の酸素の存在下にpH
約３〜１１．５、温度１００〜３７０℃で湿式熱分解す
ることを特徴とする硝酸アンモニウム含有廃水の処理方
法。
本発明は、ＮＨ４ＮＯ３を含む全ての廃水を処理の対象
とするものであり、特にＮＨ４ＮＯ３濃度が１％以上の
高濃度廃水の処理に好適である。尚、廃水は、有機性物
質及び無機性物質を併せて含んでいても良い。本発明方
法は、pH約３〜１１．５、より好ましくは５〜１１で効
率良く実施されるので、必要ならば、水酸化ナトリウ
ム、炭酸ナトリウム、水酸化カルシウム等のアルカリ性
物質により廃水のpH調整を予め行なつても良い。
とするものであり、特にＮＨ４ＮＯ３濃度が１％以上の
高濃度廃水の処理に好適である。尚、廃水は、有機性物
質及び無機性物質を併せて含んでいても良い。本発明方
法は、pH約３〜１１．５、より好ましくは５〜１１で効
率良く実施されるので、必要ならば、水酸化ナトリウ
ム、炭酸ナトリウム、水酸化カルシウム等のアルカリ性
物質により廃水のpH調整を予め行なつても良い。
ＣＯＤ成分の添加量は、廃水中に含まれるＮＯ３ −イオ
ン１モル数に対し等モル以下、より好ましくは０．１〜
０．５モル程度である。
ン１モル数に対し等モル以下、より好ましくは０．１〜
０．５モル程度である。
本発明で使用する触媒成分としては、ルテニウム、ロジ
ウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金及び
金等の貴金属及びそのイオン並びに水に対し可溶性の貴
金属化合物が挙げられ、これ等の１種又は２種以上を使
用することが出来る。貴金属としてはルテニウムブラツ
ク、パラジウムブラツク等が例示され、貴金属イオンと
しては、アンモニア、塩素、シアン、ナトリウム、カリ
ウム等を配位子として錯化合物の形態にあるものが挙げ
られ、錯化合物としては、 （ＮＨ４）２〔ＲｕＣｌ５（Ｈ２Ｏ）〕、 〔Ｒｕ（ＮＨ３）６〕Ｃｌ２、 〔ＲｕＣｌ（ＮＨ３）〕５Ｃｌ、 Ｎａ２〔ＰｄＣｌ４〕、 （ＮＨ４）２〔ＰｄＣｌ４〕、 〔Ｐｄ（ＮＨ３）４〕Ｃｌ２、 Ｋ２〔Ｐｄ（ＮＯ２）４〕２Ｈ２Ｏ、 Ｋ２〔Ｐｄ（ＣＮ）４〕３Ｈ２Ｏ等が例示される。
ウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金及び
金等の貴金属及びそのイオン並びに水に対し可溶性の貴
金属化合物が挙げられ、これ等の１種又は２種以上を使
用することが出来る。貴金属としてはルテニウムブラツ
ク、パラジウムブラツク等が例示され、貴金属イオンと
しては、アンモニア、塩素、シアン、ナトリウム、カリ
ウム等を配位子として錯化合物の形態にあるものが挙げ
られ、錯化合物としては、 （ＮＨ４）２〔ＲｕＣｌ５（Ｈ２Ｏ）〕、 〔Ｒｕ（ＮＨ３）６〕Ｃｌ２、 〔ＲｕＣｌ（ＮＨ３）〕５Ｃｌ、 Ｎａ２〔ＰｄＣｌ４〕、 （ＮＨ４）２〔ＰｄＣｌ４〕、 〔Ｐｄ（ＮＨ３）４〕Ｃｌ２、 Ｋ２〔Ｐｄ（ＮＯ２）４〕２Ｈ２Ｏ、 Ｋ２〔Ｐｄ（ＣＮ）４〕３Ｈ２Ｏ等が例示される。
水に可溶性の化合物としては、ＲｕＣｌ３、ＲｕＣｌ４
・５Ｈ２Ｏ、ＰｔＣｌ４、ＰｄＣｌ２、ＰｄＣｌ２・２
Ｈ２Ｏ、ＲｈＣｌ３・３Ｈ２Ｏ、ＯｓＣｌ４、ＩｒＣｌ
２等が例示される。触媒成分は、処理開始後しばらくの
間廃水５００ccに対し通常０．０１〜０．２ｇ程度の割
合で反応槽に供給する。反応槽内には、接触面積を増大
して反応を均一に進行させる為に、チタニア、ジルコニ
ア、チタニア−ジルコニア、アルミナ、シリカ、アルミ
ナ−シリカ、活性炭、或いは鉄、ニツケル、ニツケル−
クロム、ニツケル−クロム−アルミニウム、ニツケル−
クロム−鉄等の金属多孔体等の公知のハニカム体、球体
又は粉体（破砕片、粉粒体、ペレット、円柱体等）を充
填しておいても良い。反応の進行とともに反応槽内表面
又は球体或いは粉体の表面に貴金属ブラツクが付着形成
され、これが触媒としての作用を発揮し始めるので、こ
の時点で触媒の供給を停止すれば良い。更に時間の経過
とともに上記の貴金属ブラツクの触媒活性が低下すれ
ば、触媒成分の供給を再開する。反応を回分式で行なう
場合には、前記の３〜５倍量程度の触媒成分を使用する
ことが好ましい。
・５Ｈ２Ｏ、ＰｔＣｌ４、ＰｄＣｌ２、ＰｄＣｌ２・２
Ｈ２Ｏ、ＲｈＣｌ３・３Ｈ２Ｏ、ＯｓＣｌ４、ＩｒＣｌ
２等が例示される。触媒成分は、処理開始後しばらくの
間廃水５００ccに対し通常０．０１〜０．２ｇ程度の割
合で反応槽に供給する。反応槽内には、接触面積を増大
して反応を均一に進行させる為に、チタニア、ジルコニ
ア、チタニア−ジルコニア、アルミナ、シリカ、アルミ
ナ−シリカ、活性炭、或いは鉄、ニツケル、ニツケル−
クロム、ニツケル−クロム−アルミニウム、ニツケル−
クロム−鉄等の金属多孔体等の公知のハニカム体、球体
又は粉体（破砕片、粉粒体、ペレット、円柱体等）を充
填しておいても良い。反応の進行とともに反応槽内表面
又は球体或いは粉体の表面に貴金属ブラツクが付着形成
され、これが触媒としての作用を発揮し始めるので、こ
の時点で触媒の供給を停止すれば良い。更に時間の経過
とともに上記の貴金属ブラツクの触媒活性が低下すれ
ば、触媒成分の供給を再開する。反応を回分式で行なう
場合には、前記の３〜５倍量程度の触媒成分を使用する
ことが好ましい。
本発明で酸素源として使用するガスとしては、空気、酸
素富化空気、酸素、更には不純物としてシアン化水素、
硫化水素、アンモニア、硫黄酸化物、有機硫黄化合物、
窒素酸化物、炭化水素等の少なくとも１種を含有する酸
素含有廃ガスが挙げられる。これ等ガスの供給量は、廃
水中に存在するアンモニア、有機性物質及び無機性物質
を分解するに必要な理論酸素量を基準として定められ、
通常理論酸素量未満より好ましくは理論酸素量の０．２
〜０．６倍の酸素が反応系に存在する様にする。酸素源
として酸素含有廃ガスを使用する場合には、ガス中の有
害成分も同時に分解無害化される。酸素含有ガスは、一
度に供給しても良く或いは複数回に分けて供給しても良
い。
素富化空気、酸素、更には不純物としてシアン化水素、
硫化水素、アンモニア、硫黄酸化物、有機硫黄化合物、
窒素酸化物、炭化水素等の少なくとも１種を含有する酸
素含有廃ガスが挙げられる。これ等ガスの供給量は、廃
水中に存在するアンモニア、有機性物質及び無機性物質
を分解するに必要な理論酸素量を基準として定められ、
通常理論酸素量未満より好ましくは理論酸素量の０．２
〜０．６倍の酸素が反応系に存在する様にする。酸素源
として酸素含有廃ガスを使用する場合には、ガス中の有
害成分も同時に分解無害化される。酸素含有ガスは、一
度に供給しても良く或いは複数回に分けて供給しても良
い。
反応時の温度は、通常１００〜３７０℃、より好ましく
は２００〜３００℃とする。反応時の温度が高い程、Ｎ
Ｈ４ ＋イオン及びＮＯ３ −イオンの除去率が高まり且つ
反応塔内での廃水の滞留時間も短縮されるが、反面に於
て設備費が大となるので、廃水の種類、要求される処理
の程度、運転費、建設費等を総合的に考慮して定めれば
良い。従つて反応時の圧力は、最低限所定温度に於て廃
水が液相を保つ圧力であれば良い。
は２００〜３００℃とする。反応時の温度が高い程、Ｎ
Ｈ４ ＋イオン及びＮＯ３ −イオンの除去率が高まり且つ
反応塔内での廃水の滞留時間も短縮されるが、反面に於
て設備費が大となるので、廃水の種類、要求される処理
の程度、運転費、建設費等を総合的に考慮して定めれば
良い。従つて反応時の圧力は、最低限所定温度に於て廃
水が液相を保つ圧力であれば良い。
ＮＨ４ＮＯ３含有廃水にＣＯＤ成分とアンモニアを加え
て熱分解する場合のＣＯＤ成分の量は、上記の場合と同
様であり、アンモニアの量は、１＜ＮＨ３−Ｎ／
ＮＯ３−Ｎ≦５（モル比）となる様な量である。この場
合の湿式熱分解反応条件も上記と同様で良い。
て熱分解する場合のＣＯＤ成分の量は、上記の場合と同
様であり、アンモニアの量は、１＜ＮＨ３−Ｎ／
ＮＯ３−Ｎ≦５（モル比）となる様な量である。この場
合の湿式熱分解反応条件も上記と同様で良い。
尚、本発明においては、ＣＯＤ成分源或いはＣＯＤ成分
とアンモニア源としては、フェノール、メタノール、ア
ンモニア水及びこれ等を含む各種の廃水を使用すること
が出来る。この場合にはコークス炉プラント並びに石炭
のガス化及び液化プラントで副生するガス液、これ等プ
ラントでのガス精製に伴って生ずる各種廃水、湿式脱硫
塔及び湿式脱シアン塔からの廃水、含油廃水、活性汚泥
処理水、沈降活性汚泥、化学工場廃水、石油工場廃水、
し尿、下水、下水汚泥等を同時に処理することが出来
る。
とアンモニア源としては、フェノール、メタノール、ア
ンモニア水及びこれ等を含む各種の廃水を使用すること
が出来る。この場合にはコークス炉プラント並びに石炭
のガス化及び液化プラントで副生するガス液、これ等プ
ラントでのガス精製に伴って生ずる各種廃水、湿式脱硫
塔及び湿式脱シアン塔からの廃水、含油廃水、活性汚泥
処理水、沈降活性汚泥、化学工場廃水、石油工場廃水、
し尿、下水、下水汚泥等を同時に処理することが出来
る。
発明の効果 本発明によれば、ＮＨ４ＮＯ３を高濃度で含有する廃水
を効率良く処理し、ＮＨ４ ＋イオン及びＮＯ３ −イオン
濃度を大幅に低下させることが出来る。従つて、例え
ば、ウラン原料の処理工程又は使用済みウラン燃料の再
処理工程から排出され、ＮＨ４ＮＯ３濃度が１０％以上
にも達することがある廃水等の処理を簡易な設備により
容易に行なうことが出来る。
を効率良く処理し、ＮＨ４ ＋イオン及びＮＯ３ −イオン
濃度を大幅に低下させることが出来る。従つて、例え
ば、ウラン原料の処理工程又は使用済みウラン燃料の再
処理工程から排出され、ＮＨ４ＮＯ３濃度が１０％以上
にも達することがある廃水等の処理を簡易な設備により
容易に行なうことが出来る。
実施例 以下実施例を示し、本発明の特徴とするところをより一
層明らかにする。
層明らかにする。
実施例１ ＮＨ４ＮＯ３の濃度１％（ＮＨ３−Ｎ／ＮＯ３−Ｎ＝
１）の廃水にＣＯＤ／ＮＯ３−Ｎ≒０．５（モル比）と
なる様にＣ６Ｈ５ＯＨを加え且つpHを１０とした液１０
０mlを容量３００mlのステンレススチール製オートクレ
ーブに収容し、２５０℃で６０分間熱分解処理した。
尚、反応器には、処理に先立つて空気が封入されてお
り、これはアンモニア、有機性物質及び無機性物質を分
解するに必要な理論酸素量の約０．２倍に相当する酸素
を含有していた。又、廃水にはＲｕＣｌ３０．５ｇを溶
解させた。
１）の廃水にＣＯＤ／ＮＯ３−Ｎ≒０．５（モル比）と
なる様にＣ６Ｈ５ＯＨを加え且つpHを１０とした液１０
０mlを容量３００mlのステンレススチール製オートクレ
ーブに収容し、２５０℃で６０分間熱分解処理した。
尚、反応器には、処理に先立つて空気が封入されてお
り、これはアンモニア、有機性物質及び無機性物質を分
解するに必要な理論酸素量の約０．２倍に相当する酸素
を含有していた。又、廃水にはＲｕＣｌ３０．５ｇを溶
解させた。
ＮＨ３、ＮＯ３及び全窒素成分の分解率を実施例２〜６
の結果とともに第１表に示す。
の結果とともに第１表に示す。
実施例２〜３ ＮＨ４ＮＯ３濃度及びpHの異なる液を使用する以外は、
実施例１と同様にして熱分解処理を行なった。
実施例１と同様にして熱分解処理を行なった。
実施例４ ＲｕＣｌ３に代えてＰｄＣｌ２を使用する以外は実施例
１と同様にして廃水の処理を行なつた。
１と同様にして廃水の処理を行なつた。
実施例５〜６ ＲｕＣｌ３に代えてＰｄＣｌ２を使用する以外は実施例
２〜３と同様にしてＮＨ４ＮＯ３含有廃水の熱分解処理
を行なつた。
２〜３と同様にしてＮＨ４ＮＯ３含有廃水の熱分解処理
を行なつた。
実施例７〜９ ＮＨ４ＮＯ３含有廃水にＣ６Ｈ５ＯＨ及びＮＨ４ＯＨを
加え、実施例１と同様の条件下に廃水の熱分解処理を行
なつた。
加え、実施例１と同様の条件下に廃水の熱分解処理を行
なつた。
尚、実施例７及び８については、水酸化ナトリウムによ
り廃水のpH調整を行ない、実施例９は、pH調整を行なわ
なかった。
り廃水のpH調整を行ない、実施例９は、pH調整を行なわ
なかった。
結果は、第２表に示す通りである。
実施例１０〜１２ ＮＨ４ＮＯ３含有廃水にＣ６Ｈ５ＯＨ及びＮＨ４ＯＨを
加え、実施例４と同様の条件下に熱分解処理を行なつ
た。
加え、実施例４と同様の条件下に熱分解処理を行なつ
た。
尚、実施例１０及び１１については、水酸化ナトリウム
により廃水のpH調整を行ない、実施例１２においては、
pH調整は行なわなかった。
により廃水のpH調整を行ない、実施例１２においては、
pH調整は行なわなかった。
結果は、第２表に示す通りである。
実施例１３ ＮＨ４ＮＯ３濃度１０％（ＮＨ３−Ｎ／ＮＯ３−Ｎ＝
１．８８）の廃水にＣＯＤ／ＮＯ３−Ｎ≒０．５となる
様にＣ６Ｈ５ＯＨを加え且つアルカリによりpHを１０と
した液を空間速度０．９５１／ｈｒ（空塔基準）として
高ニツケル銅製円筒型反応器下部に供給しつつ、空気を
空間速度１８．５１／ｈｒ（空塔基準、標準状態換算）
として該反応器下部に供給して熱分解処理を行なつた。
液の質量速度は、２．４３ton/m2・hrであり、供給空気
は、アンモニア、有機性物質及び無機性物質を分解する
に必要な理論酸素量の約０．４倍に相当する酸素を含有
していた。又、反応器には、径５mmのチタニア球体が充
填されており、熱分解は、１時間当りＲｕＣｌ３０．６
３を供給しつつ、温度２５０℃、圧力７０kg／cm2・Ｇ
の条件下に行なわれた。
１．８８）の廃水にＣＯＤ／ＮＯ３−Ｎ≒０．５となる
様にＣ６Ｈ５ＯＨを加え且つアルカリによりpHを１０と
した液を空間速度０．９５１／ｈｒ（空塔基準）として
高ニツケル銅製円筒型反応器下部に供給しつつ、空気を
空間速度１８．５１／ｈｒ（空塔基準、標準状態換算）
として該反応器下部に供給して熱分解処理を行なつた。
液の質量速度は、２．４３ton/m2・hrであり、供給空気
は、アンモニア、有機性物質及び無機性物質を分解する
に必要な理論酸素量の約０．４倍に相当する酸素を含有
していた。又、反応器には、径５mmのチタニア球体が充
填されており、熱分解は、１時間当りＲｕＣｌ３０．６
３を供給しつつ、温度２５０℃、圧力７０kg／cm2・Ｇ
の条件下に行なわれた。
反応を終えた気液混合相を熱回収に供した後、気液分離
器に導き、分離された気相及び液相をそれぞれ間接冷却
後、系外に取り出した。
器に導き、分離された気相及び液相をそれぞれ間接冷却
後、系外に取り出した。
第３表にＮＨ３、ＮＯ３、全窒素成分及びＣＯＤ成分の
分解率を示す。
分解率を示す。
尚、気相中には、ＮＯｘ及びＳＯｘは検知されなかつ
た。
た。
実施例１４ ＲｕＣｌ３に代えてＰｄＣｌ２を触媒として使用する以
外は実施例１３と同様にして廃水の熱分解処理を行なっ
た。
外は実施例１３と同様にして廃水の熱分解処理を行なっ
た。
結果は、第３表に示す通りである。
尚、気相中には、ＮＯｘ及びＳＯｘは検知されなかっ
た。
た。
実施例１５ pH１０、ＮＨ４ＮＯ３の濃度１％（ＮＨ３−Ｎ／
ＮＯ３−Ｎ＝２）の廃水にＣＯＤ／ＮＯ３−Ｎ≒０．５
（モル比）となる様にＣ６Ｈ５ＯＨを加え且つpHを１０
に調整した液１００mlを容量３００mlのステンレススチ
ール製オートクレーブに入れ、２５０℃で６０分間熱分
解処理した。尚、反応器には、処理に先立つて空気が封
入されており、これは、アンモニア、有機性物質及び無
機性物質を分解するに必要な理論酸素量の約０．２倍に
相当する酸素を含有していた。又、被処理液にはルテニ
ウムブラツク０．２ｇを触媒として加えた。
ＮＯ３−Ｎ＝２）の廃水にＣＯＤ／ＮＯ３−Ｎ≒０．５
（モル比）となる様にＣ６Ｈ５ＯＨを加え且つpHを１０
に調整した液１００mlを容量３００mlのステンレススチ
ール製オートクレーブに入れ、２５０℃で６０分間熱分
解処理した。尚、反応器には、処理に先立つて空気が封
入されており、これは、アンモニア、有機性物質及び無
機性物質を分解するに必要な理論酸素量の約０．２倍に
相当する酸素を含有していた。又、被処理液にはルテニ
ウムブラツク０．２ｇを触媒として加えた。
第４表にＮＨ３、ＮＯ３全窒素成分及びＣＯＤ成分の分
解率を示す。
解率を示す。
Claims (2)
- 【請求項１】ＣＯＤ成分を加えた硝酸アンモニウム含有
廃水を（イ）ルテニウム、ロジウム、パラジウム、オス
ミウム、イリジウム、白金及び金の錯化合物、（ロ）こ
れら金属の水に可溶性の化合物並びに（ハ）ルテニウム
ブラック及びパラジウムブラックの少なくとも１種から
なる触媒の存在下且つ廃水中のアンモニア、有機性物質
及び無機性物質をＮ２、Ｈ２Ｏ及びＣＯ２にまで分解す
るに必要な理論酸素量未満の酸素の存在下にpH約３〜１
１．５、温度１００〜３７０℃で湿式熱分解することを
特徴とする硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法。 - 【請求項２】ＣＯＤ成分及びアンモニアを加えた硝酸ア
ンモニウム含有廃水を（イ）ルテニウム、ロジウム、パ
ラジウム、オスミウム、イリジウム、白金及び金の錯化
合物、（ロ）これら金属の水に可溶性の化合物並びに
（ハ）ルテニウムブラック及びパラジウムブラックの少
なくとも１種からなる触媒の存在下且つ廃水中のアンモ
ニア、有機性物質及び無機性物質をＮ２、Ｈ２Ｏ及びＣ
Ｏ２にまで分解するに必要な理論酸素量未満の酸素の存
在下にpH約３〜１１．５、温度１００〜３７０℃で湿式
熱分解することを特徴とする硝酸アンモニウム含有廃水
の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60087305A JPH0645028B2 (ja) | 1985-04-23 | 1985-04-23 | 硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60087305A JPH0645028B2 (ja) | 1985-04-23 | 1985-04-23 | 硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61245884A JPS61245884A (ja) | 1986-11-01 |
| JPH0645028B2 true JPH0645028B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=13911115
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60087305A Expired - Lifetime JPH0645028B2 (ja) | 1985-04-23 | 1985-04-23 | 硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0645028B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0645027A (ja) * | 1992-07-24 | 1994-02-18 | Yazaki Corp | コネクタ |
-
1985
- 1985-04-23 JP JP60087305A patent/JPH0645028B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0645027A (ja) * | 1992-07-24 | 1994-02-18 | Yazaki Corp | コネクタ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61245884A (ja) | 1986-11-01 |
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