JPS61245884A - 硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 - Google Patents
硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法Info
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- JPS61245884A JPS61245884A JP8730585A JP8730585A JPS61245884A JP S61245884 A JPS61245884 A JP S61245884A JP 8730585 A JP8730585 A JP 8730585A JP 8730585 A JP8730585 A JP 8730585A JP S61245884 A JPS61245884 A JP S61245884A
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- Japan
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- wastewater
- noble metal
- ammonia
- oxygen
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- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Removal Of Specific Substances (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法に関す
る。
る。
従来技術及びその問題点
近年、水質規制の観点から化学的酸素要求物質（ＣＯＤ
成分）のみならず、窒素成分（特にアンモニア態窒素）
の除去も重要な課題となって来た。
成分）のみならず、窒素成分（特にアンモニア態窒素）
の除去も重要な課題となって来た。
本発明者等は、アンモニア含有廃水の処理方法について
長期にわたり種々研究を重ねた結果、特定の触媒の存在
下且つ特定の条件下に湿式酸化処理を行なうことにより
、操作容易にして実用上の経済性を備えたアンモニア含
有廃水の処理方法を完成した（特公昭５９−１９７５７
号、特公昭５６−４２９９２号、特公昭５７−４２３９
１号、特公昭５８−２７９９９号、特公昭５７−３３３
２Ｏ＠等）。
長期にわたり種々研究を重ねた結果、特定の触媒の存在
下且つ特定の条件下に湿式酸化処理を行なうことにより
、操作容易にして実用上の経済性を備えたアンモニア含
有廃水の処理方法を完成した（特公昭５９−１９７５７
号、特公昭５６−４２９９２号、特公昭５７−４２３９
１号、特公昭５８−２７９９９号、特公昭５７−３３３
２Ｏ＠等）。
最近、発電業界における原子力発電の比重が増大するに
従って、ウラン原料の処理及び使用済みウラン燃料の再
処理工程から排出されるＮＨａ ＮＯ３含有廃水の処理
がｆＩ要な技術的課題となりつつある。本発明者は、こ
の様なＮＨ，−ＮＯ３含有廃水の処理に上記一連のアン
モニア含有廃水の処理技術（以下先願技術という）を応
用することを試みた。この試みにおいて、ＮＨ，÷イオ
ンは極めて高い効率で分解されるものの、Ｎ０ｓ−イオ
ンについては必ずしも満足すべきものとは言い難い場合
もあることが判明した。
従って、ウラン原料の処理及び使用済みウラン燃料の再
処理工程から排出されるＮＨａ ＮＯ３含有廃水の処理
がｆＩ要な技術的課題となりつつある。本発明者は、こ
の様なＮＨ，−ＮＯ３含有廃水の処理に上記一連のアン
モニア含有廃水の処理技術（以下先願技術という）を応
用することを試みた。この試みにおいて、ＮＨ，÷イオ
ンは極めて高い効率で分解されるものの、Ｎ０ｓ−イオ
ンについては必ずしも満足すべきものとは言い難い場合
もあることが判明した。
これは、上記廃水中のＮＨａＮＯｓ１度が１％（１００
００Ｅ）Ｉ）ｌ ） カら１０％（１０００００１）Ｉ
）ｌ ）程度にも達する場合があることによるものと推
測される。
００Ｅ）Ｉ）ｌ ） カら１０％（１０００００１）Ｉ
）ｌ ）程度にも達する場合があることによるものと推
測される。
１を するための
本発明者は、上記の如き現状に鑑みて更に種々研究を重
ねた結果、廃水中のアンモニア、有機性物質及び無機性
物質を分解するに必要な理論酸素−以上の酸素を使用し
て湿式酸化を行なう先願技術に代えて、ＮＨａＮＯｓ含
有廃水に予めＣＯＤ成分を加え、貴金属、貴金属イオン
及び可溶性貴金属化合物の少なくとも１種からなる触媒
の存在下且つアンモニア成分、有機性物質及び無機性物
質を分解するに必要な理論酸素量未満の酸素の存在下に
該ＮＨ４ＮＯ３含有廃水の湿式熱分解を行なう場合には
ＮＨＡ÷イオンのみならず、ＮＯｓ″″イオンも効率良
く分解されることを見出した。更に本発明者の研究によ
れば、ＣＯＤ成分及びアンモニアを加えたＮＨａＮＯｓ
含有廃水を上記と同様にして湿式熱分解に供する場合に
は、分解効率がより一層改善されることを見出した。
ねた結果、廃水中のアンモニア、有機性物質及び無機性
物質を分解するに必要な理論酸素−以上の酸素を使用し
て湿式酸化を行なう先願技術に代えて、ＮＨａＮＯｓ含
有廃水に予めＣＯＤ成分を加え、貴金属、貴金属イオン
及び可溶性貴金属化合物の少なくとも１種からなる触媒
の存在下且つアンモニア成分、有機性物質及び無機性物
質を分解するに必要な理論酸素量未満の酸素の存在下に
該ＮＨ４ＮＯ３含有廃水の湿式熱分解を行なう場合には
ＮＨＡ÷イオンのみならず、ＮＯｓ″″イオンも効率良
く分解されることを見出した。更に本発明者の研究によ
れば、ＣＯＤ成分及びアンモニアを加えたＮＨａＮＯｓ
含有廃水を上記と同様にして湿式熱分解に供する場合に
は、分解効率がより一層改善されることを見出した。
即ち、本発明は、下記の２種の廃水処理方法を提供する
ものである。
ものである。
■ ＣＯＤ成分を加えた硝酸アンモニウム含有廃水を貴
金属、貴金属イオン及び可溶性貴金属化合物の少なくと
も１種からなる触媒の存在下且つ廃水中のアンモニア、
有機性物質及び無機性物質をＮ２ 、Ｎ２Ｏ及びＣＯ２
にまで分解するに必要な理論酸素量未満の酸素の存在下
にｐＨ約３〜１１．５、温度１００〜３７０℃で湿式熱
分解することを特徴・とする硝酸アンモニウ、ム含有廃
水の処理方法、及び ■ ＣＯＤ成分及びアンモニアを加えた硝酸アンモニウ
ム含有廃水を貴金属、貴金属イオン及び可溶性貴金属化
合物の少なくとも１種からなる触媒の存在下且つ廃水中
のアンモニア、有機性物質及び無機性物質をＮ２ 、Ｎ
２Ｏ及びＣＯ２にまで分解するに必要な理論酸素量未満
の酸素の存在下にｐＨ約３〜１１．５、温度１００〜３
７０℃で湿式熱分解することを特徴とする硝酸アンモニ
ウム含有廃水の処理方法。
金属、貴金属イオン及び可溶性貴金属化合物の少なくと
も１種からなる触媒の存在下且つ廃水中のアンモニア、
有機性物質及び無機性物質をＮ２ 、Ｎ２Ｏ及びＣＯ２
にまで分解するに必要な理論酸素量未満の酸素の存在下
にｐＨ約３〜１１．５、温度１００〜３７０℃で湿式熱
分解することを特徴・とする硝酸アンモニウ、ム含有廃
水の処理方法、及び ■ ＣＯＤ成分及びアンモニアを加えた硝酸アンモニウ
ム含有廃水を貴金属、貴金属イオン及び可溶性貴金属化
合物の少なくとも１種からなる触媒の存在下且つ廃水中
のアンモニア、有機性物質及び無機性物質をＮ２ 、Ｎ
２Ｏ及びＣＯ２にまで分解するに必要な理論酸素量未満
の酸素の存在下にｐＨ約３〜１１．５、温度１００〜３
７０℃で湿式熱分解することを特徴とする硝酸アンモニ
ウム含有廃水の処理方法。
本発明は、ＮＨａＮＯｓを含む全ての廃水を処理の対象
とするものであり、特にＮＨ４Ｎ０３１１度が１％以上
の高濃度廃水の処理に好適である。
とするものであり、特にＮＨ４Ｎ０３１１度が１％以上
の高濃度廃水の処理に好適である。
尚、廃水は、有機性物質及び無機性物質を併せて含んで
いても良い。本発明方法は、ｐＨ約３〜１１．５、より
好ましくは５〜１１で効率良〈実施されるので、必要な
らば、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、水酸化カル
シウム等のアルカリ性物質により廃水のｐＨＩ！整を予
め行なっても良い。
いても良い。本発明方法は、ｐＨ約３〜１１．５、より
好ましくは５〜１１で効率良〈実施されるので、必要な
らば、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、水酸化カル
シウム等のアルカリ性物質により廃水のｐＨＩ！整を予
め行なっても良い。
ＣＯＤ成分の添加量は、廃水中に含まれるＮ０ｓ−イオ
ン１モル数に対し等モル以下、より好ましくは０．１〜
０．５モル程度である。
ン１モル数に対し等モル以下、より好ましくは０．１〜
０．５モル程度である。
本発明で使用する触媒成分としては、ルテニウム、ロジ
ウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金及び
金等の貴金属及びそのイオン並びに水に対し可溶性の貴
金属化合物が挙げられ、これ等の１種又は２種以上を使
用することが出来る。
ウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金及び
金等の貴金属及びそのイオン並びに水に対し可溶性の貴
金属化合物が挙げられ、これ等の１種又は２種以上を使
用することが出来る。
貴金属としてはルテニウムブラック、パラジウムブラッ
ク等が例示され、貴金属イオンとしては、アンモニア、
塩素、シアン、ナトリウム、カリウム等を配位子として
錯化合物の形態にあるものが挙げられ、錯化合物として
は、 （ＮＨａ ）２ （ＲｕＣＱｓ （Ｈ２Ｏ））、（
Ｒｕ （ＮＨ３）８ ）Ｃ１２２、 （ＲｕＣＲ（ＮＨ３））ｓ ＣＱ。
ク等が例示され、貴金属イオンとしては、アンモニア、
塩素、シアン、ナトリウム、カリウム等を配位子として
錯化合物の形態にあるものが挙げられ、錯化合物として
は、 （ＮＨａ ）２ （ＲｕＣＱｓ （Ｈ２Ｏ））、（
Ｒｕ （ＮＨ３）８ ）Ｃ１２２、 （ＲｕＣＲ（ＮＨ３））ｓ ＣＱ。
Ｎａ２ （ＰｄＣＱｔ ）、
（ＮＨａ ）２ ＣＰｄＣＱｔ ）、（Ｐｄ （ＮＨ
ｓ ）Ａ ）ＣＱ２、 Ｋ２ （Ｐｄ （ＮＯ２）Ａ ）２Ｈ２Ｏ、Ｋ２
（Ｐｄ （ＣＮ）４ ）３８２Ｏ等が例示される。
ｓ ）Ａ ）ＣＱ２、 Ｋ２ （Ｐｄ （ＮＯ２）Ａ ）２Ｈ２Ｏ、Ｋ２
（Ｐｄ （ＣＮ）４ ）３８２Ｏ等が例示される。
水に可溶性の化合物としては、ＲｕＣＱｓ、ＲｕＣ９ａ
・５Ｈ２Ｏ，ＰｔＣ１２ａ 、ＰｄＣＱａ、ＰｄＣＱ
ｔ・２Ｈ２Ｏ、ＲｈＣＱ３・３Ｈ２Ｏ゜０８Ｃ（ｌｔ、
ＩｒＣ（１２等が例示される。触媒成分は、処理開始後
しばらくの間部水５００ｃｃに対し通常０．０１〜０．
２Ｑ程度の割合で反応槽に供給する。反応槽内には、接
触面積を増大して反応を均一に進行させる為に、チタニ
ア、ジルコニア、アルミナ、シリカ、アルミナ−シリカ
、活性炭、或いは鉄、ニッケル、ニッケルークロム、ニ
ッケルークロム−アルミニウム、ニッケルークロム−鉄
等の金属多孔体等の球体又は粉体（破砕片、粉粒体、ベ
レット、円柱体等）を充填しておいても良い。反応の進
行とともに反応槽内表面又は球体或いは粉体の表面に貴
金属ブラックが付着形成され、これが触媒としての作用
を発揮し始めるので、この時点で触媒の供給を停止すれ
ば良い。更に時間の経過とともに上記の貴金属ブラック
の触媒活性が低下すれば、触媒成分の供給を再開する。
・５Ｈ２Ｏ，ＰｔＣ１２ａ 、ＰｄＣＱａ、ＰｄＣＱ
ｔ・２Ｈ２Ｏ、ＲｈＣＱ３・３Ｈ２Ｏ゜０８Ｃ（ｌｔ、
ＩｒＣ（１２等が例示される。触媒成分は、処理開始後
しばらくの間部水５００ｃｃに対し通常０．０１〜０．
２Ｑ程度の割合で反応槽に供給する。反応槽内には、接
触面積を増大して反応を均一に進行させる為に、チタニ
ア、ジルコニア、アルミナ、シリカ、アルミナ−シリカ
、活性炭、或いは鉄、ニッケル、ニッケルークロム、ニ
ッケルークロム−アルミニウム、ニッケルークロム−鉄
等の金属多孔体等の球体又は粉体（破砕片、粉粒体、ベ
レット、円柱体等）を充填しておいても良い。反応の進
行とともに反応槽内表面又は球体或いは粉体の表面に貴
金属ブラックが付着形成され、これが触媒としての作用
を発揮し始めるので、この時点で触媒の供給を停止すれ
ば良い。更に時間の経過とともに上記の貴金属ブラック
の触媒活性が低下すれば、触媒成分の供給を再開する。
反応を回分式で行なう場合には、前記の３〜５倍最程度
の触媒成分を使用することが好ましい。
の触媒成分を使用することが好ましい。
本発明で酸素源として使用するガスとしては、空気、酸
素富化空気、酸素、更には不純物としてシアン化水素、
硫化水素、アンモニア、硫黄酸化物、有機硫黄化合物、
窒素酸化物、炭化水素等の少なくとも１種を含有する酸
素含有廃ガスが挙げられる。これ等ガスの供給量は、廃
水中に存在するアンモニア、有機性物質及び無機性物質
を分解するに必要な理論酸素量を基準として定められ、
通常理論酸素量未満より好ましくは理論酸素量の０．２
〜０．６倍の酸素が反応系に存在する様にする。酸素源
として酸素含有廃ガスを使用する場合には、ガス中の有
害成分も同時に分解無害化される。酸素含有ガスは、一
度に供給しても良く或いは複数回に分けて供給しても良
い。
素富化空気、酸素、更には不純物としてシアン化水素、
硫化水素、アンモニア、硫黄酸化物、有機硫黄化合物、
窒素酸化物、炭化水素等の少なくとも１種を含有する酸
素含有廃ガスが挙げられる。これ等ガスの供給量は、廃
水中に存在するアンモニア、有機性物質及び無機性物質
を分解するに必要な理論酸素量を基準として定められ、
通常理論酸素量未満より好ましくは理論酸素量の０．２
〜０．６倍の酸素が反応系に存在する様にする。酸素源
として酸素含有廃ガスを使用する場合には、ガス中の有
害成分も同時に分解無害化される。酸素含有ガスは、一
度に供給しても良く或いは複数回に分けて供給しても良
い。
反応時の温度は、通常１００〜３７０℃、より好ましく
は２Ｏ０〜３００℃とする。反応時の温度が高い程、Ｎ
Ｈａ÷イオン及びＮ０ａ−イオンの除去率が高まり且つ
反応塔内での廃水の滞留時間も短縮されるが、反面に於
て設備費が大となるので、廃水の種類、要求される処理
の程度、運転費、建設費等を総合的に考慮して定めれば
良い。
は２Ｏ０〜３００℃とする。反応時の温度が高い程、Ｎ
Ｈａ÷イオン及びＮ０ａ−イオンの除去率が高まり且つ
反応塔内での廃水の滞留時間も短縮されるが、反面に於
て設備費が大となるので、廃水の種類、要求される処理
の程度、運転費、建設費等を総合的に考慮して定めれば
良い。
従って反応時の圧力は、最低限所定温度に於て廃水が液
相を保つ圧力であれば良い。
相を保つ圧力であれば良い。
ＮＨａＮＯｓ含有廃水にＣＯＤ成分とアンモニアを加え
て熱分解する場合のＣＯＤ成分の】は、上記の場合と同
様であり、アンモニアの量は、１くＮＨ３−Ｎ／Ｎｏ３
−Ｎ≦５（モル比）となる様な量である。この場合の湿
式熱分解反応条件も上記と同様で良い。
て熱分解する場合のＣＯＤ成分の】は、上記の場合と同
様であり、アンモニアの量は、１くＮＨ３−Ｎ／Ｎｏ３
−Ｎ≦５（モル比）となる様な量である。この場合の湿
式熱分解反応条件も上記と同様で良い。
尚、本発明においては、ＣＯＤ成分源或いはＣＯＤ成分
とアンモニア源としては、これ等を含む各種の廃水を使
用することが出来る。この場合にはコークス炉プラント
並びに石炭のガス化及び液化プラントで副生するガス液
、これ等プラントでのガス精製に伴って生ずる各種廃水
、湿式脱硫塔及び湿式脱シアン塔からの廃水、含油廃水
、活性汚泥処理水、沈降活性汚泥、化学工場廃水、石油
工場廃水、し尿、下水、下水汚泥等を同時に処理するこ
とが出来る。
とアンモニア源としては、これ等を含む各種の廃水を使
用することが出来る。この場合にはコークス炉プラント
並びに石炭のガス化及び液化プラントで副生するガス液
、これ等プラントでのガス精製に伴って生ずる各種廃水
、湿式脱硫塔及び湿式脱シアン塔からの廃水、含油廃水
、活性汚泥処理水、沈降活性汚泥、化学工場廃水、石油
工場廃水、し尿、下水、下水汚泥等を同時に処理するこ
とが出来る。
及１１１里
本発明によれば、ＮＨａ ＮＯｓを高濃度で含有する廃
水を効率良く処理し、ＮＨａ＋イオン及びＮ Ｏｓ−イ
オン濃度を大幅に低下させることが出来る。従って、例
えば、ウラン原料の処理工程又は使用済みウラン燃料の
再処理工程から排出され、ＮＨｔＮＯ３濃度が１０％以
上にも達することがある廃水等の処理を簡易な設備によ
り容易に行なうことが出来る。
水を効率良く処理し、ＮＨａ＋イオン及びＮ Ｏｓ−イ
オン濃度を大幅に低下させることが出来る。従って、例
えば、ウラン原料の処理工程又は使用済みウラン燃料の
再処理工程から排出され、ＮＨｔＮＯ３濃度が１０％以
上にも達することがある廃水等の処理を簡易な設備によ
り容易に行なうことが出来る。
友−豊−１
以下実施例を示し、本発明の特徴とするところをより一
層明らかにする。
層明らかにする。
実施例１
ＮＨａＮＯｓ濃度１％（ＮＨ３Ｎ／
０Ｄ
ＮＯｓ−Ｎ−”の廃水に ’Ｎ０ａ−Ｎ”’０．５
（モル比）となる様にＣａＨｓＯＨを加え且つｐＨを１
０とした液１００−を容１３００ｍのステンレススチー
ル製オートクレーブに収容し、２５０℃で６０分間熱分
解処理した。尚、反応器には、処理に先立って空気が封
入されており、これはアンモニア、有機性物質及び無機
性物質を分解するに必要な理論酸素ｌの約０．２倍に相
当する酸素を含有していた。又、廃水にはＲＬＪ ＣＱ
ｓｏ、５ｇを溶解させた。
（モル比）となる様にＣａＨｓＯＨを加え且つｐＨを１
０とした液１００−を容１３００ｍのステンレススチー
ル製オートクレーブに収容し、２５０℃で６０分間熱分
解処理した。尚、反応器には、処理に先立って空気が封
入されており、これはアンモニア、有機性物質及び無機
性物質を分解するに必要な理論酸素ｌの約０．２倍に相
当する酸素を含有していた。又、廃水にはＲＬＪ ＣＱ
ｓｏ、５ｇを溶解させた。
ＮＨａ、ＮＯｓ及び全窒素成分の分解率を実施例２〜６
の結果とともに第１表に示す。
の結果とともに第１表に示す。
実施例２〜３
ＮＨａ ＮＯｓ １１度及びｐＨの異なる液を使用する
以外は、実施例１と同様にして熱分解処理を行なった。
以外は、実施例１と同様にして熱分解処理を行なった。
実施例４
ＲｕＣＲｓに代えてＰｄＣ（ｌａを使用する以外は実施
例１と同様にして廃水の処理を行なった。
例１と同様にして廃水の処理を行なった。
実施例５〜６
ＲＬＪｃＱｓに代えてＰｄ（：、Ｑ、を使用する以外は
実施例２〜３と同様にしてＮＨａ ＮＯｓ含有廃水の熱
分解処理を行なった。
実施例２〜３と同様にしてＮＨａ ＮＯｓ含有廃水の熱
分解処理を行なった。
実施例７〜９
ＮＨａＮＯｓ含有廃水にＣｓ Ｈｓ ＯＨ及びＮＨＡＯ
Ｈを加え、実施例１と同様の条件下に廃水の熱分解処理
を行なった。
Ｈを加え、実施例１と同様の条件下に廃水の熱分解処理
を行なった。
尚、実施例７及び８については、水酸化ナトリウムによ
り廃水のｐＨ！ｌ整を行ない、実施例９は、ｐＨＩＩ整
を行なわなかった。
り廃水のｐＨ！ｌ整を行ない、実施例９は、ｐＨＩＩ整
を行なわなかった。
結果は、第２表に示す通りである。
実施例１０〜１２
ＮＨａＮＯｓ含有廃水に−Ｃｓ Ｈｓ ＯＨ及びＮＨａ
ＯＨを加え、実施例４と同様の条件下に熱分解処理を行
なった。
ＯＨを加え、実施例４と同様の条件下に熱分解処理を行
なった。
尚、実施例１Ｑ及び１１については、水酸化ナトリウム
により廃水のｐＨ調整を行ない、実施例１２においては
、ｐＨ調整は行なわなかった。
により廃水のｐＨ調整を行ない、実施例１２においては
、ｐＨ調整は行なわなかった。
結果は、第２表に示す通りである。
実施例１３
ＮＨ４ＮＯ２濃度１０％（ＮＨｓ Ｎ／０Ｄ
ＮＯａ−Ｎ−１，８８）の廃水に ／Ｎ０３−Ｎ＃
Ｏ’ ５となる様にＣｓ Ｈｓ ＯＨを加え且つアルカ
リによりｌ）Ｈを１０とした液を空間速度０．９５ ／
ｈｒ（空塔基準）として高ニツケル鋼製円筒型反応器下
部に供給しつつ、空気を空開速度１８．５ ／ｈ、（
空塔基準、標準状態換算）として該反応器下部に供給し
て熱分解処理を行なった。液の質量速度は、２．４３
ｔｏｎ／ｍ” −ｈｒであり、供給空気は、アンモニ
ア、有機性物質及び無機性物質を分解するに必要な理論
酸素量の約０．４倍に相当する酸素を含有していた。又
、反応器には、径５ｍｍのチタニア球体が充填されてお
り、熱分解は、１時間当りＲｕＣ１２３０，６３を供給
しつつ、温度２５０℃、圧カフ ０ ｋＭｃｍ２ ・Ｇ
の条件下に行なわれた。
Ｏ’ ５となる様にＣｓ Ｈｓ ＯＨを加え且つアルカ
リによりｌ）Ｈを１０とした液を空間速度０．９５ ／
ｈｒ（空塔基準）として高ニツケル鋼製円筒型反応器下
部に供給しつつ、空気を空開速度１８．５ ／ｈ、（
空塔基準、標準状態換算）として該反応器下部に供給し
て熱分解処理を行なった。液の質量速度は、２．４３
ｔｏｎ／ｍ” −ｈｒであり、供給空気は、アンモニ
ア、有機性物質及び無機性物質を分解するに必要な理論
酸素量の約０．４倍に相当する酸素を含有していた。又
、反応器には、径５ｍｍのチタニア球体が充填されてお
り、熱分解は、１時間当りＲｕＣ１２３０，６３を供給
しつつ、温度２５０℃、圧カフ ０ ｋＭｃｍ２ ・Ｇ
の条件下に行なわれた。
反応を終えた気液混合相を熱回収に供した後、気液分離
器に導き、分離された気相及び液相をそれぞれ間接冷却
後、系外に取り出した。
器に導き、分離された気相及び液相をそれぞれ間接冷却
後、系外に取り出した。
第３表にＮＨ３、ＮＯ３、全窒素成分及びＣＯＤ成分の
分解率を示す。
分解率を示す。
尚、気相中には、ＮＯｘ及びＳＯｘは検出されなかった
。
。
実施例１４
ＲｕＣＱ３に代えてＰｄＣＱ２を触媒として使用する以
外は実施例１３と同様にして廃水の熱分解処理を行なっ
た。
外は実施例１３と同様にして廃水の熱分解処理を行なっ
た。
結果は、第３表に示す通りである。
尚、気相中には、ＮＯｘ及びＳＯｘは検出されなかった
。
。
第 ３ 表
実施例１５
ｐＨ１０、ＮＨｔ ＮＯｓ濃度１％（ＮＨｓ Ｎ／Ｎ
Ｏｓ Ｎ””）の廃水にＣＯＤ／ＮＯ３−Ｎ４０．５
（モル比）となる様にＣｓ Ｈｓ ＯＨを加え且つｐ
Ｈを１０に調整した液１００−を容量３００−のステン
レススチール製オートクレーブに入れ、２５０℃で６０
分園熱分解処理した。尚、反応器には、処理に先立って
空気が封入されており、これは、アンモニア、有機性物
質及び無機性物質を分解するに必要な理論酸素量の約０
．２倍に相当する酸素を含有していた。又、被処理液に
はルテニウムブラック００２ｇを触媒として加えた。
Ｏｓ Ｎ””）の廃水にＣＯＤ／ＮＯ３−Ｎ４０．５
（モル比）となる様にＣｓ Ｈｓ ＯＨを加え且つｐ
Ｈを１０に調整した液１００−を容量３００−のステン
レススチール製オートクレーブに入れ、２５０℃で６０
分園熱分解処理した。尚、反応器には、処理に先立って
空気が封入されており、これは、アンモニア、有機性物
質及び無機性物質を分解するに必要な理論酸素量の約０
．２倍に相当する酸素を含有していた。又、被処理液に
はルテニウムブラック００２ｇを触媒として加えた。
第４表にＮＨｓ、ＮＯａ全窒素成分及びＣＯＤ成分の分
解率を示す。
解率を示す。
第 ４ 表
Claims (2)
- （１）ＣＯＤ成分を加えた硝酸アンモニウム含有廃水を
貴金属、貴金属イオン及び可溶性貴金属化合物の少なく
とも１種からなる触媒の存在下且つ廃水中のアンモニア
、有機性物質及び無機性物質をＮ＿２、Ｈ＿２Ｏ及びＣ
Ｏ＿２にまで分解するに必要な理論酸素量未満の酸素の
存在下にｐＨ約３〜１１．５、温度１００〜３７０℃で
湿式熱分解することを特徴とする硝酸アンモニウム含有
廃水の処理方法。 - （２）ＣＯＤ成分及びアンモニアを加えた硝酸アンモニ
ウム含有廃水を貴金属、貴金属イオン及び可溶性貴金属
化合物の少なくとも１種からなる触媒の存在下且つ廃水
中のアンモニア、有機性物質及び無機性物質をＮ＿２、
Ｈ＿２Ｏ及びＣＯ＿２にまで分解するに必要な理論酸素
量未満の酸素の存在下にｐＨ約３〜１１．５、温度１０
０〜３７０℃で湿式熱分解することを特徴とする硝酸ア
ンモニウム含有廃水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60087305A JPH0645028B2 (ja) | 1985-04-23 | 1985-04-23 | 硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60087305A JPH0645028B2 (ja) | 1985-04-23 | 1985-04-23 | 硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61245884A true JPS61245884A (ja) | 1986-11-01 |
| JPH0645028B2 JPH0645028B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=13911115
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60087305A Expired - Lifetime JPH0645028B2 (ja) | 1985-04-23 | 1985-04-23 | 硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0645028B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0645027A (ja) * | 1992-07-24 | 1994-02-18 | Yazaki Corp | コネクタ |
-
1985
- 1985-04-23 JP JP60087305A patent/JPH0645028B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0645027A (ja) * | 1992-07-24 | 1994-02-18 | Yazaki Corp | コネクタ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0645028B2 (ja) | 1994-06-15 |
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