JPH0645025B2 - 硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 - Google Patents
硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法Info
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- JPH0645025B2 JPH0645025B2 JP60064227A JP6422785A JPH0645025B2 JP H0645025 B2 JPH0645025 B2 JP H0645025B2 JP 60064227 A JP60064227 A JP 60064227A JP 6422785 A JP6422785 A JP 6422785A JP H0645025 B2 JPH0645025 B2 JP H0645025B2
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- Japan
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- wastewater
- ammonia
- oxygen
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法に関す
る。
る。
従来技術及びその問題点 近年、水質規制の観点から化学的酸素要求物質（ＣＯＤ
成分）のみならず、窒素成分（特にアンモニア態窒素）
の除去も重要な課題となつて来た。本発明者等は、アン
モニア含有廃水の処理方法について長期にわたり種々研
究を重ねた結果、特定の触媒の存在下且つ特定の条件下
に湿式酸化処理を行なうことにより、操作容易にして実
用上の経済性を備えたアンモニア含有廃水の処理方法を
完成した（特公昭５９−１９７５７号、特公昭５６−４
２９９２号、特公昭５７−４２３９１号、特公昭５８−
２７９９９号、特公昭５７−３３３２０号等）。
成分）のみならず、窒素成分（特にアンモニア態窒素）
の除去も重要な課題となつて来た。本発明者等は、アン
モニア含有廃水の処理方法について長期にわたり種々研
究を重ねた結果、特定の触媒の存在下且つ特定の条件下
に湿式酸化処理を行なうことにより、操作容易にして実
用上の経済性を備えたアンモニア含有廃水の処理方法を
完成した（特公昭５９−１９７５７号、特公昭５６−４
２９９２号、特公昭５７−４２３９１号、特公昭５８−
２７９９９号、特公昭５７−３３３２０号等）。
最近、発電業界における原子力発電の比重が増大するに
従つて、ウラン原料の処理及び使用済みウラン燃料の再
処理工程から排出される ＮＨ４ＮＯ３含有廃水の処理が重要な技術的課題となり
つつある。本発明者は、この様な ＮＨ４ＮＯ３含有廃水の処理に上記一連のアンモニア含
有廃水の処理技術（以下先願技術という）を応用するこ
とを試みた。この試みにおいて、ＮＨ４ ＋イオンは極め
て高い効率で分解されるものの、ＮＯ３ −イオンについ
ては必ずしも満足すべきものとは言い難い場合もあるこ
とが判明した。これは、上記廃水中のＮＨ４ＮＯ３濃度
が１％（１００００ppm）から１０％（１０００００pp
m）程度にも達する場合があることによるものと推測さ
れる。
従つて、ウラン原料の処理及び使用済みウラン燃料の再
処理工程から排出される ＮＨ４ＮＯ３含有廃水の処理が重要な技術的課題となり
つつある。本発明者は、この様な ＮＨ４ＮＯ３含有廃水の処理に上記一連のアンモニア含
有廃水の処理技術（以下先願技術という）を応用するこ
とを試みた。この試みにおいて、ＮＨ４ ＋イオンは極め
て高い効率で分解されるものの、ＮＯ３ −イオンについ
ては必ずしも満足すべきものとは言い難い場合もあるこ
とが判明した。これは、上記廃水中のＮＨ４ＮＯ３濃度
が１％（１００００ppm）から１０％（１０００００pp
m）程度にも達する場合があることによるものと推測さ
れる。
問題点を解決するための手段 本発明者は、上記の如き現状に鑑みて更に種々研究を重
ねた結果、廃水中のアンモニア、有機性物質及び無機性
物質を分解するに必要な理論酸素量以上の酸素を使用し
て湿式酸化を行なう先願技術に代えて、ＮＨ４ＮＯ３含
有廃水中のアンモニア成分、有機性物質及び無機性物質
を分解するに必要な理論酸素量未満の酸素の存在下に該
ＮＨ４ＮＯ３含有廃水の湿式熱分解を行なう場合にはＮ
Ｈ４ ＋イオンのみならず、ＮＯ３ −イオンも効率良く分
解されることを見出した。更に本発明者の研究によれ
ば、１＜ＮＨ３−Ｎ／ＮＯ３−Ｎ≦５（モル比）となる
様にアンモニアを加えたＮＨ４ＮＯ３含有廃水を上記と
同様にして湿式熱分解に供する場合には、分解効率がよ
り一層改善されることを見出した。即ち、本発明は、下
記の２種の廃水処理方法を提供するものである。
ねた結果、廃水中のアンモニア、有機性物質及び無機性
物質を分解するに必要な理論酸素量以上の酸素を使用し
て湿式酸化を行なう先願技術に代えて、ＮＨ４ＮＯ３含
有廃水中のアンモニア成分、有機性物質及び無機性物質
を分解するに必要な理論酸素量未満の酸素の存在下に該
ＮＨ４ＮＯ３含有廃水の湿式熱分解を行なう場合にはＮ
Ｈ４ ＋イオンのみならず、ＮＯ３ −イオンも効率良く分
解されることを見出した。更に本発明者の研究によれ
ば、１＜ＮＨ３−Ｎ／ＮＯ３−Ｎ≦５（モル比）となる
様にアンモニアを加えたＮＨ４ＮＯ３含有廃水を上記と
同様にして湿式熱分解に供する場合には、分解効率がよ
り一層改善されることを見出した。即ち、本発明は、下
記の２種の廃水処理方法を提供するものである。
硝酸アンモニウム含有廃水をルテニウム、ロジウム、
パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金及び金並び
にこれ等の水に対して不溶性乃至難溶性の化合物の少な
くとも１種を活性成分とする担持触媒の存在下且つ廃水
中のアンモニア、有機性物質及び無機性物質をＮ２、Ｈ
２Ｏ及びＣＯ２にまで分解するに必要な理論酸素量未満
の酸素の存在下にpH約３〜１１．５、温度１００〜３７
０℃で湿式熱分解することを特徴とする硝酸アンモニウ
ム含有廃水の処理方法、及び １＜ＮＨ３−Ｎ／ＮＯ３−Ｎ≦５（モル比）となる様
にアンモニアを加えた硝酸アンモニウム含有廃水をルテ
ニウム、ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウ
ム、白金及び金並びにこれ等の水に対して不溶性乃至難
溶性の化合物の少なくとも１種を活性成分とする担持触
媒の存在下且つ廃水中のアンモニア、有機性物質及び無
機性物質をＮ２、Ｈ２Ｏ及びＣＯ２にまで分解するに必
要な理論酸素量未満の酸素の存在下にpH約３〜１１．
５、温度１００〜３７０℃で湿式熱分解することを特徴
とする硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法。
パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金及び金並び
にこれ等の水に対して不溶性乃至難溶性の化合物の少な
くとも１種を活性成分とする担持触媒の存在下且つ廃水
中のアンモニア、有機性物質及び無機性物質をＮ２、Ｈ
２Ｏ及びＣＯ２にまで分解するに必要な理論酸素量未満
の酸素の存在下にpH約３〜１１．５、温度１００〜３７
０℃で湿式熱分解することを特徴とする硝酸アンモニウ
ム含有廃水の処理方法、及び １＜ＮＨ３−Ｎ／ＮＯ３−Ｎ≦５（モル比）となる様
にアンモニアを加えた硝酸アンモニウム含有廃水をルテ
ニウム、ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウ
ム、白金及び金並びにこれ等の水に対して不溶性乃至難
溶性の化合物の少なくとも１種を活性成分とする担持触
媒の存在下且つ廃水中のアンモニア、有機性物質及び無
機性物質をＮ２、Ｈ２Ｏ及びＣＯ２にまで分解するに必
要な理論酸素量未満の酸素の存在下にpH約３〜１１．
５、温度１００〜３７０℃で湿式熱分解することを特徴
とする硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法。
本発明が対象とする廃水は、ＮＨ４ＮＯ３を含む全ての
廃水であり、特にＮＨ４ＮＯ３濃度が１％以上の高濃度
廃水が好適である。尚、廃水は、有機性物質及び無機性
物質を併せて含んでいても良い。本発明方法は、pH約３
〜１１．５、より好ましくは５〜１１で効率良く実施さ
れるので、必要ならば、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリ
ウム、水酸化カルシウム等のアルカリ性物質により廃水
のpH調整を予め行なつても良い。
廃水であり、特にＮＨ４ＮＯ３濃度が１％以上の高濃度
廃水が好適である。尚、廃水は、有機性物質及び無機性
物質を併せて含んでいても良い。本発明方法は、pH約３
〜１１．５、より好ましくは５〜１１で効率良く実施さ
れるので、必要ならば、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリ
ウム、水酸化カルシウム等のアルカリ性物質により廃水
のpH調整を予め行なつても良い。
本発明で使用する触媒活性成分としては、ルテニウム、
ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金
及び金並びにこれ等の水に対し不溶性乃至難溶性の化合
物が挙げられ、これ等の１種又は２種以上を使用するこ
とが出来る。不溶性乃至難溶性の化合物としては、二塩
化ルテニウム、二塩化白金、硫化ルテニウム、硫化ロジ
ウムなどが例示される。これ等の触媒活性成分は、常法
に従って公知の単一系及び複合系の担体、例えば、チタ
ニア、ジルコニア、チタニア−ジルコニア、アルミナ、
シリカ、アルミナ−シリカ、活性炭、或いはニツケル、
ニツケル−クロム、ニツケル−クロム−アルミニウム、
ニツケル−クロム−鉄等の金属多孔体等の担体に担持し
て使用する。担持量は、通常担体重量の０．０５〜２５
％、好ましくは０．５〜３％である。触媒は、球状、ベ
レツト状、円柱状、破砕片状、粉末状、ハニカム状等の
種々の公知の形態で使用可能である。反応塔容積は、固
定床の場合には、液の空間速度が０．５〜１０１／ｈｒ
（空塔基準）、より好ましくは１〜５１／ｈｒ（空塔基
準）となる様にするのが良い。固定床で使用する触媒の
大きさは通常約３〜５０mm、より好ましくは約５〜２５
mmである。流動床の場合には、反応塔内で触媒が流動床
を形成し得る量、通常０．５〜２０重量％、より好まし
くは０．５〜１０重量％を廃水にスラリー状に懸濁さ
せ、使用する。流動床における実用上の操作に当つては
触媒を廃水中にスラリー状に懸濁させた状態で反応塔に
供給し、反応終了後排出させた処理済廃水から触媒を沈
降、遠心分離等の適当な方法で分離回収し、再度使用す
る。従つて処理済廃水からの触媒分離の容易さを考慮す
れば、流動床に使用する触媒の粒度は約０．１５〜約
０．５mm程度とすることがより好ましい。
ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金
及び金並びにこれ等の水に対し不溶性乃至難溶性の化合
物が挙げられ、これ等の１種又は２種以上を使用するこ
とが出来る。不溶性乃至難溶性の化合物としては、二塩
化ルテニウム、二塩化白金、硫化ルテニウム、硫化ロジ
ウムなどが例示される。これ等の触媒活性成分は、常法
に従って公知の単一系及び複合系の担体、例えば、チタ
ニア、ジルコニア、チタニア−ジルコニア、アルミナ、
シリカ、アルミナ−シリカ、活性炭、或いはニツケル、
ニツケル−クロム、ニツケル−クロム−アルミニウム、
ニツケル−クロム−鉄等の金属多孔体等の担体に担持し
て使用する。担持量は、通常担体重量の０．０５〜２５
％、好ましくは０．５〜３％である。触媒は、球状、ベ
レツト状、円柱状、破砕片状、粉末状、ハニカム状等の
種々の公知の形態で使用可能である。反応塔容積は、固
定床の場合には、液の空間速度が０．５〜１０１／ｈｒ
（空塔基準）、より好ましくは１〜５１／ｈｒ（空塔基
準）となる様にするのが良い。固定床で使用する触媒の
大きさは通常約３〜５０mm、より好ましくは約５〜２５
mmである。流動床の場合には、反応塔内で触媒が流動床
を形成し得る量、通常０．５〜２０重量％、より好まし
くは０．５〜１０重量％を廃水にスラリー状に懸濁さ
せ、使用する。流動床における実用上の操作に当つては
触媒を廃水中にスラリー状に懸濁させた状態で反応塔に
供給し、反応終了後排出させた処理済廃水から触媒を沈
降、遠心分離等の適当な方法で分離回収し、再度使用す
る。従つて処理済廃水からの触媒分離の容易さを考慮す
れば、流動床に使用する触媒の粒度は約０．１５〜約
０．５mm程度とすることがより好ましい。
本発明で酸素源として使用するガスとしては、空気、酸
素富化空気、酸素、更には不純物としてシアン化水素、
硫化水素、アンモニア、硫黄酸化物、有機硫黄化合物、
窒素酸化物、炭化水素等の少なくとも１種を含有する酸
素含有廃ガスが挙げられる。これ等ガスの供給量は、廃
水中に存在するアンモニア、有機性物質及び無機性物質
を分解するに必要な理論酸素量を基準として定められ、
通常理論酸素量未満より好ましくは理論酸素量の０．２
〜０．６倍の酸素が反応系に存在する様にする。酸素源
として酸素含有廃ガスを使用する場合には、ガス中の有
害成分も同時に分解無害化される。酸素含有ガスは、一
度に供給しても良く或いは複数回に分けて供給しても良
い。
素富化空気、酸素、更には不純物としてシアン化水素、
硫化水素、アンモニア、硫黄酸化物、有機硫黄化合物、
窒素酸化物、炭化水素等の少なくとも１種を含有する酸
素含有廃ガスが挙げられる。これ等ガスの供給量は、廃
水中に存在するアンモニア、有機性物質及び無機性物質
を分解するに必要な理論酸素量を基準として定められ、
通常理論酸素量未満より好ましくは理論酸素量の０．２
〜０．６倍の酸素が反応系に存在する様にする。酸素源
として酸素含有廃ガスを使用する場合には、ガス中の有
害成分も同時に分解無害化される。酸素含有ガスは、一
度に供給しても良く或いは複数回に分けて供給しても良
い。
反応時の温度は、通常１００〜３７０℃、より好ましく
は２００〜３００℃とする。反応時の温度が高い程、Ｎ
Ｈ４ ＋イオン及びＮＯ３ −イオンの除去率が高まり且つ
反応塔内での廃水の滞留時間も短縮されるが、反面に於
て設備費が大となるので、廃水の種類、要求される処理
の程度、運転費、建設費等を総合的に考慮して定めれば
良い。従つて反応時の圧力は、最低限所定温度に於て廃
水が液相を保つ圧力であれば良い。
は２００〜３００℃とする。反応時の温度が高い程、Ｎ
Ｈ４ ＋イオン及びＮＯ３ −イオンの除去率が高まり且つ
反応塔内での廃水の滞留時間も短縮されるが、反面に於
て設備費が大となるので、廃水の種類、要求される処理
の程度、運転費、建設費等を総合的に考慮して定めれば
良い。従つて反応時の圧力は、最低限所定温度に於て廃
水が液相を保つ圧力であれば良い。
ＮＨ４ＮＯ３含有廃水にアンモニアを加えて１＜
ＮＨ３−Ｎ／ＮＯ３−Ｎ≦５（モル比）とした廃水を湿
式熱分解する場合の反応条件も上記と同様で良い。
ＮＨ３−Ｎ／ＮＯ３−Ｎ≦５（モル比）とした廃水を湿
式熱分解する場合の反応条件も上記と同様で良い。
発明の効果 本発明によれば、ＮＨ４ＮＯ３を高濃度で含有する廃水
を効率良く処理し、ＮＨ４ ＋イオン及びＮＯ３ −イオン
濃度を大幅に低下させることが出来る。従つて、例え
ば、ウラン原料の処理工程又は使用済みのウラン燃料の
再処理工程から排出され、ＮＨ４ＮＯ３濃度が１０％以
上にも達することがある廃水等の処理を簡易な設備によ
り容易に行なうことが出来る。
を効率良く処理し、ＮＨ４ ＋イオン及びＮＯ３ −イオン
濃度を大幅に低下させることが出来る。従つて、例え
ば、ウラン原料の処理工程又は使用済みのウラン燃料の
再処理工程から排出され、ＮＨ４ＮＯ３濃度が１０％以
上にも達することがある廃水等の処理を簡易な設備によ
り容易に行なうことが出来る。
実施例 以下実施例を示し、本発明の特徴とするところをより一
層明らかにする。
層明らかにする。
実施例１ pH１０、ＮＨ４ＮＯ３の濃度１％（ＮＨ３−Ｎ／
ＮＯ３−Ｎ＝１）の廃水１００mlを容量３００mlのステ
ンレススチール製オートクレーブに収容し、２５０℃で
６０分間熱分解処理した。尚、反応器には、処理に先立
つて空気が封入されており、これはアンモニア、有機性
物質及び無機性物質を分解するに必要な理論酸素量の約
０．２倍に相当する酸素を含有していた。又、該反応器
には、チタニア担持にルテニウム２重量％を担持させた
径５mmの触媒１０ｇが充填されていた。
ＮＯ３−Ｎ＝１）の廃水１００mlを容量３００mlのステ
ンレススチール製オートクレーブに収容し、２５０℃で
６０分間熱分解処理した。尚、反応器には、処理に先立
つて空気が封入されており、これはアンモニア、有機性
物質及び無機性物質を分解するに必要な理論酸素量の約
０．２倍に相当する酸素を含有していた。又、該反応器
には、チタニア担持にルテニウム２重量％を担持させた
径５mmの触媒１０ｇが充填されていた。
ＮＨ４ ＋、ＮＯ３ −及び全窒素成分の分解率を実施例２
〜１０及び比較例１〜２の結果とともに第１表に示す。
〜１０及び比較例１〜２の結果とともに第１表に示す。
実施例２〜５ 実施例１で処理したと同様のＮＨ４ＮＯ３含有廃水に所
定量のＮＨ４ＯＨを加えてＮＨ３−Ｎ／ＮＯ３−Ｎ（モ
ル比）を調整した後、実施例１と同様にして熱分解処理
に供した。
定量のＮＨ４ＯＨを加えてＮＨ３−Ｎ／ＮＯ３−Ｎ（モ
ル比）を調整した後、実施例１と同様にして熱分解処理
に供した。
実施例６ ルテニウム担持触媒に代えてチタニア担体にパラジウム
２重量％を担持させた径５mmの触媒を使用する以外は実
施例１と同様にして廃水の処理行なつた。
２重量％を担持させた径５mmの触媒を使用する以外は実
施例１と同様にして廃水の処理行なつた。
実施例７〜１０ ルテニウム触媒に代えて実施例６で使用したと同様のパ
ラジウム触媒を使用する以外は実施例２〜５と同様にし
てＮＨ４ＮＯ３含有廃水の熱分解処理を行なつた。
ラジウム触媒を使用する以外は実施例２〜５と同様にし
てＮＨ４ＮＯ３含有廃水の熱分解処理を行なつた。
比較例１ 触媒を使用しない以外は実施例３と同様にしてＮＨ４Ｎ
Ｏ３含有廃水の熱分解処理を行なつた。
Ｏ３含有廃水の熱分解処理を行なつた。
比較例２ ルテニウム担持触媒に代えて触媒活性成分を担持しない
径５mmのチタニア球体を使用する以外は実施例３と同様
にしてＮＨ４ＮＯ３含有廃水の熱分解処理を行なつた。
径５mmのチタニア球体を使用する以外は実施例３と同様
にしてＮＨ４ＮＯ３含有廃水の熱分解処理を行なつた。
実施例１１〜１４ ＮＨ４ＮＯ３濃度及びpHを代えた以外は実施例１と同様
にして廃水の熱分解処理を行なつた。結果は、第２表に
示す通りである。
にして廃水の熱分解処理を行なつた。結果は、第２表に
示す通りである。
実施例１５〜１７ ＮＨ４ＮＯ３濃度及びpHを代えた以外は実施例６と同様
にして廃水の熱分解処理を行なつた。結果は、第２表に
示す通りである。
にして廃水の熱分解処理を行なつた。結果は、第２表に
示す通りである。
実施例１８ pH１０、ＮＨ４ＮＯ３濃度１０％（ＮＨ３−Ｎ／
ＮＯ３−Ｎ＝１．８８）の廃水を空間速度０．９２１／
ｈｒ（空塔基準）として高ニツケル銅性円筒型反応器下
部に供給しつつ、空気を空間速度１７．７１／ｈｒ（空
塔基準、標準状態換算）として該反応下部に供給して熱
分解処理を行なつた。液の質量速度は、１．２ton/m2・h
rであり、供給空気は、アンモニア、有機性物質及び無
機性物質を分解するに必要な理論酸素量の約０．２４倍
に相当する酸素を含有していた。又、反応器には、チタ
ニア担体にパラジウム２重量％を担持させた径５mmの球
形触媒が充填されており、熱分解は、温度２５０℃、圧
力７０kg／cm2の条件下に行なわれた。
ＮＯ３−Ｎ＝１．８８）の廃水を空間速度０．９２１／
ｈｒ（空塔基準）として高ニツケル銅性円筒型反応器下
部に供給しつつ、空気を空間速度１７．７１／ｈｒ（空
塔基準、標準状態換算）として該反応下部に供給して熱
分解処理を行なつた。液の質量速度は、１．２ton/m2・h
rであり、供給空気は、アンモニア、有機性物質及び無
機性物質を分解するに必要な理論酸素量の約０．２４倍
に相当する酸素を含有していた。又、反応器には、チタ
ニア担体にパラジウム２重量％を担持させた径５mmの球
形触媒が充填されており、熱分解は、温度２５０℃、圧
力７０kg／cm2の条件下に行なわれた。
反応を終えた気液混合相を熱回収に供した後、気液分離
器に導き、分離された気相及び液相をそれぞれ間接冷却
後、系外に取り出した。
器に導き、分離された気相及び液相をそれぞれ間接冷却
後、系外に取り出した。
第３表にＮＨ３、ＮＯ３及び全窒素成分の分解率を示
す。
す。
尚、気相中には、ＮＯｘ及びＳＯｘは検知されなかつ
た。
た。
実施例１９〜２５ 触媒活性成分及び担体を代えた以外は、実施例１８と同
様にして廃水の熱分解処理を行った。結果は、第４表に
示す通りである。尚、実施例１９〜２４の担体は、チタ
ニアであり、実施例２５の担体は、ジルコニアである。
様にして廃水の熱分解処理を行った。結果は、第４表に
示す通りである。尚、実施例１９〜２４の担体は、チタ
ニアであり、実施例２５の担体は、ジルコニアである。
実施例２６〜２９ チタニア担体を用い、触媒活性成分を代える以外は、実
施例３と同様にして廃水の熱分解処理を行った。結果
は、第５表及び第６表に示す通りである。
施例３と同様にして廃水の熱分解処理を行った。結果
は、第５表及び第６表に示す通りである。
Claims (2)
- 【請求項１】硝酸アンモニウム含有廃水をルテニウム、
ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金
及び金並びにこれ等の水に対して不溶性乃至難溶性の化
合物の少なくとも１種を活性成分とする担持触媒の存在
下且つ廃水中のアンモニア、有機性物質及び無機性物質
をＮ２、Ｈ２Ｏ及びＣＯ２にまで分解するに必要な理論
酸素量未満の酸素の存在下にpH約３〜１１．５、温度１
００〜３７０℃で湿式熱分解することを特徴とする硝酸
アンモニウム含有廃水の処理方法。 - 【請求項２】１＜ＮＨ３−Ｎ／ＮＯ３−Ｎ≦５（モル
比）となる様にアンモニアを加えた硝酸アンモニウム含
有廃水をルテニウム、ロジウム、パラジウム、オスミウ
ム、イリジウム、白金及び金並びにこれ等の水に対して
不溶性乃至難溶性の化合物の少なくとも１種を活性成分
とする担持触媒の存在下且つ廃水中のアンモニア、有機
性物質及び無機性物質をＮ２、Ｈ２Ｏ及びＣＯ２にまで
分解するに必要な理論酸素量未満の酸素の存在下にpH約
３〜１１．５、温度１００〜３７０℃で湿式熱分解する
ことを特徴とする硝酸アンモニウム含有廃水の処理方
法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60064227A JPH0645025B2 (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 |
| DE8686104065T DE3685674T2 (de) | 1985-03-28 | 1986-03-25 | Verfahren fuer die behandlung von ammoniumnitrat-haltigem abwasser. |
| US06/843,677 US4654149A (en) | 1985-03-28 | 1986-03-25 | Process for treating ammonium nitrate-containing waste water |
| EP86104065A EP0196597B1 (en) | 1985-03-28 | 1986-03-25 | Process for treating ammonium nitrate-containing waste water |
| CA000505221A CA1275511C (en) | 1985-03-28 | 1986-03-26 | Process for treating ammonium nitrate-containing waste water |
| CN86102728A CN1012570B (zh) | 1985-03-28 | 1986-03-28 | 含硝酸铵废水的处理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60064227A JPH0645025B2 (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61222585A JPS61222585A (ja) | 1986-10-03 |
| JPH0645025B2 true JPH0645025B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=13252010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60064227A Expired - Lifetime JPH0645025B2 (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 硝酸アンモニウム含有廃水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0645025B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| PT109803A (pt) * | 2016-12-22 | 2018-06-22 | Inst Politecnico De Beja | Processo de tratamento e de valorização de águas residuais provenientes da indústria de explosivos |
Citations (6)
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| JPS5742391A (en) * | 1980-08-27 | 1982-03-09 | Ichiro Teraoka | Sealed body containing activated aluminum plate |
| JPS5919757A (ja) * | 1982-07-22 | 1984-02-01 | Sony Corp | 回転体の摩擦駆動装置 |
| JPS5929317A (ja) * | 1982-08-10 | 1984-02-16 | 桑井 薫 | 機械信号を光信号に変換する光電マイクロスイツチ |
| JPH0645026A (ja) * | 1992-04-22 | 1994-02-18 | Shin Etsu Polymer Co Ltd | ヒートシールコネクターとその製造方法 |
| JPH0647101A (ja) * | 1992-07-28 | 1994-02-22 | Matsushita Electric Works Ltd | 電波検出装置 |
| JPH0647100A (ja) * | 1992-06-17 | 1994-02-22 | Siemens Ag | 生体組織に電気パルスを印加する装置 |
-
1985
- 1985-03-28 JP JP60064227A patent/JPH0645025B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61222585A (ja) | 1986-10-03 |
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