JPH0645813B2 - 溶鉄の脱硫法 - Google Patents
溶鉄の脱硫法Info
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- JPH0645813B2 JPH0645813B2 JP1066490A JP6649089A JPH0645813B2 JP H0645813 B2 JPH0645813 B2 JP H0645813B2 JP 1066490 A JP1066490 A JP 1066490A JP 6649089 A JP6649089 A JP 6649089A JP H0645813 B2 JPH0645813 B2 JP H0645813B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten iron
- desulfurization
- weight
- coal
- gas
- Prior art date
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
- C21C1/025—Agents used for dephosphorising or desulfurising
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Cereal-Derived Products (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は高炉の外部で溶鉄を脱硫する溶鉄の脱硫法に関
する。溶鉄とはここに溶融銑鉄および鋳鉄を表わす。
する。溶鉄とはここに溶融銑鉄および鋳鉄を表わす。
従来の技術 高炉の外部たとえば輸送鍋または注型鍋内で銑鉄を脱硫
することは公知である。有利な脱硫剤として炭化カルシ
ウム系混合物が確立されている。というのはこの脱硫剤
は高い経済性で銑鉄の迅速な脱硫に作用し、かつ低い最
終イオウ含量が達成されるからである。有利な脱硫剤は
工業用炭化カルシウムおよびとくに沈降炭酸カルシウム
２０〜９０重量％ならびにその中に分布した２〜２０重
量％の炭素からなる混合物であり、微粒子炭酸カルシウ
ム／炭素混合物はジアミド石灰の名称で公知である（西
独特許第１７５８２５０号明細書参照）。
することは公知である。有利な脱硫剤として炭化カルシ
ウム系混合物が確立されている。というのはこの脱硫剤
は高い経済性で銑鉄の迅速な脱硫に作用し、かつ低い最
終イオウ含量が達成されるからである。有利な脱硫剤は
工業用炭化カルシウムおよびとくに沈降炭酸カルシウム
２０〜９０重量％ならびにその中に分布した２〜２０重
量％の炭素からなる混合物であり、微粒子炭酸カルシウ
ム／炭素混合物はジアミド石灰の名称で公知である（西
独特許第１７５８２５０号明細書参照）。
西独特許公報第２５３１０４７号から脱硫剤としてアル
ミニウムまたはマグネシウム粉末をカルシウム化合物に
対して0.5〜3.5重量％の率で含む炭化カルシウム、石灰
チツ素または石灰からなる混合物を使用する銑鉄の脱硫
法が公知である。
ミニウムまたはマグネシウム粉末をカルシウム化合物に
対して0.5〜3.5重量％の率で含む炭化カルシウム、石灰
チツ素または石灰からなる混合物を使用する銑鉄の脱硫
法が公知である。
米国特許第３９９８６２５号明細書には石灰とマグネシ
ウムを含む他の成分との組合せからなる脱硫剤が記載さ
れ、米国特許第4266969号明細書には炭素含有材料を有
する石灰および非酸化性供給ガスの使用が推奨される。
ウムを含む他の成分との組合せからなる脱硫剤が記載さ
れ、米国特許第4266969号明細書には炭素含有材料を有
する石灰および非酸化性供給ガスの使用が推奨される。
公知脱硫剤の欠点は多量に発生するスラグであり、これ
によつてとくにトーピードー鍋および開放鍋でもかなり
の量の鉄を含む不所望の付着物およびクラストが発生
し、これが著しい鉄の損失原因となる。
によつてとくにトーピードー鍋および開放鍋でもかなり
の量の鉄を含む不所望の付着物およびクラストが発生
し、これが著しい鉄の損失原因となる。
炭酸カルシウムの代りに炭化カルシウムに溶鉄の温度で
水素を分離する添加物を混合することもすでに提案され
た（西独特許第2252796号明細書参照）。しかしこのよ
うな脱硫剤は実証されなかつた。というのは水素の分離
が溶鉄中の炭化カルシウムの十分な分散に作用しうる形
で行われなかつたからである。
水素を分離する添加物を混合することもすでに提案され
た（西独特許第2252796号明細書参照）。しかしこのよ
うな脱硫剤は実証されなかつた。というのは水素の分離
が溶鉄中の炭化カルシウムの十分な分散に作用しうる形
で行われなかつたからである。
溶融鋳鉄処理の際の脱硫剤をたとえばピツチコークス、
血炭、獣炭の形の炭素とともに使用することは公知であ
るけれど、このために提案された石炭はほとんど揮発分
を含まない（西独特許第１７５８２５０号明細書の技術
水準の説明参照）。
血炭、獣炭の形の炭素とともに使用することは公知であ
るけれど、このために提案された石炭はほとんど揮発分
を含まない（西独特許第１７５８２５０号明細書の技術
水準の説明参照）。
発明が解決しようとする問題点 それゆえ本発明の目的は一面では他の造滓成分を溶鉄へ
導入せず、他面炭化カルシウムの分散のために十分大き
いガス量が溶鉄に入つた直後に発生し、かつ有利な消費
量および短い処理時間で低い最終イオウ量が達成される
炭化カルシウム系脱硫剤による脱硫法を開発することで
ある。
導入せず、他面炭化カルシウムの分散のために十分大き
いガス量が溶鉄に入つた直後に発生し、かつ有利な消費
量および短い処理時間で低い最終イオウ量が達成される
炭化カルシウム系脱硫剤による脱硫法を開発することで
ある。
問題点を解決するための手段 この目的は工業用炭化カルシウムおよび乾燥石炭の混合
物からなり、この石炭が少なくとも１５重量％の揮発分
を含み、かつ溶鉄へ入つた直後に少なくとも８０NL/kg
石炭を遊離する流動化した形で３−３０NL/kg脱硫剤の
供給ガス量をもつて溶鉄へ吹込む微粒子脱硫剤による溶
鉄の脱硫法によつて解決される。
物からなり、この石炭が少なくとも１５重量％の揮発分
を含み、かつ溶鉄へ入つた直後に少なくとも８０NL/kg
石炭を遊離する流動化した形で３−３０NL/kg脱硫剤の
供給ガス量をもつて溶鉄へ吹込む微粒子脱硫剤による溶
鉄の脱硫法によつて解決される。
作用 工業用炭化カルシウムとはCaC2６５〜８５重量％を含
み、残部が主として石灰からなる市販生成物を表わす。
工業用炭化カルシウムの率は本発明による脱硫剤中では
広範囲に変動する。したがつて残りの成分の含量も変動
する。
み、残部が主として石灰からなる市販生成物を表わす。
工業用炭化カルシウムの率は本発明による脱硫剤中では
広範囲に変動する。したがつて残りの成分の含量も変動
する。
とくに炭化カルシウム５０〜９８重量％および石炭５０
〜２重量％を含む脱硫剤が使用される。炭化カルシウム
８０〜９６重量％および石炭２０〜４重量％を含む脱硫
剤がとくに有利である。
〜２重量％を含む脱硫剤が使用される。炭化カルシウム
８０〜９６重量％および石炭２０〜４重量％を含む脱硫
剤がとくに有利である。
本発明による脱硫剤は付加的にマグネシウムを含む。工
業用炭化カルシウム47.5〜95.5重量％、乾燥石炭５０〜
２重量％およびマグネシウム２〜４０重量％を含む混合
物が有利である。
業用炭化カルシウム47.5〜95.5重量％、乾燥石炭５０〜
２重量％およびマグネシウム２〜４０重量％を含む混合
物が有利である。
乾燥生成物としてガスにより溶鉄へ導入する際、すなわ
ち１０３〜１０６℃／secの加熱速度の際、揮発分のほ
ぼ９０重量％が６０秒以内とくに４０秒以内に遊離する
石炭を石炭成分として選択するのが有利である。石炭中
の揮発分の率が高いほど、一般に脱硫剤の効果は大き
い。それゆえとくに少なくとも２５重量％の揮発分を含
む石炭が有利に使用される。
ち１０３〜１０６℃／secの加熱速度の際、揮発分のほ
ぼ９０重量％が６０秒以内とくに４０秒以内に遊離する
石炭を石炭成分として選択するのが有利である。石炭中
の揮発分の率が高いほど、一般に脱硫剤の効果は大き
い。それゆえとくに少なくとも２５重量％の揮発分を含
む石炭が有利に使用される。
乾燥した形で溶鉄へ入つた直後に少なくとも１５０NL/k
gのガスを発生する石炭が有利に使用される。この条件
を充足する石炭はとくに褐炭、有煙炭、長炎炭、ガス
炭、および歴青炭である（表１参照）。
gのガスを発生する石炭が有利に使用される。この条件
を充足する石炭はとくに褐炭、有煙炭、長炎炭、ガス
炭、および歴青炭である（表１参照）。
揮発分の含量が高い２種または多数の石炭の混合物を使
用するのも有利なことが明らかになつた。
用するのも有利なことが明らかになつた。
乾燥石炭の含水量は炭化カルシウムとの反応によるアセ
チレン形成を避けるため0.5重量％より低いのが有利で
ある。このような乾燥度は通気回転乾燥器、気流乾燥器
または解砕乾燥器のような市販の乾燥装置および乾燥す
る材料を反転するだけの簡単な装置の真空乾燥で達成さ
れる。
チレン形成を避けるため0.5重量％より低いのが有利で
ある。このような乾燥度は通気回転乾燥器、気流乾燥器
または解砕乾燥器のような市販の乾燥装置および乾燥す
る材料を反転するだけの簡単な装置の真空乾燥で達成さ
れる。
使用するマグネシウムは１mmより小さい粒度が望まし
い。とくにすでに５００μｍより小さく粉砕したマグネ
シウムが使用され、３５０μｍより小さい粒度を有する
マグネシウムがとくに有利である。
い。とくにすでに５００μｍより小さく粉砕したマグネ
シウムが使用され、３５０μｍより小さい粒度を有する
マグネシウムがとくに有利である。
脱硫剤混合物にたとえば脱硫処理の際発生するスラグの
性質に好ましい影響を与えるため、螢石１〜１０重量％
を混合するのが有利なことが明らかになつた。とくに２
〜６重量％の螢石が混合物に添加される。螢石の代りに
アルミニウム３０重量％までを含む酸化アルミニウムか
らなるボールミルダスト（アルミニウム製造の際の排棄
物）を脱硫剤に添加することができる。
性質に好ましい影響を与えるため、螢石１〜１０重量％
を混合するのが有利なことが明らかになつた。とくに２
〜６重量％の螢石が混合物に添加される。螢石の代りに
アルミニウム３０重量％までを含む酸化アルミニウムか
らなるボールミルダスト（アルミニウム製造の際の排棄
物）を脱硫剤に添加することができる。
本発明による脱硫剤の製造は乾燥石炭を前粉砕または前
摩砕した炭化カルシウムに添加し、混合物をミルで所望
の微細度に粉砕するように行われる。この場合不活性ガ
ス下に作業し、場合により発生する少量のアセチレンを
混合および摩砕装置からただちに除去するのが適当なこ
とが明らかになつた。しかし炭化物および石炭を別個に
摩砕し、あとからいつしよに混合することもできる。
摩砕した炭化カルシウムに添加し、混合物をミルで所望
の微細度に粉砕するように行われる。この場合不活性ガ
ス下に作業し、場合により発生する少量のアセチレンを
混合および摩砕装置からただちに除去するのが適当なこ
とが明らかになつた。しかし炭化物および石炭を別個に
摩砕し、あとからいつしよに混合することもできる。
本発明による脱硫剤の成分はマグネシウムを除き強力に
摩砕および混合され、その際これらはとくに混合物の少
なくとも９０重量％が２００μｍより小さい粒度、しか
しとくに９０％が１００μｍより小さい粒度および４０
〜６５重量％が５０μｍより小さい粒度を有する。しか
しこれからある程度ずれても脱硫効果に大きい影響はな
い。
摩砕および混合され、その際これらはとくに混合物の少
なくとも９０重量％が２００μｍより小さい粒度、しか
しとくに９０％が１００μｍより小さい粒度および４０
〜６５重量％が５０μｍより小さい粒度を有する。しか
しこれからある程度ずれても脱硫効果に大きい影響はな
い。
有利な実施例によれば炭化カルシウムおよび乾燥石炭か
らなる脱硫剤にマグネシウムが配合され、この脱硫剤は
均質混合物としてガスにより溶湯へ供給される。工業用
炭化カルシウムの量は47.5〜95.5重量％とくに６６〜８
６重量％、乾燥石炭の量は５０〜２重量％とくに２０〜
４重量％、微粒マグネシウムの量は2.5〜４０重量％と
くに１０〜３０重量％に調節される。他面炭化物／石炭
混合物はその製造後マグネシウムと別個に貯蔵し、流動
化し、２つの成分を供給導管またはランス内で初めてい
つしよにし、この方法で溶湯へいつしよに導入するのが
しばしば有利なことが実証された。別個の流動化および
別個に流動化した混合物をいつしよに吹込むこの方法
（同時注入）はマグネシウムを粗い形でも使用しうる利
点を有する。
らなる脱硫剤にマグネシウムが配合され、この脱硫剤は
均質混合物としてガスにより溶湯へ供給される。工業用
炭化カルシウムの量は47.5〜95.5重量％とくに６６〜８
６重量％、乾燥石炭の量は５０〜２重量％とくに２０〜
４重量％、微粒マグネシウムの量は2.5〜４０重量％と
くに１０〜３０重量％に調節される。他面炭化物／石炭
混合物はその製造後マグネシウムと別個に貯蔵し、流動
化し、２つの成分を供給導管またはランス内で初めてい
つしよにし、この方法で溶湯へいつしよに導入するのが
しばしば有利なことが実証された。別個の流動化および
別個に流動化した混合物をいつしよに吹込むこの方法
（同時注入）はマグネシウムを粗い形でも使用しうる利
点を有する。
発明の効果 本発明の脱硫剤は本発明の方法と関連してこれまでの公
知法に比して著しい利点を有する。石炭はそれに含まれ
る少量の灰分は別としてほとんど他の造滓成分を溶鉄へ
導入しない。したがつて本発明の脱硫剤を使用する場合
ガス分離添加物として炭酸カルシウムまたは水酸化カル
シウムを使用する場合より著しく少量のスラグしか発生
しない。
知法に比して著しい利点を有する。石炭はそれに含まれ
る少量の灰分は別としてほとんど他の造滓成分を溶鉄へ
導入しない。したがつて本発明の脱硫剤を使用する場合
ガス分離添加物として炭酸カルシウムまたは水酸化カル
シウムを使用する場合より著しく少量のスラグしか発生
しない。
公知の水素および２酸化炭素分離添加物に比して石炭は
十分なガス量を溶鉄に入つた直後に発生し、それによつ
て微粒炭化カルシウムおよびマグネシウムの溶鉄中にお
けるほぼ完全な分散が達成される。したがつて本発明の
脱硫剤の脱硫効果は炭化カルシウム系の公知脱硫剤に比
して優れている。
十分なガス量を溶鉄に入つた直後に発生し、それによつ
て微粒炭化カルシウムおよびマグネシウムの溶鉄中にお
けるほぼ完全な分散が達成される。したがつて本発明の
脱硫剤の脱硫効果は炭化カルシウム系の公知脱硫剤に比
して優れている。
マグネシウム５０重量％以上を含む公知脱硫混合物に比
して本発明の脱硫剤は溶鉄の処理時間がマグネシウムお
よび炭化カルシウムの反応性から予測されるより著しく
短縮される意外な利点を有する。
して本発明の脱硫剤は溶鉄の処理時間がマグネシウムお
よび炭化カルシウムの反応性から予測されるより著しく
短縮される意外な利点を有する。
本発明の脱硫剤は前記吹込法と関連して開放鍋にもトー
ピードー鍋内でも同様良好に銑鉄脱硫に適する。
ピードー鍋内でも同様良好に銑鉄脱硫に適する。
さらに吹込ガスがとくに少量で足りることは有利であ
る。媒体の組成により十分な分配が保証されるので、脱
硫剤の高い利用率が達成される。
る。媒体の組成により十分な分配が保証されるので、脱
硫剤の高い利用率が達成される。
本発明の脱硫剤または方法を使用する場合、脱硫率の明
らかな上昇が達成され、または同じ脱硫効果を達成する
ため著しく少量の脱硫剤しか必要としない。
らかな上昇が達成され、または同じ脱硫効果を達成する
ため著しく少量の脱硫剤しか必要としない。
本発明の脱硫剤を使用する場合溶鉄の処理時間は短いの
で、溶湯は少ししか冷却されない。スラグ発生量は少な
く、したがつて除滓の際の鉄損失は問題とならない。
で、溶湯は少ししか冷却されない。スラグ発生量は少な
く、したがつて除滓の際の鉄損失は問題とならない。
実施例 次に本発明を例により説明する。
第２表にはNo.１および２に常用の炭化カルシウムおよ
びジアミド石灰系脱硫剤により開放鍋で得た結果が示さ
れる。No.１０はマグネシウム５０重量％およびボール
ミルダスト（Al2O3およびAl）５０重量％からなる公知
脱硫剤に関する。
びジアミド石灰系脱硫剤により開放鍋で得た結果が示さ
れる。No.１０はマグネシウム５０重量％およびボール
ミルダスト（Al2O3およびAl）５０重量％からなる公知
脱硫剤に関する。
No.３、７、８、９、１２および１３には本発明の組成
の脱硫剤により開放鍋で得た結果が示される。
の脱硫剤により開放鍋で得た結果が示される。
第３表に示す結果は１〜６に示す混合物によりトーピー
ドー鍋で得た脱硫処理の結果である。１および２は本発
明による石炭を含まない脱硫剤による比較例である。
ドー鍋で得た脱硫処理の結果である。１および２は本発
明による石炭を含まない脱硫剤による比較例である。
開放鍋内の作業およびトーピードー鍋内の作業はいずれ
も本発明による脱硫剤が常用脱硫剤より優れていること
を示す。
も本発明による脱硫剤が常用脱硫剤より優れていること
を示す。
第２表に使用した略号は下記のとおりである： SA溶鉄の出発イオウ含量、 SE溶鉄の処理後の最終イオウ含量、 α値脱硫効果の指数（脱硫剤使用量／溶銑の出発および
最終イオウ含量の差）×１００、 CaD８５１５工業用カーバイド ８５重量％＋ジアミド
石灰１５重量％ カーバイド 工業用炭化カルシウム、 ％ 重量％ 第１表の種々の石炭に示した揮発分はＲｍｐｐｓ Ｃ
ｈｅｍｉｅ−Ｌｅｘｉｋｏｎ．第８版１９８３年第３巻
２１４２ページからとつた。
最終イオウ含量の差）×１００、 CaD８５１５工業用カーバイド ８５重量％＋ジアミド
石灰１５重量％ カーバイド 工業用炭化カルシウム、 ％ 重量％ 第１表の種々の石炭に示した揮発分はＲｍｐｐｓ Ｃ
ｈｅｍｉｅ−Ｌｅｘｉｋｏｎ．第８版１９８３年第３巻
２１４２ページからとつた。
分離ガス量／kgは石炭を銑鉄温度へ非常に早く加熱す
る際逃げるガス量である。
る際逃げるガス量である。
ジアミド石灰の揮発分とは炭酸塩分解の際遊離するCO2
量を表わす。
量を表わす。
ガス発生持続時間は全ガス量の約９０％が分離する時間
（sec）である。
（sec）である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ヴエルナー・グメーリング ドイツ連邦共和国フーフシユラーク・ヴア ギンガー・シユトラーセ 17 (72)発明者 マンフレート・トウツテ ドイツ連邦共和国メールス・フンボルトシ ユトラーセ ４ (72)発明者 カール‐ハインツ・ペータース ドイツ連邦共和国デインスラーケン５・ラ イフアイゼンシユトラーセ 12
Claims (5)
- 【請求項１】工業用炭化カルシウムおよび乾燥石炭から
なり、この石炭が少なくとも１５重量％の揮発分を含
み、かつ溶鉄の温度で少なくとも８ONL/kgのガスを発生
する微粒子脱硫剤を流動化した形で３〜３０ＮＬ／kg脱
硫剤の供給ガス量をもつて溶鉄へ吹込むことを特徴とす
る溶鉄の脱硫法。 - 【請求項２】脱硫剤を１０〜１００kg/minの供給速度を
もつて溶鉄へ吹込む特許請求の範囲第１項記載の脱硫
法。 - 【請求項３】供給ガスとしてチツ素、アルゴン、天然ガ
スおよびプロパンの群からの少なくとも１つの非酸化性
ガスを使用する特許請求の範囲第１項または第２項記載
の脱硫法。 - 【請求項４】微粒子マグネシウムおよび炭化物−石炭混
合物を別個に貯蔵し、供給導管またはランス内でいつし
よにする特許請求の範囲第１項から第３項までのいずれ
か１項記載の脱硫法。 - 【請求項５】混合物中のマグネシウムの率を吹込の間と
きどき変化する特許請求の範囲第４項記載の脱硫法。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3544563A DE3544563C2 (de) | 1985-12-17 | 1985-12-17 | Mittel zur Entschwefelung von geschmolzenem Eisen |
| DE3544563.7 | 1985-12-17 | ||
| DE3544562.9 | 1985-12-17 | ||
| DE19853544562 DE3544562C2 (de) | 1985-12-17 | 1985-12-17 | Feinkörniges Mittel zur Entschwefelung von Eisenschmelzen |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29906486A Division JPS62146207A (ja) | 1985-12-17 | 1986-12-17 | 微粒子脱硫剤およびその製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02163308A JPH02163308A (ja) | 1990-06-22 |
| JPH0645813B2 true JPH0645813B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=25838925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1066490A Expired - Lifetime JPH0645813B2 (ja) | 1985-12-17 | 1989-03-20 | 溶鉄の脱硫法 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4764211A (ja) |
| EP (1) | EP0226994B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0645813B2 (ja) |
| CN (1) | CN1006809B (ja) |
| AU (1) | AU571147B2 (ja) |
| BR (1) | BR8606249A (ja) |
| CA (1) | CA1261633A (ja) |
| DE (1) | DE3672779D1 (ja) |
| ES (1) | ES2016557B3 (ja) |
| FI (1) | FI83095C (ja) |
| NO (1) | NO168057C (ja) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3734877C1 (de) * | 1987-10-15 | 1988-10-27 | Sueddeutsche Kalkstickstoff | Mittel und Verfahren zur Aufstickung von Gusseisen |
| DE3831831C1 (ja) * | 1988-09-20 | 1989-11-02 | Skw Trostberg Ag, 8223 Trostberg, De | |
| DE3908071A1 (de) * | 1989-03-13 | 1990-09-20 | Hoechst Ag | Mittel und verfahren zum entschwefeln von metallschmelzen |
| US4941914A (en) * | 1989-05-18 | 1990-07-17 | Elkem Metals Company | Desulfurization agent |
| US5078784A (en) * | 1990-03-14 | 1992-01-07 | Elkem Metals Company | Desulfurization agent |
| US5002733A (en) * | 1989-07-26 | 1991-03-26 | American Alloys, Inc. | Silicon alloys containing calcium and method of making same |
| US5149364A (en) * | 1990-03-14 | 1992-09-22 | Elkem Metals Company | Desulfurization agent |
| US5021086A (en) * | 1990-07-05 | 1991-06-04 | Reactive Metals And Alloys Corporation | Iron desulfurization additive and method for introduction into hot metal |
| UA32411C2 (uk) * | 1991-08-28 | 2000-12-15 | Тіссен Шталь Аг | Спосіб обробки розплавів доменного чавуну в резервуарі (варіанти) |
| CA2054244C (en) * | 1991-10-25 | 2000-08-01 | Bruce James Barker | Powdered desulfurizing reagent and process of use |
| US5358550A (en) * | 1992-10-26 | 1994-10-25 | Rossborough Manufacturing Company | Desulfurization agent |
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