JPS62146207A - 微粒子脱硫剤およびその製法 - Google Patents
微粒子脱硫剤およびその製法Info
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- JPS62146207A JPS62146207A JP29906486A JP29906486A JPS62146207A JP S62146207 A JPS62146207 A JP S62146207A JP 29906486 A JP29906486 A JP 29906486A JP 29906486 A JP29906486 A JP 29906486A JP S62146207 A JPS62146207 A JP S62146207A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
- C21C1/025—Agents used for dephosphorising or desulfurising
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Spectrometry And Color Measurement (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は高炉の外部で溶鉄を脱硫する脱硫剤およびその
製法ならびに溶鉄の脱硫法に関する。
製法ならびに溶鉄の脱硫法に関する。
溶鉄とはここに溶融銑鉄および鋳鉄を表わす。
従来の技術
高炉外の輸送鍋または再充てん鍋内の銑鉄の脱硫は技術
水準に属する。有利な脱硫剤とじて炭化カルシウム系混
合物が確立されている。というのはこの脱硫剤は高い経
済性で銑鉄の迅速な脱硫に作用し、かつ低い最終イオウ
含量が達成されるからである。有利な脱硫剤は工業用炭
化カルシウムおよびとくに沈殿形の炭酸カルシウム２ｏ
〜９０重量係ならびにその中に分布した２〜２０重量係
の炭素からなる混合物であシ、微粒子炭酸カルシウム／
炭素混合物はジアミｒ石灰の名称で公知である（西独特
許第１７５８２５０号明細書参照）。
水準に属する。有利な脱硫剤とじて炭化カルシウム系混
合物が確立されている。というのはこの脱硫剤は高い経
済性で銑鉄の迅速な脱硫に作用し、かつ低い最終イオウ
含量が達成されるからである。有利な脱硫剤は工業用炭
化カルシウムおよびとくに沈殿形の炭酸カルシウム２ｏ
〜９０重量係ならびにその中に分布した２〜２０重量係
の炭素からなる混合物であシ、微粒子炭酸カルシウム／
炭素混合物はジアミｒ石灰の名称で公知である（西独特
許第１７５８２５０号明細書参照）。
西独特許公報第２５ ３１ ０４７号から脱硫剤として
アルミニウムまたはマグネシウム粉末をカルシウム化合
物に対して０．５〜３．５重量係の率で含む炭化カルシ
ウム、石灰チッ素または石灰からなる混合物を使用する
銑鉄の脱硫法が公知である。
アルミニウムまたはマグネシウム粉末をカルシウム化合
物に対して０．５〜３．５重量係の率で含む炭化カルシ
ウム、石灰チッ素または石灰からなる混合物を使用する
銑鉄の脱硫法が公知である。
米国特許第３ ９９８ ６２５号明細書には石灰とマグ
ネシウムを含む他の成分との組合せからなる脱硫剤が記
載され、米国特許第４２６６９６９号明細書には炭素含
有材料を有する石灰および非酸化性供給ガスの使用が推
奨される。
ネシウムを含む他の成分との組合せからなる脱硫剤が記
載され、米国特許第４２６６９６９号明細書には炭素含
有材料を有する石灰および非酸化性供給ガスの使用が推
奨される。
公知脱硫剤の欠点は多量に発生するスラグであり、これ
によってとくにトービーＰ−鍋および開放鍋でもかなり
の量の鉄を含む不所望の付着物およびクラストが発生し
、これが著しい鉄の損失原因となる。
によってとくにトービーＰ−鍋および開放鍋でもかなり
の量の鉄を含む不所望の付着物およびクラストが発生し
、これが著しい鉄の損失原因となる。
炭酸カルシウムの代りに炭化カルシウムに溶鉄の温度で
水素を分離する添加物を混合することもすでに提案され
た（西独特許第２２５２７９６号明細書参照）。しかし
このような脱硫剤は実証されなかった。というのは水素
の分離が溶鉄中の炭化カルシウムの十分な分散に作用し
うる形で行われなかったからである。
水素を分離する添加物を混合することもすでに提案され
た（西独特許第２２５２７９６号明細書参照）。しかし
このような脱硫剤は実証されなかった。というのは水素
の分離が溶鉄中の炭化カルシウムの十分な分散に作用し
うる形で行われなかったからである。
溶融鋳鉄処理の際の脱硫剤をたとえばピッチコークス、
血炭、草炭の形の炭素とともに使用することは公知であ
るけれど、このために提案された石炭はほとんど揮発分
を含まない（西独特許第１７ ５８ ２５０号明細書の
技術水準の説明参照）。
血炭、草炭の形の炭素とともに使用することは公知であ
るけれど、このために提案された石炭はほとんど揮発分
を含まない（西独特許第１７ ５８ ２５０号明細書の
技術水準の説明参照）。
発明が解決しようとする問題点
それゆえ本発明の目的は一面では他の造滓成分を溶鉄へ
導入せず、他面炭化カルシウムの分散のために十分大き
いガス量が溶鉄に入った直後に発生し、かつ有利な消費
量および短い処理時間で低い最終イオウ量が達成される
炭化カルシウム系脱硫剤を開発することである。
導入せず、他面炭化カルシウムの分散のために十分大き
いガス量が溶鉄に入った直後に発生し、かつ有利な消費
量および短い処理時間で低い最終イオウ量が達成される
炭化カルシウム系脱硫剤を開発することである。
問題点を解決するだめの手段
この目的は工業用炭化カルシウムおよび乾燥石炭の混合
物からなシ、この石炭が少なくとも１５重量％の揮発分
を含み、かつ溶鉄へ入った直後に少なくとも８ＯＮＬ／
ｋｙ石炭を遊離する流動化した形でガスにより溶鉄へ吹
込む微粒子脱硫剤によって解決される。
物からなシ、この石炭が少なくとも１５重量％の揮発分
を含み、かつ溶鉄へ入った直後に少なくとも８ＯＮＬ／
ｋｙ石炭を遊離する流動化した形でガスにより溶鉄へ吹
込む微粒子脱硫剤によって解決される。
作用
工業用炭化カルシウムとはＣａＣ２６５〜８５重量幅を
含み、残部が主として石灰からなる市販生成物を表わす
。工業用炭化カルシウムの率は本発明による脱硫剤中で
は広範囲に変動する。
含み、残部が主として石灰からなる市販生成物を表わす
。工業用炭化カルシウムの率は本発明による脱硫剤中で
は広範囲に変動する。
しだがって残部の成分の含量も変動する。
とくに炭化カルシウム５０〜９８重量係および石炭５０
〜２重量係を含む脱硫剤が使用される。炭化カルシウム
８０〜９６重量係および石炭２０〜４重量％を含む脱硫
剤がとくに有利である。
〜２重量係を含む脱硫剤が使用される。炭化カルシウム
８０〜９６重量係および石炭２０〜４重量％を含む脱硫
剤がとくに有利である。
本発明による脱硫剤は付加的にマグネシウムを含む。工
業用炭化カルシウム４７，５〜９５．５重量係、乾燥石
炭５０〜２重量係およびマグネシウム２〜４０重量％を
含む混合物が有利である。
業用炭化カルシウム４７，５〜９５．５重量係、乾燥石
炭５０〜２重量係およびマグネシウム２〜４０重量％を
含む混合物が有利である。
乾燥生成物としてガスにより溶鉄へ導入する際、すなわ
ち１０３〜１０６０Ｃ／ＳｅＣの加熱速度の際、揮発分
のほぼ９０重量％が６０秒以内とくに４０秒以内に遊離
する石炭を石炭成分として選択するのが有利である。石
炭中の揮発分の率が高いほど、一般に脱硫剤の効果は大
きい。それゆえとくに少なくとも２５重量％の揮発分を
含む石炭が有利に使用される。
ち１０３〜１０６０Ｃ／ＳｅＣの加熱速度の際、揮発分
のほぼ９０重量％が６０秒以内とくに４０秒以内に遊離
する石炭を石炭成分として選択するのが有利である。石
炭中の揮発分の率が高いほど、一般に脱硫剤の効果は大
きい。それゆえとくに少なくとも２５重量％の揮発分を
含む石炭が有利に使用される。
乾燥した形で溶鉄へ入った直後に少なくとも１５ＯＮＬ
／ｋｙのガスを発生する石炭が有利に使用される。この
条件を充足する石炭はとくに褐炭、有煙炭、ガス有煙炭
、ガス炭、および餠炭である（表１参照）。
／ｋｙのガスを発生する石炭が有利に使用される。この
条件を充足する石炭はとくに褐炭、有煙炭、ガス有煙炭
、ガス炭、および餠炭である（表１参照）。
揮発分の含量が高い２種または多数の石炭の混合物を使
用するのも有利なことが明らかになった。
用するのも有利なことが明らかになった。
乾燥石炭の含水量は炭化カルシウムとの反応によるアセ
チレン形成を避けるため０．５重量係より低いのが有利
である。このような乾燥度は通気回転乾燥器、気流乾燥
器または解砕乾燥器のような市販の乾燥装置および乾燥
する材料を反転するだけの簡単な装置の真空乾燥で達成
される。
チレン形成を避けるため０．５重量係より低いのが有利
である。このような乾燥度は通気回転乾燥器、気流乾燥
器または解砕乾燥器のような市販の乾燥装置および乾燥
する材料を反転するだけの簡単な装置の真空乾燥で達成
される。
使用するマグネシウムは１朋より小さい粒度が望ましい
。とくにすでに５００μｍ より小さく粉砕したマグネ
シウムが使用され、３５０μｍより小さい粒度を有する
マグネシウムがとくに有利である。
。とくにすでに５００μｍ より小さく粉砕したマグネ
シウムが使用され、３５０μｍより小さい粒度を有する
マグネシウムがとくに有利である。
脱硫剤混合物にたとえば脱硫処理の際発生するスラグの
性質に好ましい影響を与えるため、螢石１〜１０重量係
を混合するのが有利なことが明らかになった。とくに２
〜６重量係の螢石が混合物に添加される。螢石の代りに
アルミニウム３０重景４までを含む酸化アルミニウムか
らなるボールミルダスト（アルミニウム製造の際の排棄
物）を脱硫剤に添加することができる。
性質に好ましい影響を与えるため、螢石１〜１０重量係
を混合するのが有利なことが明らかになった。とくに２
〜６重量係の螢石が混合物に添加される。螢石の代りに
アルミニウム３０重景４までを含む酸化アルミニウムか
らなるボールミルダスト（アルミニウム製造の際の排棄
物）を脱硫剤に添加することができる。
本発明による脱硫剤の製造は乾燥石炭を前粉砕または前
摩砕した炭化カルシウムに添加し、混合物をミルで所望
の微細度に粉砕するように行われる。この場合不活性ガ
ス下に作業し、場合により発生する少量のアセチレンを
混合および摩砕装置からただちに除去するのが適当なこ
とが明らかになった。しかし炭化物および石炭を別個に
摩砕し、あとからいっしょに混合することもできる。
摩砕した炭化カルシウムに添加し、混合物をミルで所望
の微細度に粉砕するように行われる。この場合不活性ガ
ス下に作業し、場合により発生する少量のアセチレンを
混合および摩砕装置からただちに除去するのが適当なこ
とが明らかになった。しかし炭化物および石炭を別個に
摩砕し、あとからいっしょに混合することもできる。
本発明による脱硫剤の成分はマグネシウムを除き強力に
摩砕および混合され、その際これらはとくに混合物の少
なくとも９０重量係が２００μｍ より小さい粒度、し
かしとくに９０％が１００μｍより小さい粒度および↓
○〜６５重量幅が５０μｍより小さい粒度を有する。し
かしこれからある程度ずれても脱硫効果に大きい影響は
ない。
摩砕および混合され、その際これらはとくに混合物の少
なくとも９０重量係が２００μｍ より小さい粒度、し
かしとくに９０％が１００μｍより小さい粒度および↓
○〜６５重量幅が５０μｍより小さい粒度を有する。し
かしこれからある程度ずれても脱硫効果に大きい影響は
ない。
有利な実施例によれば炭化カルシウムおよび乾燥石炭か
らなる脱硫剤にマグネシウムが配合され、この脱硫剤は
均質混合物としてガスにより溶湯へ供給される。工業用
炭化カルシウムの量は４７．５〜９５．５重量係とくに
６６〜８６重量％、乾燥石炭の量は５０〜２重量係とく
に２０〜４重量係、微粒マグネシウムの量は２．５〜４
０重量係とくに１０−３０重量係に調節される。他面炭
化物／石炭混合物はその製造後マグネシウムと別個に貯
蔵し、流動化し、２つの成分を供給導管またはランス内
で初めていっしょにし、この方法で溶湯へいっしょに導
入するのがしばしば有利なことが実証された。別個の流
動化および別個に流動化した混合物をいっしょに吹込む
この方法（同時注入）はマグネシウムを粗い形でも使用
しうる利点を有する。
らなる脱硫剤にマグネシウムが配合され、この脱硫剤は
均質混合物としてガスにより溶湯へ供給される。工業用
炭化カルシウムの量は４７．５〜９５．５重量係とくに
６６〜８６重量％、乾燥石炭の量は５０〜２重量係とく
に２０〜４重量係、微粒マグネシウムの量は２．５〜４
０重量係とくに１０−３０重量係に調節される。他面炭
化物／石炭混合物はその製造後マグネシウムと別個に貯
蔵し、流動化し、２つの成分を供給導管またはランス内
で初めていっしょにし、この方法で溶湯へいっしょに導
入するのがしばしば有利なことが実証された。別個の流
動化および別個に流動化した混合物をいっしょに吹込む
この方法（同時注入）はマグネシウムを粗い形でも使用
しうる利点を有する。
発明の効果
本発明の脱硫剤は本発明の方法と関連してこれまでの公
知法に比して著しい利点を有する。
知法に比して著しい利点を有する。
石炭はそれに含まれる少量の灰分は別としてほとんど他
の造滓成分を溶鉄へ導入しない。したがって本発明の脱
硫剤を使用する場合ガス分離添加物として炭酸カル・／
ラムまたは水酸化カルシウムを使用する場合より著しく
少量のスラグしか発生しない。
の造滓成分を溶鉄へ導入しない。したがって本発明の脱
硫剤を使用する場合ガス分離添加物として炭酸カル・／
ラムまたは水酸化カルシウムを使用する場合より著しく
少量のスラグしか発生しない。
公知の水素および２酸化炭素分離添加物に比して石炭は
十分なガス量を溶鉄に入った直後に発生し、それによっ
て微粒炭化カルシウムおよびマグネシウムの溶鉄中にお
けるほぼ完全な分散が達成される。しだがって本発明の
脱硫剤の脱硫効果は炭化カルシウム系の公知脱硫剤に比
して優れている。
十分なガス量を溶鉄に入った直後に発生し、それによっ
て微粒炭化カルシウムおよびマグネシウムの溶鉄中にお
けるほぼ完全な分散が達成される。しだがって本発明の
脱硫剤の脱硫効果は炭化カルシウム系の公知脱硫剤に比
して優れている。
マグネシウム５０重量係以上を含む公知脱硫混合物に比
して本発明の脱硫剤は溶鉄の処理時間がマグネシウムお
よび炭化カルシウムの反応性から予測されるより著しく
短縮される意外な利点を有する。
して本発明の脱硫剤は溶鉄の処理時間がマグネシウムお
よび炭化カルシウムの反応性から予測されるより著しく
短縮される意外な利点を有する。
本発明の脱硫剤は前記吹込法と関連して開放鍋にもトー
ピード−鍋内でも同様良好に銑鉄脱硫に適する。
ピード−鍋内でも同様良好に銑鉄脱硫に適する。
さらに吹込ガスがとくに少量で足りることは有利である
。媒体の組成により十分な分配が保証されるので、脱硫
剤の高い利用率が達成される。
。媒体の組成により十分な分配が保証されるので、脱硫
剤の高い利用率が達成される。
本発明の脱硫剤または方法を使用する場合、脱硫率の明
らかな上昇が達成され、まだは同じ脱硫効果を達成する
ため著しく少量の脱硫剤しか必要としない。
らかな上昇が達成され、まだは同じ脱硫効果を達成する
ため著しく少量の脱硫剤しか必要としない。
本発明の脱硫剤を使用する場合溶鉄の処理時間は短いの
で、溶湯は少ししか冷却されない。
で、溶湯は少ししか冷却されない。
スラグ発生量は少なく、したがって除滓の際の鉄損失は
問題とならない。
問題とならない。
実施例
次に本発明を例により説明する。
第２表にはＮ００１および２に常用の炭化カルシウムお
よびジアミド石灰系脱硫剤により開放鍋で得た結果が示
される。Ｎｏ、 １０はマグネフラム５０重量係および
ボールミルダストＣＡＩ、○３およびＡｌ）５０重量係
からなる公知脱硫剤に関する。
よびジアミド石灰系脱硫剤により開放鍋で得た結果が示
される。Ｎｏ、 １０はマグネフラム５０重量係および
ボールミルダストＣＡＩ、○３およびＡｌ）５０重量係
からなる公知脱硫剤に関する。
Ｎｏ、 ３〜９および１１〜１３には本発明の組成の脱
硫剤により開放鍋で得だ結果が示される。
硫剤により開放鍋で得だ結果が示される。
第３表に示す結果は１〜６に示す混合物によりトーピー
ｒ−鍋で得た脱硫処理の結果である。
ｒ−鍋で得た脱硫処理の結果である。
開放鍋内の作業およびトービーＰ−鍋内の作業はいずれ
も本発明による脱硫剤が常用脱硫剤より優れていること
を示す。
も本発明による脱硫剤が常用脱硫剤より優れていること
を示す。
第２表に使用した略号は下記のとおりであるＳＡ 溶
銑の出発イオウ含量、 ＳＥ 溶銑の処理後の最終イオウ含量、α値 脱硫効
果の指数（脱硫剤使用量／溶銑の出発および最終イオウ
含量の差）Ｘ １００、 （ａｔ） ８５１５ 工業用カー＝イｙ ８５ｉ
ｉ％＋ノアミＰ石灰１５重量係 カー・２イＰ 工業用炭化力、レジウニ、係 重量
係 第１表の種々の石炭に示した揮発分は Ｒ６ｍｐｐｓ Ｃｈｅｍｉｅ−Ｌｅｘｉｋｏｎ、第８版
１９８３年第３巻２１４２ページからとった。
銑の出発イオウ含量、 ＳＥ 溶銑の処理後の最終イオウ含量、α値 脱硫効
果の指数（脱硫剤使用量／溶銑の出発および最終イオウ
含量の差）Ｘ １００、 （ａｔ） ８５１５ 工業用カー＝イｙ ８５ｉ
ｉ％＋ノアミＰ石灰１５重量係 カー・２イＰ 工業用炭化力、レジウニ、係 重量
係 第１表の種々の石炭に示した揮発分は Ｒ６ｍｐｐｓ Ｃｈｅｍｉｅ−Ｌｅｘｉｋｏｎ、第８版
１９８３年第３巻２１４２ページからとった。
分離ガス量ｌ／ｋｐは石炭を銑鉄温度へ非常に早く加熱
する際逃げるガス量である。
する際逃げるガス量である。
ノアミド石灰の揮発分とは炭酸塩分解の際遊離するＣＯ
量を表わす。
量を表わす。
ガス発生持続時間は全ガス量の約９０係が分離する時間
（ｓｅｃ ）である。
（ｓｅｃ ）である。
、／
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、流動化した形でガスにより溶鉄へ吹込む炭化カルシ
ウム系の溶鉄の微粒子脱硫剤において、工業用炭化カル
シウムおよび乾燥石炭の混合物からなり、この石炭が少
なくとも１５重量％の揮発分を含み、かつ溶鉄の温度で
少なくとも８０ＮＬ／ｋｇのガスを発生することを特徴
とする微粒子脱硫剤。 ２、炭化カルシウム５０〜９８重量％および石炭５０〜
２重量％を含む特許請求の範囲第１項記載の脱硫剤。 ３、炭化カルシウム８０〜９６重量％および石炭２０〜
４重量％を含む特許請求の範囲第２項記載の脱硫剤。 ４、溶鉄の温度へ石炭を１０＾３〜１０＾６℃／ｓｅｃ
の加熱速度で加熱する際、揮発分の９０重量％が６０秒
以内に遊離する特許請求の範囲第１項から第３項までの
いずれか１項に記載の脱硫剤。 ５、石炭の揮発分が溶鉄の温度で１０秒以内に分離する
特許請求の範囲第１項から第４項までのいずれか１項に
記載の脱硫剤。 ６、付加的にマグネシウムを含む特許請求の範囲第１項
から第５項までのいずれか１項に記載の脱硫剤。 ７、炭化カルシウム６７．５〜９５．５重量％、石炭５
０〜２重量％およびマグネシウム２．５〜４０重量％を
含む特許請求の範囲第６項記載の脱硫剤。 ８、炭化カルシウム６６〜８６重量％、乾燥石炭２０〜
４重量％および微粒子マグネシウム１０〜３０重量％を
含む特許請求の範囲第６項または第７項記載の脱硫剤。 ９、石炭が溶鉄へ入った後、少なくとも１５０ＮＬ／ｋ
ｇ石炭のガスを遊離する特許請求の範囲第１項から第８
項までのいずれか１項に記載の脱硫剤。 １０、乾燥石炭の含水量が０．５重量％より低い特許請
求の範囲第１項から第９項までのいずれか１項に記載の
脱硫剤。 １１、乾燥石炭が少なくとも２５重量％の揮発分を含む
特許請求の範囲第１項から第１０項までのいずれか１項
に記載の脱硫剤。 １２、石炭が褐炭である特許請求の範囲第１項から第１
１項までのいずれか１項に記載の脱硫剤。 １３、石炭が有煙炭、ガス有煙炭およびガス炭の群から
選択されている特許請求の範囲第１項から第１１項まで
のいずれか１項に記載の脱硫剤。 １４、混合物の少なくとも９０重量％が２００μｍより
小さい粒度を有する特許請求の範囲第１項から第１３項
までのいずれか１項に記載の脱硫剤。 １５、混合物の少なくとも９０重量％が１００μｍより
小さい粒度を有し、４０〜６５重量％が５０μｍより小
さい粒度を有する特許請求の範囲第１項から第１４項ま
でのいずれか１項に記載の脱硫剤。 １６、混合物が１〜１０重量％の螢石を含む特許請求の
範囲第１項から第１５項までのいずれか１項に記載の脱
硫剤。 １７、混合物が２〜６重量％の螢石を含む特許請求の範
囲第１６項記載の脱硫剤。 １８、石炭を乾燥し、前粉砕した炭化カルシウムを配合
し、混合物をミル内で所望の粒度に粉砕することを特徴
とする微粒子脱硫剤の製法。 １９、工業用炭化カルシウムおよび乾燥石炭からなり、
この石炭が少なくとも１５重量％の揮発分を含み、かつ
溶鉄の温度で少なくとも ８０ＮＬ／ｋｇのガスを発生する微粒子脱硫剤を流動化
した形で３〜３０ＮＬ／ｋｇ脱硫剤の供給ガス量をもっ
て溶鉄へ吹込むことを特徴とする溶鉄の脱硫法。 ２０、脱硫剤を１０〜１００ｋｇ／ｍｉｎの供給速度を
もって溶鉄へ吹込む特許請求の範囲第１９項記載の脱硫
法。 ２１、供給ガスとしてチッ素、アルゴン、天然ガスおよ
びプロパンの群からの少なくとも１つの非酸化性ガスを
使用する特許請求の範囲第１９項または第２０項記載の
脱硫法。 ２２、微粒子マグネシウムおよび炭化物−石炭混合物を
別個に貯蔵し、供給導管またはランス内でいっしょにす
る特許請求の範囲第１９項から第２１項までのいずれか
１項に記載の脱硫法。 ２３、混合物中のマグネシウムの率を吹込の間ときどき
変化する特許請求の範囲第２２項記載の脱硫法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3544562.9 | 1985-12-17 | ||
| DE3544563.7 | 1985-12-17 | ||
| DE19853544562 DE3544562C2 (de) | 1985-12-17 | 1985-12-17 | Feinkörniges Mittel zur Entschwefelung von Eisenschmelzen |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1066490A Division JPH0645813B2 (ja) | 1985-12-17 | 1989-03-20 | 溶鉄の脱硫法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62146207A true JPS62146207A (ja) | 1987-06-30 |
| JPH021884B2 JPH021884B2 (ja) | 1990-01-16 |
Family
ID=6288629
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29906486A Granted JPS62146207A (ja) | 1985-12-17 | 1986-12-17 | 微粒子脱硫剤およびその製法 |
| JP61299063A Expired - Lifetime JPH07111377B2 (ja) | 1985-12-17 | 1986-12-17 | ポリクロメ−タ− |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61299063A Expired - Lifetime JPH07111377B2 (ja) | 1985-12-17 | 1986-12-17 | ポリクロメ−タ− |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (2) | JPS62146207A (ja) |
| DE (1) | DE3544562C2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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