JPH0635674B2 - 自動車車体外面用Ｚｎ−Ｎｉめつき鋼板の製造方法 - Google Patents
自動車車体外面用Ｚｎ−Ｎｉめつき鋼板の製造方法Info
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- JPH0635674B2 JPH0635674B2 JP61220495A JP22049586A JPH0635674B2 JP H0635674 B2 JPH0635674 B2 JP H0635674B2 JP 61220495 A JP61220495 A JP 61220495A JP 22049586 A JP22049586 A JP 22049586A JP H0635674 B2 JPH0635674 B2 JP H0635674B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、自動車車体用の表面処理鋼板として、特に耐
チッピング性に優れたＺｎ−Ｎｉめっき鋼板に関する。
チッピング性に優れたＺｎ−Ｎｉめっき鋼板に関する。
＜従来技術＞ 近年、寒冷地における冬期の道路凍結防止のため多量の
塩類が散布され、その結果として自動車車体の腐食が大
きな問題となっている。ところが近年では表面処理鋼板
の使用は自動車車体内面ばかりでなく車体外面に及んで
いる。このため、自動車車体内面の穴あきに対してもも
ちろん、車体外面の腐食に対しても十分な耐食性を有す
る表面処理鋼板が求められている。
塩類が散布され、その結果として自動車車体の腐食が大
きな問題となっている。ところが近年では表面処理鋼板
の使用は自動車車体内面ばかりでなく車体外面に及んで
いる。このため、自動車車体内面の穴あきに対してもも
ちろん、車体外面の腐食に対しても十分な耐食性を有す
る表面処理鋼板が求められている。
現在、この要求に対して開発された表面処理鋼板の代表
的なものの一つにＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板がある。こ
の鋼板はＮｉ１０〜１３ｗｔ％にて裸耐食性に優れてい
る事が広く知られている。ところがこの鋼板を車体外面
材として使用する場合、耐チッピング性に劣る問題があ
る。チッピングとは自動車が走行中に跳ね上がった小石
や砂利などと高速で衝突して塗膜に傷がつく現象をい
う。この時、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板では地鉄および
めっき層界面に衝撃的なクラックの伝播が起こり、めっ
き被膜の脱離が起こり、塗膜と共にめっき脱離が起こる
問題がある。
的なものの一つにＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板がある。こ
の鋼板はＮｉ１０〜１３ｗｔ％にて裸耐食性に優れてい
る事が広く知られている。ところがこの鋼板を車体外面
材として使用する場合、耐チッピング性に劣る問題があ
る。チッピングとは自動車が走行中に跳ね上がった小石
や砂利などと高速で衝突して塗膜に傷がつく現象をい
う。この時、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板では地鉄および
めっき層界面に衝撃的なクラックの伝播が起こり、めっ
き被膜の脱離が起こり、塗膜と共にめっき脱離が起こる
問題がある。
すなわち、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっきは、Ｚｎめっきに比べ
ると硬度が高いことが知られており、めっき層自身は延
性にとぼしく、脆弱な（ｂｒｉｔｔｌｅ）層でありチッ
ピング時にめっき剥離の現象を起こし易い。
ると硬度が高いことが知られており、めっき層自身は延
性にとぼしく、脆弱な（ｂｒｉｔｔｌｅ）層でありチッ
ピング時にめっき剥離の現象を起こし易い。
Ｚｎ系合金めっき鋼板の耐チッピング性の改良方法とし
て特開昭６１−９５９６号公報に多層電気めっき鋼板が
開示されている。この表面処理鋼板は、めっき第１層と
して付着量０．５ｇ／m2〜２０ｇ／m2のＺｎめっき層ま
たはη相主体のＺｎ合金系めっき層を有し、第２層とし
てＮｉ５〜２０ｗｔ％を含むＺｎ−Ｎｉ合金めっき層、
あるいはＦｅ５〜３５ｗｔ％を含むＺｎ−Ｆｅ合金めっ
き層を有し、表層として付着量５〜３０００mg／m2の金
属Ｃｒ層を主体に表面に付着量（金属Ｃｒ換算）１〜５
００mg／m2のＣｒオキサイド層を持つ被覆層により耐食
性を失わず、めっき密着性を向上させて、耐チッピング
性を得ている。
て特開昭６１−９５９６号公報に多層電気めっき鋼板が
開示されている。この表面処理鋼板は、めっき第１層と
して付着量０．５ｇ／m2〜２０ｇ／m2のＺｎめっき層ま
たはη相主体のＺｎ合金系めっき層を有し、第２層とし
てＮｉ５〜２０ｗｔ％を含むＺｎ−Ｎｉ合金めっき層、
あるいはＦｅ５〜３５ｗｔ％を含むＺｎ−Ｆｅ合金めっ
き層を有し、表層として付着量５〜３０００mg／m2の金
属Ｃｒ層を主体に表面に付着量（金属Ｃｒ換算）１〜５
００mg／m2のＣｒオキサイド層を持つ被覆層により耐食
性を失わず、めっき密着性を向上させて、耐チッピング
性を得ている。
また、このほか、下地にＮｉめっきした鋼板（特開昭５
６−３８４９５号）、Ｆｅめっきした鋼板（特開昭６１
−１９７９４号）が開示されているが、これらの多層め
っきは、めっき工程が複雑になるなどの問題がある。
６−３８４９５号）、Ｆｅめっきした鋼板（特開昭６１
−１９７９４号）が開示されているが、これらの多層め
っきは、めっき工程が複雑になるなどの問題がある。
また、このほかＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板において、下
層のＮｉ濃度を上層のＮｉ濃度より上昇させた鋼板の製
造方法が特開昭５９−８５８８４号公報、同５８−２０
４１９６号公報に開示されている。
層のＮｉ濃度を上層のＮｉ濃度より上昇させた鋼板の製
造方法が特開昭５９−８５８８４号公報、同５８−２０
４１９６号公報に開示されている。
しかし、これら方法においては高浴温、および高モル比
のプレめっき浴を用いてＮｉ濃度の高い下層めっきを行
うため工程が複雑で製造コストが高くなるなどの問題が
ある。
のプレめっき浴を用いてＮｉ濃度の高い下層めっきを行
うため工程が複雑で製造コストが高くなるなどの問題が
ある。
＜発明の目的＞ 本発明の目的は、上記Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板において、
上記従来技術の問題点を解決し、特に、良好な耐チッピ
ング性を有する自動車車体外面用表面処理鋼板を、簡単
な工程で、効率よく製造する方法を提供することにあ
る。
上記従来技術の問題点を解決し、特に、良好な耐チッピ
ング性を有する自動車車体外面用表面処理鋼板を、簡単
な工程で、効率よく製造する方法を提供することにあ
る。
＜発明の構成＞ 本発明者らは、耐チッピング性の良好なめっき密着性に
ついて種々検討し、 （１）塗装後のＺｎ−Ｎｉめっき鋼板がチッピングによ
る衝撃を受けた時、Ｚｎ−Ｎｉめっき層と地鉄との界面
の破壊が起こること、および、 （２）Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板を製造する際に、前記めっ
き−地鉄界面の形成は、前処理後の通電めっき開始直後
に起こるため、前処理後の素地鋼板すなわち、めっき原
板が通電前にめっき液に浸漬されている時間（すなわち
プレディップ時間）がめっき層のＮｉ含有量に影響し、
ひいては耐チッピング性に影響することに注目し、鋭意
研究を重ねた。その結果 （１）第１図に示すように、前記プレディップ時間の増
加と共にＮｉ付着量が増加する （２）前記プレディップ時間と平均塗膜剥離径との関係
を示す第２図を得て、前記プレディップ時間を長くする
と、前記平均塗膜剥離径は少しずつ小さくなり、耐チッ
ピング性が向上する傾向にあるが、６０秒超行っても安
定した効果が得られない との知見を得て、本発明に至ったものである。
ついて種々検討し、 （１）塗装後のＺｎ−Ｎｉめっき鋼板がチッピングによ
る衝撃を受けた時、Ｚｎ−Ｎｉめっき層と地鉄との界面
の破壊が起こること、および、 （２）Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板を製造する際に、前記めっ
き−地鉄界面の形成は、前処理後の通電めっき開始直後
に起こるため、前処理後の素地鋼板すなわち、めっき原
板が通電前にめっき液に浸漬されている時間（すなわち
プレディップ時間）がめっき層のＮｉ含有量に影響し、
ひいては耐チッピング性に影響することに注目し、鋭意
研究を重ねた。その結果 （１）第１図に示すように、前記プレディップ時間の増
加と共にＮｉ付着量が増加する （２）前記プレディップ時間と平均塗膜剥離径との関係
を示す第２図を得て、前記プレディップ時間を長くする
と、前記平均塗膜剥離径は少しずつ小さくなり、耐チッ
ピング性が向上する傾向にあるが、６０秒超行っても安
定した効果が得られない との知見を得て、本発明に至ったものである。
すなわち、本発明によれば、Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板を製
造するにあたり、通常の脱脂および／または酸洗処理を
施しためっき原板を、１秒以上１０秒以下Ｚｎ−Ｎｉめ
っき液と接触させ、次いで、第１層として１０Ａ／dm2
以下の電流密度で付着量５〜５００mg／m2のＺｎ−Ｎｉ
めっきを施した後、第２層として１０Ａ／dm2超の電流
密度で、Ｎｉ含有率が１０〜１６ｗｔ％で付着量が５〜
６０ｇ／m2のＺｎ−Ｎｉめっきを施すことを特徴とする
自動車車体外面用Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板の製造方法が提
供される。
造するにあたり、通常の脱脂および／または酸洗処理を
施しためっき原板を、１秒以上１０秒以下Ｚｎ−Ｎｉめ
っき液と接触させ、次いで、第１層として１０Ａ／dm2
以下の電流密度で付着量５〜５００mg／m2のＺｎ−Ｎｉ
めっきを施した後、第２層として１０Ａ／dm2超の電流
密度で、Ｎｉ含有率が１０〜１６ｗｔ％で付着量が５〜
６０ｇ／m2のＺｎ−Ｎｉめっきを施すことを特徴とする
自動車車体外面用Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板の製造方法が提
供される。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
本発明の方法においては、まず通常の脱脂および／また
は酸洗処理を施した素地鋼板すなわちめっき原板を後段
の通電めっきに使用するめっき液と同じか、または類似
のめっき液に予め接触またはプレディップ（以下単にプ
レディップという）させる。その時間は１秒以上１０秒
以下とする。
は酸洗処理を施した素地鋼板すなわちめっき原板を後段
の通電めっきに使用するめっき液と同じか、または類似
のめっき液に予め接触またはプレディップ（以下単にプ
レディップという）させる。その時間は１秒以上１０秒
以下とする。
前記プレディップ時間に、前記めっき原板表面上では地
鉄の溶解の酸化反応および還元反応であるＮｉイオンの
析出、水素ガス発生等が主におこる。このため、第１図
に示すようにプレディップ時間の増加と共にＮｉ付着量
は増加するが、１秒未満ではＮｉ含有量の多い表面層が
得られず、たとえ、第１層に低電流密度めっきを行って
も、耐チッピング性の改善は十分でない。
鉄の溶解の酸化反応および還元反応であるＮｉイオンの
析出、水素ガス発生等が主におこる。このため、第１図
に示すようにプレディップ時間の増加と共にＮｉ付着量
は増加するが、１秒未満ではＮｉ含有量の多い表面層が
得られず、たとえ、第１層に低電流密度めっきを行って
も、耐チッピング性の改善は十分でない。
一方、前述したように、プレディップ時間が増加する
と、Ｎｉ付着量は増加するが、６０秒超では飽和する。
また、第２図に示すように、プレディップ時間を長くす
れば、前記平均塗膜剥離径は少しずつ小さくなり、耐チ
ッピング性が向上する方向にはあるが、プレディップを
６０秒超行っても安定した効果が得られるわけではな
い。このように、長時間のプレディップは、めっき工程
の操業効率を悪化させる問題もある。このため、操業性
を考慮すればプレディップ時間は１０秒以下であるのが
好ましい。
と、Ｎｉ付着量は増加するが、６０秒超では飽和する。
また、第２図に示すように、プレディップ時間を長くす
れば、前記平均塗膜剥離径は少しずつ小さくなり、耐チ
ッピング性が向上する方向にはあるが、プレディップを
６０秒超行っても安定した効果が得られるわけではな
い。このように、長時間のプレディップは、めっき工程
の操業効率を悪化させる問題もある。このため、操業性
を考慮すればプレディップ時間は１０秒以下であるのが
好ましい。
次に、めっき原板のめっき液へのプレディップは、該め
っき原板を該めっき液のめっき通電前の所定時間接触で
きる方法であればどのような方法で行ってもよいが、例
えば前記めっき原板が鋼帯であり、該鋼帯への連続めっ
きである場合、第１めっきセル前にプレディップ槽を設
けたり、第１めっきセルを無通電にして行うことができ
る。また、浸漬によらずスプレーによってめっき通電前
の所定時間めっき原板をめっき液に接触させる事ができ
る。
っき原板を該めっき液のめっき通電前の所定時間接触で
きる方法であればどのような方法で行ってもよいが、例
えば前記めっき原板が鋼帯であり、該鋼帯への連続めっ
きである場合、第１めっきセル前にプレディップ槽を設
けたり、第１めっきセルを無通電にして行うことができ
る。また、浸漬によらずスプレーによってめっき通電前
の所定時間めっき原板をめっき液に接触させる事ができ
る。
本発明において、プレディップ後、下層すなわち第１層
は電流密度１０Ａ／dm2以下で、付着量が５〜５００mg
／m2となるよう電気めっきを行うのが好ましい。
は電流密度１０Ａ／dm2以下で、付着量が５〜５００mg
／m2となるよう電気めっきを行うのが好ましい。
すなわち、Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板の製造において、前記
プレディップを所定時間行ったのち、低電流密度でめっ
きした下層（第１層）は、結晶粒にはとくに差がない
が、その物性に大きな違いがみられる。すなわち、前記
第１層を塩酸（５％ＨＣｌ）で１０秒間エッチングさせ
た場合、低電流密度めっきほど微細なクラックの発生が
ある。
プレディップを所定時間行ったのち、低電流密度でめっ
きした下層（第１層）は、結晶粒にはとくに差がない
が、その物性に大きな違いがみられる。すなわち、前記
第１層を塩酸（５％ＨＣｌ）で１０秒間エッチングさせ
た場合、低電流密度めっきほど微細なクラックの発生が
ある。
さらにもう１つの物性の変化としてはＮｉ含有率の上昇
がある。電気めっきにおいて、電流密度を極端に低下さ
せると、Ｚｎ−Ｎｉめっき層中のＮｉ含有率が上昇す
る。このＮｉ含有率の上昇は、プレディップにより、さ
らに高くなる。この上昇は、第１図に示すプレディップ
によるＮｉの付着による上昇だけでなく、プレディップ
中に付着したＮｉが核となり、低電流密度による第１層
めっき中のＮｉ含有率がさらに上昇する。この様子を第
３図に示す。第３図は、種々のプレディップ時間後、５
Ａ／dm2で０．５g／m2めっきした時のＮｉ含有率の変化
を示すものである。第１図のプレディップ時のＮｉ付着
量を０秒時のＮｉ含有率に加算したのが第３図の●で示
したものである。実測値〇は、計算値よりも高く、プレ
ディップが、Ｎｉ付着量を増加させる役目をしているの
がわかる。この様に第１層は、Ｎｉ含有率が高く、内部
応力も高く、クラックが発生しやすく、チッピング時に
容易にクラックを発生させ応力解放し、クラックの範囲
をせばめる働きをすると考えられる。
がある。電気めっきにおいて、電流密度を極端に低下さ
せると、Ｚｎ−Ｎｉめっき層中のＮｉ含有率が上昇す
る。このＮｉ含有率の上昇は、プレディップにより、さ
らに高くなる。この上昇は、第１図に示すプレディップ
によるＮｉの付着による上昇だけでなく、プレディップ
中に付着したＮｉが核となり、低電流密度による第１層
めっき中のＮｉ含有率がさらに上昇する。この様子を第
３図に示す。第３図は、種々のプレディップ時間後、５
Ａ／dm2で０．５g／m2めっきした時のＮｉ含有率の変化
を示すものである。第１図のプレディップ時のＮｉ付着
量を０秒時のＮｉ含有率に加算したのが第３図の●で示
したものである。実測値〇は、計算値よりも高く、プレ
ディップが、Ｎｉ付着量を増加させる役目をしているの
がわかる。この様に第１層は、Ｎｉ含有率が高く、内部
応力も高く、クラックが発生しやすく、チッピング時に
容易にクラックを発生させ応力解放し、クラックの範囲
をせばめる働きをすると考えられる。
従って、電流密度１０Ａ／dm2超で第１層の電気めっき
を行うと、第２層の通常のＺｎ−Ｎｉめっきと同様な物
性をもつ層となるため、耐チッピング性の向上がみられ
ない。
を行うと、第２層の通常のＺｎ−Ｎｉめっきと同様な物
性をもつ層となるため、耐チッピング性の向上がみられ
ない。
次に、めっき第１層の付着量は前述したように５〜５０
０mg／m2以上が好ましく、付着量が５mg／m2未満では、
めっき層が薄すぎて、下層としての効果が得られず、５
００mg／m2超ではかえって劣化する。これは前述の物性
をもつめっき層はめっき応力が高いが、この物性のめっ
き層が５００mg／m2超の厚い層になるとかえって耐チッ
ピング性が悪化するからである。
０mg／m2以上が好ましく、付着量が５mg／m2未満では、
めっき層が薄すぎて、下層としての効果が得られず、５
００mg／m2超ではかえって劣化する。これは前述の物性
をもつめっき層はめっき応力が高いが、この物性のめっ
き層が５００mg／m2超の厚い層になるとかえって耐チッ
ピング性が悪化するからである。
本発明に用いられるめっき液はプレディップ、第１層の
下層めっきおよび第２層の上層の通常めっきにおいて
も、同一のめっき液とするのが好便であり、通常のＺｎ
−Ｎｉ電気めっき浴でよいが、Ｎｉ2+の供給源としてＮ
ｉＣｌ２、Ｚｎ2+の供給源としてＺｎＣｌ２を含有し、
電導度助剤を含めた全塩素イオン濃度７ｍｏｌ／以上
の塩化物浴が好ましい。これは７ｍｏｌ／未満では正
常共析機構によるめっき中のＮｉ含有率の安定性の面か
ら好ましくないからである。
下層めっきおよび第２層の上層の通常めっきにおいて
も、同一のめっき液とするのが好便であり、通常のＺｎ
−Ｎｉ電気めっき浴でよいが、Ｎｉ2+の供給源としてＮ
ｉＣｌ２、Ｚｎ2+の供給源としてＺｎＣｌ２を含有し、
電導度助剤を含めた全塩素イオン濃度７ｍｏｌ／以上
の塩化物浴が好ましい。これは７ｍｏｌ／未満では正
常共析機構によるめっき中のＮｉ含有率の安定性の面か
ら好ましくないからである。
さらに、前記めっき液中の金属イオンのモル比Ｎｉ2+／
（Ｎｉ2+＋Ｚｎ2+）は０．０５〜０．２の範囲であるの
が好ましい。
（Ｎｉ2+＋Ｚｎ2+）は０．０５〜０．２の範囲であるの
が好ましい。
ここで、耐チッピング性は、プレディップと下層低電流
密度との組み合わせにおいて、効果が大である。プレデ
ィップにおいては所定量以上のＮｉ析出量が必要である
ので、プレディップ時間は多いほどよいが、前記金属イ
オンのモル比が０．０５未満ではプレディップ時間を長
くしても、十分なＮｉ析出量を得られない。
密度との組み合わせにおいて、効果が大である。プレデ
ィップにおいては所定量以上のＮｉ析出量が必要である
ので、プレディップ時間は多いほどよいが、前記金属イ
オンのモル比が０．０５未満ではプレディップ時間を長
くしても、十分なＮｉ析出量を得られない。
このため、前記金属イオンのモル比はできる限り高いほ
うがよいが、０．２超では、第２層の上層めっきの際Ｎ
ｉ含有率が高くなりすぎて耐食性に問題がでてくるから
である。
うがよいが、０．２超では、第２層の上層めっきの際Ｎ
ｉ含有率が高くなりすぎて耐食性に問題がでてくるから
である。
最後に第２層として通常のＺｎ−Ｎｉめっきを所定付着
量まで施すことにより、耐チッピング性、特に低温また
は冷凍耐チッピング性に優れた自動車車体外面用Ｚｎ−
Ｎｉめっき鋼板を得ることができる。この第２層のめっ
きは前記第１層と同様のめっき液を用い、通常の方法に
よって電気めっきをすることができる。ここで通常のＺ
ｎ−Ｎｉめっきとは、１０Ａ／dm2超の電流密度で、Ｎ
ｉ含有率が１０〜１６ｗｔ％で、付着量が５〜６０g／m
2のものをいう。
量まで施すことにより、耐チッピング性、特に低温また
は冷凍耐チッピング性に優れた自動車車体外面用Ｚｎ−
Ｎｉめっき鋼板を得ることができる。この第２層のめっ
きは前記第１層と同様のめっき液を用い、通常の方法に
よって電気めっきをすることができる。ここで通常のＺ
ｎ−Ｎｉめっきとは、１０Ａ／dm2超の電流密度で、Ｎ
ｉ含有率が１０〜１６ｗｔ％で、付着量が５〜６０g／m
2のものをいう。
＜実施例＞ 次に本発明を実施例および比較例について具体的に説明
する。
する。
通常の脱脂および／または酸洗処理を施しためっき原板
である鋼板を下記のめっき条件にて電気めっきを行な
い、プレディップ時間、第１層めっき電流密度およびめ
っき付着量を変化させて、第１表に示す６種の比較例と
４種の本発明例を得た。
である鋼板を下記のめっき条件にて電気めっきを行な
い、プレディップ時間、第１層めっき電流密度およびめ
っき付着量を変化させて、第１表に示す６種の比較例と
４種の本発明例を得た。
めっき条件 浴組性 ＺｎＣｌ２ ２３０ｇ／、 ＫＣｌ ３５０ｇ／、 ＮｉＣｌ２・６Ｈ２Ｏ ７０ｇ／、 浴温 ６０℃±１℃ 第２層 Ｎｉ含有率１３％Ｚｎ−Ｎｉめっき、 電流密度 １００Ａ／dm2、 付着量 ２０ｇ／m2 上記条件によって得られためっき鋼板の本発明例および
比較例の試料（７０mm×１５０mm×厚さ０．７mm）につ
いて以下に示す試験を行なった。その結果を第１表に示
す。
比較例の試料（７０mm×１５０mm×厚さ０．７mm）につ
いて以下に示す試験を行なった。その結果を第１表に示
す。
［１］耐チッピング性評価方法 自動車車体製造の工程を想定して、得られた各種めっき
鋼板の試験片に以下の順序で各処理を行なった。
鋼板の試験片に以下の順序で各処理を行なった。
（Ｉ）りん酸亜鉛処理（日本パーカライジング社製ボン
デライトＬ３０２０処理液使用） （II）カチオン電着塗装（日本ペイント社製パワートッ
プＵ−１００塗料使用、２５０Ｖ、膜厚２０μｍ） （III）中塗塗装（関西ペイント社製アミラックチッピ
ングシーラーＮ３使用、膜厚３５〜４０μｍ） （IV）上塗塗装（関西ペイント社製ネオアミラックＢ０
０２使用、膜厚３５〜４０μｍ） 上記手順の塗装後得られた塗装鋼板を−２０℃の冷凍室
でグラベロ試験（２５０ｇ御影石、４．０kg／cm2空気
圧使用）行ない、テープ剥離後最大５点の塗膜剥離径平
均で評価した。
デライトＬ３０２０処理液使用） （II）カチオン電着塗装（日本ペイント社製パワートッ
プＵ−１００塗料使用、２５０Ｖ、膜厚２０μｍ） （III）中塗塗装（関西ペイント社製アミラックチッピ
ングシーラーＮ３使用、膜厚３５〜４０μｍ） （IV）上塗塗装（関西ペイント社製ネオアミラックＢ０
０２使用、膜厚３５〜４０μｍ） 上記手順の塗装後得られた塗装鋼板を−２０℃の冷凍室
でグラベロ試験（２５０ｇ御影石、４．０kg／cm2空気
圧使用）行ない、テープ剥離後最大５点の塗膜剥離径平
均で評価した。
第１表において、No.１〜６は比較例を示すもので、No.
７〜１０は本発明例を示すものである。
７〜１０は本発明例を示すものである。
ここで、No.１，２は、プレディップのみの効果を示
し、時間と共に耐チッピング性は改良傾向にあるが不安
定で改良に長時間のプレディップを要する。No.３は、
第１層めっきを行うが、プレディップ時間が短く耐チッ
ピング性が悪い。No.４，５は、第１層めっきの電流密
度が高い場合で、やはり耐チッピング性が悪い。No.６
では、第１層めっきの付着量が３ｇ／m2と多い場合で耐
チッピング性が悪い。
し、時間と共に耐チッピング性は改良傾向にあるが不安
定で改良に長時間のプレディップを要する。No.３は、
第１層めっきを行うが、プレディップ時間が短く耐チッ
ピング性が悪い。No.４，５は、第１層めっきの電流密
度が高い場合で、やはり耐チッピング性が悪い。No.６
では、第１層めっきの付着量が３ｇ／m2と多い場合で耐
チッピング性が悪い。
これに対し、本発明例No.７〜１０はいずれも耐チッピ
ング性が良好で、自動車車体外面材として実用価値が著
しく大きい。
ング性が良好で、自動車車体外面材として実用価値が著
しく大きい。
＜発明の効果＞ 以上詳述したように、本発明によれば、Ｚｎ−Ｎｉめっ
き液に短時間のプレディップ後、低電流密度で第１層め
っきを施し、さらにその上に第２層として通常のＺｎ−
Ｎｉめっきを行うため、耐チッピング性に優れた自動車
車体外面用Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板を容易に、かつ安価
に、かつ操業性よく製造することができる。
き液に短時間のプレディップ後、低電流密度で第１層め
っきを施し、さらにその上に第２層として通常のＺｎ−
Ｎｉめっきを行うため、耐チッピング性に優れた自動車
車体外面用Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板を容易に、かつ安価
に、かつ操業性よく製造することができる。
第１図はＮｉ付着量とプレディップ時間の関係を示すグ
ラフである。 第２図は平均塗膜剥離径とプレディップ時間の関係を示
すグラフである。 第３図はプレディップによる下層のＮｉ含有率の変化を
示すグラフである。
ラフである。 第２図は平均塗膜剥離径とプレディップ時間の関係を示
すグラフである。 第３図はプレディップによる下層のＮｉ含有率の変化を
示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板を製造するにあた
り、脱脂および／または酸洗処理を施しためっき原板
を、１秒以上１０秒以下Ｚｎ−Ｎｉめっき液と接触さ
せ、次いで、第１層として１０Ａ／dm2以下の電流密度
で付着量５〜５００mg／m2のＺｎ／Ｎｉめっきを施した
後、第２層として１０Ａ／dm2超の電流密度で、Ｎｉ含
有率が１０〜１６ｗｔ％で付着量が５〜６０ｇ／m2のＺ
ｎ−Ｎｉめっきを施すことを特徴とする自動車車体外面
用Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61220495A JPH0635674B2 (ja) | 1986-09-18 | 1986-09-18 | 自動車車体外面用Ｚｎ−Ｎｉめつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61220495A JPH0635674B2 (ja) | 1986-09-18 | 1986-09-18 | 自動車車体外面用Ｚｎ−Ｎｉめつき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6376892A JPS6376892A (ja) | 1988-04-07 |
| JPH0635674B2 true JPH0635674B2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=16751949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61220495A Expired - Fee Related JPH0635674B2 (ja) | 1986-09-18 | 1986-09-18 | 自動車車体外面用Ｚｎ−Ｎｉめつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0635674B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08991B2 (ja) * | 1987-11-18 | 1996-01-10 | 日新製鋼株式会社 | 耐発錆性に優れた亜鉛被覆鋼板およびその製造方法 |
| JP2675152B2 (ja) * | 1989-08-11 | 1997-11-12 | 川崎製鉄株式会社 | めっき密着性に優れたＺｎ‐Ｎｉ合金電気めっき鋼板の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58130299A (ja) * | 1982-01-26 | 1983-08-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工部の耐食性にすぐれたＺｎ−Ｎｉ合金電気めつき鋼板の製造法 |
| JPS58204196A (ja) * | 1982-05-25 | 1983-11-28 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工部耐食性に優れた電気亜鉛合金めつき鋼板の製造法 |
-
1986
- 1986-09-18 JP JP61220495A patent/JPH0635674B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6376892A (ja) | 1988-04-07 |
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Legal Events
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