JPS6043498A - 高耐食性亜鉛系合金めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents
高耐食性亜鉛系合金めっき鋼板およびその製造方法Info
- Publication number
- JPS6043498A JPS6043498A JP14997083A JP14997083A JPS6043498A JP S6043498 A JPS6043498 A JP S6043498A JP 14997083 A JP14997083 A JP 14997083A JP 14997083 A JP14997083 A JP 14997083A JP S6043498 A JPS6043498 A JP S6043498A
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- JP
- Japan
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- plating
- steel sheet
- corrosion resistance
- zinc
- chloride
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、裸耐食性および塗装後の性能←優れた表面処
理鋼板およびその製造方法に関するものである。
理鋼板およびその製造方法に関するものである。
亜鉛めっき鋼板は、耐食性が要求される自動車、家電製
品、建築材料等用の防錆処理鋼板として広く使用されて
いる。これは、純亜鉛層が鋼板の鉄に対して電位的に卑
であるので、ピンホールなどのめっきの欠陥や加工によ
り生じた地鉄の露出部分に対しては、亜鉛が先に腐食さ
れるという犠牲防食効果があり、鋼板の赤錆発生を防止
する効果があるからである。しかし、純亜鉛は塩水噴霧
あるいは湿潤環境において導電性の腐食生成物を形成し
、腐食速度が著しく大きく、さらに、塗装された塗膜下
では亜鉛の腐食生成物により塗膜ふくれが生じ、ついに
は剥離に至るなどの純亜鉛が活性である故の欠点がある
。さらに、自動車鋼板は、冬期寒冷地で使用される凍結
防止剤としての岩塩や塩化カルシウムなどの厳しい環境
下でも、所定の期間赤錆や穴あきに耐える表面処理銅板
であることが望まれている。
品、建築材料等用の防錆処理鋼板として広く使用されて
いる。これは、純亜鉛層が鋼板の鉄に対して電位的に卑
であるので、ピンホールなどのめっきの欠陥や加工によ
り生じた地鉄の露出部分に対しては、亜鉛が先に腐食さ
れるという犠牲防食効果があり、鋼板の赤錆発生を防止
する効果があるからである。しかし、純亜鉛は塩水噴霧
あるいは湿潤環境において導電性の腐食生成物を形成し
、腐食速度が著しく大きく、さらに、塗装された塗膜下
では亜鉛の腐食生成物により塗膜ふくれが生じ、ついに
は剥離に至るなどの純亜鉛が活性である故の欠点がある
。さらに、自動車鋼板は、冬期寒冷地で使用される凍結
防止剤としての岩塩や塩化カルシウムなどの厳しい環境
下でも、所定の期間赤錆や穴あきに耐える表面処理銅板
であることが望まれている。
亜鉛めっきの耐食性を向上させるために、亜鉛めっき層
の活性を抑制させる意味で亜鉛よりも電位的に青な金属
、例えば、Ｎｉ、’ Ｆｅ、 Ｇｏを合金成分としたＺ
ｎ系合金めっき鋼板が実用化されつつある。しかし、目
標とする十分な耐食性を得るには、合金成分含イ１率を
ｌｏ％以」二とがなり高くしなければならないが、耐食
性以外の品質およびコストに難点がある。
の活性を抑制させる意味で亜鉛よりも電位的に青な金属
、例えば、Ｎｉ、’ Ｆｅ、 Ｇｏを合金成分としたＺ
ｎ系合金めっき鋼板が実用化されつつある。しかし、目
標とする十分な耐食性を得るには、合金成分含イ１率を
ｌｏ％以」二とがなり高くしなければならないが、耐食
性以外の品質およびコストに難点がある。
すなわち、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板＋４、Ｎｉ含有率
１３％前後が平板での裸耐食性に最もすぐれているが、
Ｎｉ含有率が高いため、めっき皮膜が硬く、加工によっ
てめっき皮膜が割れたり剥離したりする結果、耐食性が
極度に低下する。また、表面が不活性なため、燐酸塩処
理性がよくなく、塗装後の耐食性が必ずしも十分でない
。Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき鋼板は、裸耐食性が劣るが塗装
後の耐食性はすぐれている。しかし、Ｆｅ含有率１０〜
３０％のＺｎ−Ｆｅ合金めっきを得る操業条件が難しく
、製造上問題がある。Ｚｎ−Ｃａ合金めっき鋼板は、Ｇ
ｏがＮ１に比べて約３倍以−Ｌも高価なため、１０％以
上のＺｎ７Ｃｏ合金めっき鋼板は実用化されていない。
１３％前後が平板での裸耐食性に最もすぐれているが、
Ｎｉ含有率が高いため、めっき皮膜が硬く、加工によっ
てめっき皮膜が割れたり剥離したりする結果、耐食性が
極度に低下する。また、表面が不活性なため、燐酸塩処
理性がよくなく、塗装後の耐食性が必ずしも十分でない
。Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき鋼板は、裸耐食性が劣るが塗装
後の耐食性はすぐれている。しかし、Ｆｅ含有率１０〜
３０％のＺｎ−Ｆｅ合金めっきを得る操業条件が難しく
、製造上問題がある。Ｚｎ−Ｃａ合金めっき鋼板は、Ｇ
ｏがＮ１に比べて約３倍以−Ｌも高価なため、１０％以
上のＺｎ７Ｃｏ合金めっき鋼板は実用化されていない。
また、ｃｏが数％以下であると耐食性はあまり期待でき
ない。
ない。
なお、腐食環境によっては、腐食の進行とともにＺｎが
優先的に溶出していき、残存したＮ１あるいはＣＯがカ
ソードとなり、かえってめっ゛き素地（鋼板）の腐食を
促進してしまう欠陥がある。
優先的に溶出していき、残存したＮ１あるいはＣＯがカ
ソードとなり、かえってめっ゛き素地（鋼板）の腐食を
促進してしまう欠陥がある。
以上のように、自動車車体等に使用される表面処理銅板
は、裸耐食性、加工性、溶接性、燐酸塩処理性、塗装後
耐食性、低コスト等の各項目において優れている場合に
、工業製品として供給される価値が見出される。
は、裸耐食性、加工性、溶接性、燐酸塩処理性、塗装後
耐食性、低コスト等の各項目において優れている場合に
、工業製品として供給される価値が見出される。
このような特性を損なわない範囲に適用することを念頭
におき、本発明は、チタンイオン、コバルトイオンを弱
酸性の亜鉛めっき浴中に添加することによって、亜鉛の
初期の犠牲防食能を失うことなく純亜鉛の活性を抑制し
、亜鉛溶解後は、その腐食生成物がチタン、コバルトの
存在により緻冨で安定となるよう作用して、めっき原板
の腐食を抑制するものである。
におき、本発明は、チタンイオン、コバルトイオンを弱
酸性の亜鉛めっき浴中に添加することによって、亜鉛の
初期の犠牲防食能を失うことなく純亜鉛の活性を抑制し
、亜鉛溶解後は、その腐食生成物がチタン、コバルトの
存在により緻冨で安定となるよう作用して、めっき原板
の腐食を抑制するものである。
また、特公昭５７−３３３４８．３３３４９．３３３５
０．３３３５１号公報ニＺｎ−Ｔｉ合金めっきか開示さ
れているが、本発明におけるＺｎ−Ｔｉ−Ｃａ合金めっ
きとは、次の点で全く異なる。上記公報ニオはルＺｎ−
Ｔｉ合金めっきは１．２〜１５ ｗｔ％ｃ７）Ｔｉを含
有しているのに対し、本発明のＺｎ−Ｔｉ−Ｃａ合金め
っきではＴｉ含有率は０．０１”ｌ ｗｔ％で上記範囲
をはずれ、しかも少量のＧｏが含有されている。本発明
は、微量のＴｉおよび少量のＣ，ｏ含有の相乗効果によ
り、トータルとして少量の合金成分で高耐食性、良加工
性、良溶接性、良燐酸塩処理性、低コスト等の各特性を
満足するＺｎ−Ｔｉ−Ｃａ合金めっき鋼板およびその製
造方法を提供しようとするものである。
０．３３３５１号公報ニＺｎ−Ｔｉ合金めっきか開示さ
れているが、本発明におけるＺｎ−Ｔｉ−Ｃａ合金めっ
きとは、次の点で全く異なる。上記公報ニオはルＺｎ−
Ｔｉ合金めっきは１．２〜１５ ｗｔ％ｃ７）Ｔｉを含
有しているのに対し、本発明のＺｎ−Ｔｉ−Ｃａ合金め
っきではＴｉ含有率は０．０１”ｌ ｗｔ％で上記範囲
をはずれ、しかも少量のＧｏが含有されている。本発明
は、微量のＴｉおよび少量のＣ，ｏ含有の相乗効果によ
り、トータルとして少量の合金成分で高耐食性、良加工
性、良溶接性、良燐酸塩処理性、低コスト等の各特性を
満足するＺｎ−Ｔｉ−Ｃａ合金めっき鋼板およびその製
造方法を提供しようとするものである。
本発明の要旨とするところは、従来の亜鉛めっき浴にチ
タンイオンおよびコバルトイオンを添加することによっ
て、チタンおよびコバルトを亜鉛とともに適量析出させ
ることにある。その析出量は、従来の亜鉛めっき鋼板の
燐酸塩処理性、塗装性、加工性、溶接性を損なわない程
度の範囲内でなければならない。
タンイオンおよびコバルトイオンを添加することによっ
て、チタンおよびコバルトを亜鉛とともに適量析出させ
ることにある。その析出量は、従来の亜鉛めっき鋼板の
燐酸塩処理性、塗装性、加工性、溶接性を損なわない程
度の範囲内でなければならない。
亜鉛にチタンおよびコバルトが含イ１された亜鉛合金め
っきが優れた耐食性を示す理由は、腐食環境において生
成する腐食生成物のうち、腐食時のカソード反応である
酩素還元反応の抑制に効果のある木酢化亜鉛が、安定に
めっき面に形成されるためと考えられる。すなわち、コ
バルトは安定な水酸化亜鉛皮膜を形成するのに利用され
、チタンは水酸化物あるいは酸化物として析出している
と予想されるので、生成される腐食生成物の導電性を低
めると共に腐食生成物をめっき表面に保持して、めっき
原板の腐食速度を抑制しているものと考えられる。
っきが優れた耐食性を示す理由は、腐食環境において生
成する腐食生成物のうち、腐食時のカソード反応である
酩素還元反応の抑制に効果のある木酢化亜鉛が、安定に
めっき面に形成されるためと考えられる。すなわち、コ
バルトは安定な水酸化亜鉛皮膜を形成するのに利用され
、チタンは水酸化物あるいは酸化物として析出している
と予想されるので、生成される腐食生成物の導電性を低
めると共に腐食生成物をめっき表面に保持して、めっき
原板の腐食速度を抑制しているものと考えられる。
本発明は以上の知見に基づいてなされたものであり、以
下、本発明について詳細に説明する。
下、本発明について詳細に説明する。
本発明は、通常の亜鉛めっき浴にチタンイオンとコバル
トイオンを添加した浴を用いる。チタンイオンは腐食生
成物の導電性を低める効果をもつか、回しような効果を
もつものとして、クロム（ｍ） イオン、スズ（ＩＩ、
■）イオン、ジルコニウムイオン、バナジウム（ｒＶ）
イオンなどがあげられる。また、コバルトイオンと同し
効果をもつものとして、鉄イオン、ニッケルイオン、マ
ンガンイオンなとがあげられる。しかし、組合せとして
は、チタンイオンとコパル（・イオンが少量で最も優れ
た効果を発揮することが確認された。チタンイオンの供
給源としては、塩化物、弗化物などの無機化合物の塩お
よびシュウ酸などの有機化合物の塩がある。コバルトイ
オンの供給源としては、塩化物、硫酸塩、弗化物などの
無機化合物のｍおよびスルファミン酩コバルトなどの有
機化合物の塩がある。
トイオンを添加した浴を用いる。チタンイオンは腐食生
成物の導電性を低める効果をもつか、回しような効果を
もつものとして、クロム（ｍ） イオン、スズ（ＩＩ、
■）イオン、ジルコニウムイオン、バナジウム（ｒＶ）
イオンなどがあげられる。また、コバルトイオンと同し
効果をもつものとして、鉄イオン、ニッケルイオン、マ
ンガンイオンなとがあげられる。しかし、組合せとして
は、チタンイオンとコパル（・イオンが少量で最も優れ
た効果を発揮することが確認された。チタンイオンの供
給源としては、塩化物、弗化物などの無機化合物の塩お
よびシュウ酸などの有機化合物の塩がある。コバルトイ
オンの供給源としては、塩化物、硫酸塩、弗化物などの
無機化合物のｍおよびスルファミン酩コバルトなどの有
機化合物の塩がある。
さて、本発明で用いるＺｎ−Ｔｉ−Ｃｏ合金めっき浴の
組成としては、塩素イオン濃度が高い浴、すなわち塩化
物浴か望ましい。また、その浴のｐＨは、めっき析出効
率が高いこと、めっき装置の腐食性が軽減されるという
理由から３以上が好ましい。
組成としては、塩素イオン濃度が高い浴、すなわち塩化
物浴か望ましい。また、その浴のｐＨは、めっき析出効
率が高いこと、めっき装置の腐食性が軽減されるという
理由から３以上が好ましい。
塩化物浴を用いるのが好ましいのは、添付図面に示すよ
うに、塩化物浴では浴中のＣｏ２＋／Ｚｎ２＋モル濃度
比とほぼ同じ比率でＣｏ／Ｚｎのめっきが得られ、少量
のＣＯイオンの添加で良いからである。一方、硫酩浴で
は、１０倍量以上のＧｏイオンを添加しないと塩化物浴
と同じ比率のＣｏ／Ｚｎめっきが得られず、効果なめっ
き液になるとともに、ドラッグアウトによる損失も極め
て大きくなるため、製造」−不利である。
うに、塩化物浴では浴中のＣｏ２＋／Ｚｎ２＋モル濃度
比とほぼ同じ比率でＣｏ／Ｚｎのめっきが得られ、少量
のＣＯイオンの添加で良いからである。一方、硫酩浴で
は、１０倍量以上のＧｏイオンを添加しないと塩化物浴
と同じ比率のＣｏ／Ｚｎめっきが得られず、効果なめっ
き液になるとともに、ドラッグアウトによる損失も極め
て大きくなるため、製造」−不利である。
このような塩化物浴における正規型Ｚｎ−Ｃｏ合金電析
となる理由は次のように考えられる。すなわち、Ｚｎ
−Ｃｏ合金めっきにおいては、めっき時に陰極界面のｐ
Ｈ上ｙ１によりＺｎ（ＯＨ）２被１１りが生成し、この
被膜の還元によるＺｎ析出と、バリヤーとして機能する
Ｚｎ （ＯＨ）２被膜を通過してくるＣｏ２＋イオンの
放電によるＧｏ析出により、Ｚｎ−Ｃｏ合金めっきが得
られる。本来、電気化学的に電析しやすいＣｏ２＋の放
電がＺｎ（’Ｏ’Ｈ）２被膜で抑制される結果、異常型
析出となる。しかし、塩化物浴は硫酸塩浴よりもルーズ
なＺｎ （ＯＨ） ２被膜が生成しやすいとみられ、こ
の原因は、浴中に存在するＣトイオンによりＺｎ（ＯＨ
）２被膜がルーズになるためである。従って、高濃度の
０１−イオンを添加した浴は正規型電着に近刊〈ものと
考えられる。さらに、このようにルーズになったＺｎ（
０）１）２被１１りは浴中に添加されるＴ１イオンのａ
元析出にも有利になり、容易にＺｎ−ＴＩ−Ｃｏ合金め
っきが得られることが判明した。
となる理由は次のように考えられる。すなわち、Ｚｎ
−Ｃｏ合金めっきにおいては、めっき時に陰極界面のｐ
Ｈ上ｙ１によりＺｎ（ＯＨ）２被１１りが生成し、この
被膜の還元によるＺｎ析出と、バリヤーとして機能する
Ｚｎ （ＯＨ）２被膜を通過してくるＣｏ２＋イオンの
放電によるＧｏ析出により、Ｚｎ−Ｃｏ合金めっきが得
られる。本来、電気化学的に電析しやすいＣｏ２＋の放
電がＺｎ（’Ｏ’Ｈ）２被膜で抑制される結果、異常型
析出となる。しかし、塩化物浴は硫酸塩浴よりもルーズ
なＺｎ （ＯＨ） ２被膜が生成しやすいとみられ、こ
の原因は、浴中に存在するＣトイオンによりＺｎ（ＯＨ
）２被膜がルーズになるためである。従って、高濃度の
０１−イオンを添加した浴は正規型電着に近刊〈ものと
考えられる。さらに、このようにルーズになったＺｎ（
０）１）２被１１りは浴中に添加されるＴ１イオンのａ
元析出にも有利になり、容易にＺｎ−ＴＩ−Ｃｏ合金め
っきが得られることが判明した。
以」二のような理由から、本発明におけるＺｎ−Ｔｉ−
Ｃｏ合金めっき浴としては塩化物浴を用いるのが好まし
い。
Ｃｏ合金めっき浴としては塩化物浴を用いるのが好まし
い。
次に、Ｚｎ−Ｔｉ−Ｃｏ合金めっきの付着量および同め
っき中のＴｉとＧｏの含有率の適正範囲について述べる
。Ｔｉ含有率が０．０１ ｗｔ％未満ではＴＩ酸化物あ
るいはＴｉ水酸化物による水酸化亜鉛の保持効果がなく
、また、Ｔ１含有率が１ｗｔ％を越えると保持効果がほ
ぼ飽和に達するので、Ｚｎ−Ｔｉ−Ｃｏ合金めっき中の
Ｔｉ含有率は０．０１〜１ｗｔ％にするのが良い。
っき中のＴｉとＧｏの含有率の適正範囲について述べる
。Ｔｉ含有率が０．０１ ｗｔ％未満ではＴＩ酸化物あ
るいはＴｉ水酸化物による水酸化亜鉛の保持効果がなく
、また、Ｔ１含有率が１ｗｔ％を越えると保持効果がほ
ぼ飽和に達するので、Ｚｎ−Ｔｉ−Ｃｏ合金めっき中の
Ｔｉ含有率は０．０１〜１ｗｔ％にするのが良い。
また、ｃｏ含有率が０．１ ｗｔ％未満では安定な水酸
化亜鉛の形成に効果がなく、５ｗｔ％を越えるとめっき
層が固くなるため、加工後の耐食性低下、燐酸塩処理性
の低下およびめっき層とめつき浴がコスト高になるなど
の不利を生じるから、Ｚｎ−Ｔｉ−Ｇ。
化亜鉛の形成に効果がなく、５ｗｔ％を越えるとめっき
層が固くなるため、加工後の耐食性低下、燐酸塩処理性
の低下およびめっき層とめつき浴がコスト高になるなど
の不利を生じるから、Ｚｎ−Ｔｉ−Ｇ。
合金めっき中のＣＯ含有率は０．１〜５ｗｔ％にするの
が良い。
が良い。
一］二記Ｚｎ−Ｔｉ−１１：ｏ合金めっきの鋼板への付
着量は、１〜５０ ｇ ／ ｍ’にするのが好適である
。付着量が１ｇ／ｍ’未満では鋼板表面を十分にカバー
できないため耐食性に問題があり、５０ ｇ／ｍ′を越
えると十分な耐食性が得られること及び高価なＣＯの４
＝ｆ Ｅ量が増え、製造コスト」二問題となるからであ
る。本発明のＺｎ−Ｔｉ−Ｃｏ合金めっきは、他のＺｎ
系めっきと上層または下層として組み合わせて積層する
ことにより、より一層その効果が大きくなる。
着量は、１〜５０ ｇ ／ ｍ’にするのが好適である
。付着量が１ｇ／ｍ’未満では鋼板表面を十分にカバー
できないため耐食性に問題があり、５０ ｇ／ｍ′を越
えると十分な耐食性が得られること及び高価なＣＯの４
＝ｆ Ｅ量が増え、製造コスト」二問題となるからであ
る。本発明のＺｎ−Ｔｉ−Ｃｏ合金めっきは、他のＺｎ
系めっきと上層または下層として組み合わせて積層する
ことにより、より一層その効果が大きくなる。
次に、本発明を実施例につき具体的に説明する。
冷延鋼板を常法に従い電解脱脂、酸洗した後、以下の条
件によりめっきを行い、得られた試料につき耐食性試験
を行なった。結果を第１表に示す。
件によりめっきを行い、得られた試料につき耐食性試験
を行なった。結果を第１表に示す。
（１） Ｚｎ−Ｔｉ−Ｃ：ｏめっき
塩化亜鉛 ２１０’ｇ／見
塩化カリウム ３６０ｇ／文
を基本浴として、塩化チタンを、１，２，５゜１０．２
０，４０，１００ｇ／す松属した。さらに、それぞれの
チタン添加めっき浴に塩化コ／（ルト６水塩を、５，１
０，１５，２０．２５ｇ／文添加して、付着量２０ｇ／
ｍ′目標でめっきした。
０，４０，１００ｇ／す松属した。さらに、それぞれの
チタン添加めっき浴に塩化コ／（ルト６水塩を、５，１
０，１５，２０．２５ｇ／文添加して、付着量２０ｇ／
ｍ′目標でめっきした。
なお、めっき浴は５０℃、ｐｏ ３．５と一定にし、電
流密度は３ ＯＡ ／ｄｍ２で行なった。
流密度は３ ＯＡ ／ｄｍ２で行なった。
（２） Ｚｎ−Ｔｉ−ＧｏおよびＺｎ系積層めっきさら
に、上記Ｚｎ−Ｔｉ−Ｃｏ複合めっきが上層またはＦ層
を構成するよう、Ｚｎめっき、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき、
Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき、Ｚｎ−Ｇｏ金合金っきを各ｔｏ
ｇ／ｍ’ずつ下記条件で積層めっきした。
に、上記Ｚｎ−Ｔｉ−Ｃｏ複合めっきが上層またはＦ層
を構成するよう、Ｚｎめっき、Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき、
Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき、Ｚｎ−Ｇｏ金合金っきを各ｔｏ
ｇ／ｍ’ずつ下記条件で積層めっきした。
（２−１） Ｚｎめっき
塩化亜鉛 ２１０ｇ／見
塩化カリウム ３６０ ｇ／見
ｐＨ５，０、浴温５０℃
電＞＆密度 ６０Ａ／ｄｍ２
（２−２） ２ｎ−Ｎｉ合金めっき
塩化亜鉛 １３６ｇ／文
塩化アンモニウム ６０ｇ／文
塩化ニッケル６水塩 ２３８ ｇ／又
ｐＨ４，０、浴温５０℃
電流密度 ６０Ａ／ｄＩ１１２
（２−３） Ｚｎ−Ｇｏ金合金っき
塩化亜鉛 ２１０ｇ／文
塩化カリウム ３６０ｇ／文
塩化コバルト６水塩 ２０ｇ／交
ｐＨ５，０、浴温５０℃
電流密度 ３０Ａ／ｄｍ２
（２−４） Ｚｎ−Ｆｅ合金めっき
塩化亜鉛 １４０ｇ／文
塩化アンモニウム ３００ ｇ／見
基塩化第鉄 ７５ｇ／文
ｐＨ３，０、浴温５０°Ｃ
電流密度 ９０Ａ／ｄｍ２
（２−５） Ｚｎ−Ｔｉ−Ｃｏ複合めっき塩化亜鉛 ｔ
４０ｇ／又 塩化チタン ２０ｇ／文 塩化コバルト６水塩 １５ｇ／文 ｐＨ３，５、浴温５０℃ （３） ａ！耐食性 クロスカットを施した上記めっき鋼板に、塩水噴霧１８
時間峠室内放置６時間を１サイクルとして１５０サイク
ルの塩水噴霧試験を行なった後、錆を落として下記の如
く板厚減少により評価を行なった。
４０ｇ／又 塩化チタン ２０ｇ／文 塩化コバルト６水塩 １５ｇ／文 ｐＨ３，５、浴温５０℃ （３） ａ！耐食性 クロスカットを施した上記めっき鋼板に、塩水噴霧１８
時間峠室内放置６時間を１サイクルとして１５０サイク
ルの塩水噴霧試験を行なった後、錆を落として下記の如
く板厚減少により評価を行なった。
＠−Ｑ、Ｑ１−０．１０＋ａｍ
Ｏ＝Ｊ、１０〜０．２０ｍｍ
Δ・・・０．２０〜０．４０ｍｍ
Ｘ・−０，４０ｍｍ以上
（４）塗装後の耐食性
クロスカットを施した上記めっき鋼板上に、塩水噴霧４
時間→乾燥２時間→湿潤（９５％ＲＨ，５０’Ｃ） ２
時間を１サイクルとして、４００サイクルの複合サイク
ル試験を行なった後、板厚減少により下記の如く評価し
た。
時間→乾燥２時間→湿潤（９５％ＲＨ，５０’Ｃ） ２
時間を１サイクルとして、４００サイクルの複合サイク
ル試験を行なった後、板厚減少により下記の如く評価し
た。
＠・・・０．０１〜０．１０＋ａｍ
Ｏ−０，１０〜０．２０ｍｍ
Δ−０，２０〜０．３０ｍｍ
×・・・０．３０ｔｍ以上
添付図面は、Ｚｎ−Ｇｏ金合金っきにおける浴中Ｃｏ２
＋／ Ｚｎ２＋モル濃度比と電析物中Ｃｏ／Ｚｎ重量比
との関係を示すグラフである。
＋／ Ｚｎ２＋モル濃度比と電析物中Ｃｏ／Ｚｎ重量比
との関係を示すグラフである。
Claims (3)
- （１） チタンを金属として０．０１〜１．Ｏｗｔ％お
よびコバルトを金属としてｏ、１〜５１１ｔ％含有する
亜鉛系合金めっきを少なくとも一方の面に１〜５０ｇ
／ ｍ’影形成てなることを特徴とする高耐食性亜鉛系
合金めっき鋼板。 - （２） チタンを金属として０．０１〜１．Ｏｗｔ％お
よびコパルＩ・を金属として０．１〜５ｗｔ％含有する
付着；龜が１〜５０ｇ／ｍ’の亜鉛系合金めっき層なら
ひに亜鉛または亜鉛系合金めっき層の積層めっきを少な
くとも一方の面に形成してなることを特徴とする高耐食
性亜鉛系合金めっき鋼板。 - （３） チタンイオンを０．５〜２０ｇ／、ｌおよびコ
バルトイオンを０．５〜２０ｇ／ｌ添加したｐＨ３以上
の塩化物亜鉛めっき浴中にて鋼板に電解処理を施し、チ
タンおよびコバルトを含有する亜鉛系合金めっきを鋼板
の少なくとも一方の面に形成することを特徴とする高耐
食性亜鉛系合金めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14997083A JPS6043498A (ja) | 1983-08-17 | 1983-08-17 | 高耐食性亜鉛系合金めっき鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14997083A JPS6043498A (ja) | 1983-08-17 | 1983-08-17 | 高耐食性亜鉛系合金めっき鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6043498A true JPS6043498A (ja) | 1985-03-08 |
Family
ID=15486598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14997083A Pending JPS6043498A (ja) | 1983-08-17 | 1983-08-17 | 高耐食性亜鉛系合金めっき鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043498A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415670B1 (ko) * | 1999-12-27 | 2004-01-31 | 주식회사 포스코 | 인산염처리성이 우수한 아연계 합금도금강판 및 그 제조방법 |
| JP2010150565A (ja) * | 2008-12-24 | 2010-07-08 | Jfe Steel Corp | 表面処理鋼板、その製造方法および樹脂被覆鋼板 |
-
1983
- 1983-08-17 JP JP14997083A patent/JPS6043498A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415670B1 (ko) * | 1999-12-27 | 2004-01-31 | 주식회사 포스코 | 인산염처리성이 우수한 아연계 합금도금강판 및 그 제조방법 |
| JP2010150565A (ja) * | 2008-12-24 | 2010-07-08 | Jfe Steel Corp | 表面処理鋼板、その製造方法および樹脂被覆鋼板 |
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